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1、.题目 2:*煤矿井田东西走向长约3 Km,南北倾向宽约 1.7Km,井田面积约 4.5519Km2,井田总体呈单斜构造,煤层倾角大局部小于 15,属缓倾斜煤层。顶板为黑色泥岩,致密而均一,底板为灰白色细中粒砂岩,煤层厚度 0.846.12 米,平均 5.9 米,以镜煤、亮煤为主,含黄铁矿,煤层夹矸 03 层,倾角 1014。矿井煤层自燃发火期为 1 个月,自燃趋势较突出的是 2 月3 月。煤尘具有爆炸性,爆炸指数为 40.3%。矿井属低瓦斯矿井。设计生产能力为 90 万 t/年。矿井采用斜井单水平上下山开拓,矿井的采煤方法为走向长壁,采煤工艺为综采放顶煤。采用中央边界式通风方式。风井设在采区
2、的边界。主、副井进风,风井回风。采区采用轨道上山、运输上山进风,专用回风巷回风。工作面采用 U型后退式开采,采煤工作面风流流动形式是上行通风。综放面平均控顶距为3.96m,实际采高4.1 m,工作面面长150米,工作面温度 20,回采工作面同时作业人数最多 90 人。矿井掘进工作面平均瓦斯涌出量为 1.2 m3/min,掘进工作面一次炸破所用的最大炸药量 7.2kg,掘进工作面同时工作的最多人数 40 人。矿井通风课程设计 第一章、局部通风设计 一设计原则及掘进通风方法的选择 1、设计原则 根据开拓、开采巷道布置、掘进区域煤岩层的自然条件以及掘进工艺,确定合理的局部通风方法及其布置方式,选择风
3、筒类型和直径,计算风筒出入口风量,计算风筒通风阻力,选择局部通风机。局部通风是矿井通风系统的一个重要组成局部,其新风取自矿井主风流,其污风又排入矿井主风流。其设计原则可归纳如下:(1)矿井和采区通风系统设计应为局部通风创造条件;(2)局部通风系统要平安可靠、经济合理和技术先进;(3)尽量采用技术先进的低噪、高效型局部通风机;(4)压人式通风宜用柔性风筒,抽出式通风宜用带刚性骨架的可伸缩风筒或完全刚性的风筒。风筒材质应选择阻燃、抗静电型。(5)当一台风机不能满足通风要求时可考虑选用两台或多台风机联合运行。2、掘进通风方法的选择 掘进通风方法分为利用矿井总风压通风和利用局部动力设备通风的方法,局部
4、通风机通风是矿井广泛采用的掘进通风方法,它是由局部通风机和风筒 或风障 组成一体进展通风,按其工作方式可分为:1压入式通风 2抽出式通风 3混合式通风 压入式通风新风经过风机,平安系数高,可用柔性风筒,柔性风筒重量轻,易于贮存和搬运,连接和悬吊也简单,胶布和人造革风筒防水性能好,是大多数矿井局部通风的选择,.结合本设计应选择压入式通风。二掘进工作面所需风量计算及设计 根据规程规定:矿井必须采用局部通风措施 1、掘进工作面所需风量 按以下因素分别计算,取其最大值。1按瓦斯二氧化碳涌出量计算 601004掘掘KQQCHm3/s 式中:Q掘掘进工作面实际需风量,m3/s;Qch4掘进工作面平均绝对瓦
5、斯涌出量,m3/s;K掘掘进工作面因瓦斯涌出量不均匀的备用风量系数。即掘进工作面最大绝对瓦斯涌出量与平均绝对瓦斯涌出量之比。通常,机掘工作面取 1.52.0;炮掘工作面取1.82.0。此处取 2.0 所以:Q掘=1003.22.0/60=10.7(m3/s)2按炸药使用量计算 掘掘AQ25/60(m3/min)式中:25使用 1 炸药的供风量,m3/s;A掘掘进工作面一次炸破所用的最大炸药量,。所以:Q掘=257.2/60=3(m3/s)3)按工作人员数量计算 掘掘NQ4/60 式中:N掘掘进工作面同时工作的最多人数,人 所以:Q掘=440/60=2.67(m3/s)Q掘取其最大值:240(m
6、3/min)根据上述计算,应选取所有风量中的最大值,故按排瓦斯所需风量为该掘进巷道的需风量,大小为 240 m3/min。4按风速进展验算 掘进工作面的最小风速:0.258.6=2.15(m3/s)掘进工作面的最大风速:48.6=34.4(m3/s)2.15(m3/s)小于 9.6(m3/s)小于 33.6(m3/s)故符合要求。2、掘进面的设计 1巷道断面 掘进断面取 8.6m2 2支护形式 在上下顺槽,巷道支护形式采用工字钢支护 三掘进通风设备选择 1、风筒的选择 1风筒的种类 掘进通风使用的风筒有金属风筒和帆布、胶布、人造革等柔性风筒。柔性风筒重量轻,易于.贮存和搬运,连接和悬吊也简单,
7、胶布和人造革风筒防水性能好,且柔性风筒适于压入式通风,本设计通风长度 750 米,因此可选用直径为 1000 的胶布风筒。风筒特性如表 5-4。表 1 风筒类别 风筒直径 接头方式 百米风阻 Ns2/m8 节长 胶布风筒 400 单反边 131.32 10m 胶布风筒 600 双反边 15.88 30m 胶布风筒 1000 双反边 2.0 50m 1风筒漏风备用系数 柔性风筒的 pq值用下式计算:式中:n接头数;在这里 n=75050=15 Lei一个接头的漏风率,插接时取 0.010.02;反边连接时取 0.005。在这里取 0.005 所以 pq=1(1150.005)=1.0811 所以
8、 Qf=pqQh=1.081110.7=11.57(m3/s)风筒漏风量占局部通风机工作风量的百分数:所以:Ls=(11.5710.7)11.57=7.52%2风筒有效风量 掘进工作面风量占局部通风机工作风量的百分数:所以 ps=(17.52%)100%=92.48%通过风筒的风量 Q 即:hfQQQ=11.13(m3/s)2、局部通风机的选择 1、确定局部通风机的工作参数:1、局部通风机工作风量 Qf 根据掘进工作面所需风量 Qh和风筒的漏风情况,用下式计算局部通风机的工作风量。即 Qf=pqQh=1.081111.13=12.03(m3/s)=721.8(m3/min)2、局部通风机的工作
9、风压 hf 压入式通风时,设风筒出口动压损失为 hv,则局部通风机的全压 Ht为 式中:Rf压入式风筒的总风阻。Rf=2750100=15 所以 Ht=1512.0311.130.8111.2(10.7)214 =2119.83(pa)3、局部通风机选型:根据需要的 Qf、Ht、值在局部通风机特性曲线上,确定局部通风机的合理工作围,选择长期运行效率高的局部通风机。查课本表 638 得选择的局部通风机为:BKJ6611NO6.3 型 功率:42kw 转速:2950r/min,动轮直径:0.63m。第二章、风量计算及风量分配 一矿井需风量计算.对设计矿井的风量,可按两种情况分别计算:一种是新矿区无
10、邻近矿井通风资料可参考时,矿井需要风量应按设计中井下同时工作的最多人数和按吨煤瓦斯涌出量的不同的吨煤供风量计算,并取其中最大值。在矿井设计中吨煤瓦斯涌出量的计算,根据在地质勘探时测定煤层瓦斯含量,结合矿井地质条件和开采条件计算出吨煤瓦斯涌出量,再计算矿井需风量。另一种是依据邻近生产矿井的有关资料,按生产矿井的风量计算方法进展。其原则是:矿井的供风量应保证符合矿井平安生产的要求,使风流中瓦斯、二氧化碳、氢气和其它有害气体的浓度以及风速、气温等必须符合规程有关规定。创造良好的劳动环境,以利于生产的开展。课程设计是在收集实习矿井资料根底上进展的,故可按此种方法计算矿井风量。即按生产矿井实际资料,分别
11、计算设计矿井采煤工作面、掘进工作面、硐室等所需风量,得出全矿井需风量,即由里往外计算方法。1、生产工作面、备用工作面 每个回采工作面实际需要风量,应按瓦斯、二氧化碳涌出量和爆破后的有害气体产生量以及工作面气温、风速和人数等规定分别进展计算,然后取其中最大值。本设计矿井属低瓦斯矿井。(1)、低瓦斯矿井的采煤工作面按气象条件或瓦斯涌出量用瓦斯涌出量计算,采用高瓦斯计算公式确定需要风量,其计算公式为:式中:Qc采煤工作面需要风量,m3/s;Q不同采煤方式工作面所需的根本风量,m3/s。Q工作面控顶距工作面实际采高70%(工作面有效断面积)适宜风速不小于1m/s;Kcg回采工作面采高调整系数见表 2;
12、Kcc回采工作面长度调整系数见表 3;Kcw回采工作面温度调整系数见表 4。表 2 Kcg回采工作面采高调整系数 采 高 200 长度调整系数(K 长)1.0 1.01.3 1.31.5 表 4 Kcw回采工作面温度与对应风速调整系数 回采工作面空气温度 采煤工作面风速m/s 配风调整系数 K 温 所以:Qc=1.03.964.10.7=11.37m3/s 表 5 采煤工作面风速 回采工作面空气温度 采煤工作面风速m/s 配风调整系数 K温 此处取 1.0 i机电设备效率;t机电硐室进回风流的气温差,;Q采硐采区绞车房或变电硐室实际需要风量,按经历供应风量 6080m3/min;这里都取 80
13、 既 1.333 m3/s Q其它硐其它硐室所需风量,根据具体情况供风 即smQQQQQQ3 其它采硐机充火硐=1.667+2+1.333=5m3/s 4、矿井总风量 矿井总风量按下式计算 =(17.05+4+8.53+10.7+5)1.2 =54.34 m3/s 式中:Qkj矿井总进风量,m3/s;Qcj 采煤工作面实际需要风量总和,m3/s;Qjj掘进工作面实际需要风量总和,m3/s;Qdj独立通风的硐室实际需要风量总和,m3/s;Qgj矿井中除采煤、掘进和硐室以外其它井巷需要通风量总和,m3/s;Kkj矿井通风系数(包括矿井部漏风和配风不均匀等因素)宜取 1.151.25。矿井部漏风量为
14、 8.04 m3/s 平均每处漏风量为 1.61m3/s.二风量分配与风速验算 当风量分配到各用风地点后,必须结合巷道断面情况进展风速验证,保证各条巷道的风速均在合理围。各条井巷的供风量确定后,要按规程第 101 条规定的风速进展验算。需绘制出矿井通风系统图与网络图,计算出每条巷道的通过风量,计算出每条巷道的风速,进展验算,验算结果可填入表 6 中。如果*条井巷的风速不符合规程规定,则必须进展调整,然后将各地点、各巷道的风量、断面、风速列成一览表。矿井下各类巷道的适宜风速一般为:阶段运输大巷:4.55.0m/s;轨道上(下)山、运输上(下)山:3.54.5m/s;回风上(下)山:4.55.5m
15、/s;区段运输平巷(顺槽):3.03.5m/s;区段回风平巷(回风顺槽):4.55.5m/s;阶段回风大巷、总回风巷:5.56.5m/s。表 6 巷道风速校验表 巷道名称 断面m2 容易时期 困难时期 适宜风速m/s 允许风速m/s 备注 风量m3/s 风速m/s 风量m3/s 风速m/s 最小 最大 副井 12.5 54.34 3.857 54.34 3.858 8 井底车场 12.5 54.34 3.857 54.34 3.858 运输大巷 12.5 54.34 3.857 54.34 3.858 4.55.0 0.25 6 运输上山 45 10.2 32.2 2.665 35.42 2.
16、980 0.25 6 运输上10.2 21.5 1.724 23.11 1.881 0.25 6 .山 56 运输平巷 67 9.51 19.89 1.679 21.5 1.849 3.03.5 0.25 6 工作面 11.36 19.89 1.406 21.5 1.548 0.25 4 回风平巷 9.51 19.89 1.679 21.5 1.849 4.55.5|8 回风大巷 10.2 54.34 4.727 54.34 4.727 5.56.5 8 专用回风下山913 10.2 38.64 3.138 4.55.5 0.25 6 专用回风下山1314 10.2 50.113 4.263
17、4.55.5 0.25 6 专用回风上山14-15 10.2 54.34 4.727 4.55.5 0.25 6 风井 11.6 54.34 4.16 54.34 4.157 15 规程规定的风速限定值见表 7 所示。表 7 风速限定值 井巷名称 最低允许风速(m/s)最高允许风速(m/s)无提升设备的风井和风硐 15 专为升降物料的井筒 12 风桥 10 升降人员和物料的井筒 8 主要进、回风巷道 8 架线电机车巷道 1.0 8 运输机巷道、采区进、回风巷道 0.25 6 采煤工作面,掘进中的煤巷和半煤岩巷 0.25 4 掘进中的岩巷 0.15 4 其它通风行人巷道 0.15 注 1:设有梯
18、子间的井筒或修理中的井筒,风速不得超过 8m/s,梯子间四周经封闭后,井筒中的最高允许风速可按表中有关规定执行。注 2:无瓦斯涌出量的架线电机车巷道中的最低风速可低于 1.0m/s,但不得低于 0.5m/s。注 3:综合机械化采煤工作面,在采取煤层注水和采煤机喷雾降尘等措施后,其最大风速可高于 4m/s 的规定值,但不得超过 5m/s。注 4:专用排瓦斯巷道的风速不得低于 0.5m/s,抽放瓦斯巷道的风速不应低于 0.5m/s。(1)风量分配 容易时期 副井:54.34 井底车场:54.34 运输大巷:54.34 运输上山 45:54.34-(1.667+2.0+1.333)-1.614-10
19、.7=32.2 运输上山 56:32.2-10.7=21.5.运输平巷 67:21.5-1.61=19.89 工作面:19.89 回风平巷:19.89 回风大巷 54.34 风井 54.34 困难时期 副井 54.34 井底车场 54.34 运输大巷 54.34 运输上山 45 54.34-(1.667+2.0+1.333)-1.612-10.7=35.42 运输上山 56 35.42-1.61-10.7=23.11 运输平巷 67 23.11-1.61=21.5 工作面 78 21.5 回风平巷 89 21.5 专用回风下山 913 21.5+1.614+10.7=38.64 专用回风下山
20、131438.64+8.53+1.333+1.61=50.113 专用回风上山 14-1554.34 回风大巷 15-1054.34 风井 10-11 54.34 第三章、矿井通风阻力计算 在主要通风机整个效劳期限,矿井通风总阻力随着开采深度的增加和走向围的扩大以及产量提高而增加。为了主要通风机于整个效劳期限均能在合理的效率围运转,在选择主要通风机时必须考虑到最大可能的总阻力和最小可能的总阻力,前者对应于主要通风机效劳期限通风最困难时期矿井总阻力,后者对应于通风最容易时期的矿井总阻力,同时还考虑到自然风压的作用。一计算原则 1、在进展矿井通风总阻力计算时,不要计算每一条巷道的通风阻力,只选择其
21、中一条阻力最大的风路进展计算。但必须是选择矿井到达设计产量以后,通风容易时期和通风困难时期的阻力最大风路。一般,可在两个时期的通风系统图上根据采掘作业布置情况分别找出风流线路最长、风量较大的一条线路作为阻力最大的风路。在选定的线路上(分最容易和最困难时期),从进风井口到回风井口逐段,对各段井巷进展阻力计算,然后累加起来得出这两个时期的各自井巷通风总阻力(h阻易、h阻难)。如果通风系统复杂,直观上难以判断哪条风路阻力最大时,则需选择几条风路,通过计算比拟选出其中最大值。如果矿井效劳年限较长,则只计算头 1525a 的通风容易和困难两个时期的井巷通风总阻力。2、为了经济、合理、平安地使用主要通风机
22、,应控制 h 阻难不太大,对大型矿井不超过 4400Pa,有自燃倾向的矿井不超过 3400Pa。二计算方法 沿着上述两个时期通风阻力最大的风路,分别用下式算出各区段井巷的摩擦阻力:h摩=aLUQ2/S3(Pa)式中:L、U、S分别为各井巷的长度、周长、净断面积(m,m,m2);a摩擦阻力系数,可查阅煤矿通风与平安一书的附录;Q各井巷和硐室所通过的风量分配值,系根据前面所计算的各井巷硐室所需.要的实际风量值再乘以K矿(即考虑井巷的部漏风和配风不均匀等因素)后所求得风量值,m3/s。将以上计算结果填入表 7 中。其总和为总摩擦阻力h摩,即是:h摩=h1-2+h 2-3+h-n-(n+1)(Pa)式
23、中:h1-2、h2-3、为各段井巷之摩擦阻力,Pa。因此,全矿总阻力为:(1)通风容易时期的总阻力 h阻易为:h阻易=1.2h摩易(2)通风困难时期的总阻力 h阻难为:h阻难=1.15h摩难 式中:1.2、1.15考虑到风路上有局部阻力的系数。巷道各段序号 巷道名称 支架形式 a 净断面 R(NS2/m8)风量Q(m3/s)h 摩(Pa)(NS2/m4)L(m)U (m)S(m2)12 副井 砌碹 0.0033 782 13.576 12.5 0.01794 54.34 52.97 23 井底车场 锚喷 0.006 1000 13.576 12.5 0.041705 54.34 123.15
24、34 运输大巷 锚喷 0.0095 1500 13.576 12.5 0.09905 54.34 292.48 45 运输上山 梯形工钢 0.021 850 12.264 10.2 0.020629 32.2 220.44 56 运输上山 梯形工钢 0.021 850 12.264 10.2 0.020629 21.5 95.36 67 运输平巷 U 型钢支护 0.014 750 12.829 9.51 0.156618 19.89 61.96.78 工作面 液压支架 0.0322 150 13.155 11.36 0.043341 19.89 17.15 89 回风平巷 U 型钢支护 0.0
25、142 750 12.829 9.51 0.158855 19.89 62.84 910 回风大巷 锚喷 0.008 1500 12.264 10.2 0.013868 54.34 409.50 1011 风井 砌碹 0.0075 120 13.079 11.6 0.07541 54.34 22.27 局部阻力 203 合计 1561.12 12 副井 砌碹 0.0033 782 13.576 12.5 0.01794 54.34 52.97 23 井底车场 锚喷 0.006 1000 13.576 12.5 0.041705 54.34 123.15 34 运输大巷 锚喷 0.009 150
26、0 13.576 12.5 0.093837 54.34 277.09 45 运输上山 梯形工钢 0.022 850 12.264 10.2 0.216109 35.42 271.13 56 运输上山 梯形工钢 0.021 850 12.264 10.2 0.20629 23.11 110.18.67 运输平巷 U 型钢支护 0.014 750 12.829 9.51 0.156618 21.5 72.40 78 工作面 液压支架 0.033 150 13.155 10 0.065119 21.5 30.10 89 回风平巷 U 型钢支护 0.0135 750 12.829 9.51 0.15
27、1024 21.5 69.81 913 专用回风下山 锚喷 0.01 440 12.264 10.2 0.050849 38.64 75.92 1314 专用回风下山 锚喷 0.01 410 13.079 10.2 0.050531 50.113 126.90 14-15 专用回风上山 锚喷 0.01 850 12.264 10.2 0.098231 54.34 290.06 10月15日 回风大巷 锚喷 0.0085 850 12.264 10.2 0.083497 54.34 246.55 10月11日 风井 砌碹 0.007 120 13.079 11.6 0.007038 54.34
28、20.78.局部阻力 200 合计 1967.04 第四章、主要通风机选型 一自然风压 本设计矿井冬,夏季自然风压都取 50 pa 二选择主要通风机 本矿井为低瓦斯矿井,考虑压人和抽出通风方式的优缺点及轴流式通风机和离心式通风机的优缺点。初步选择轴流式通风机采用抽出通风方式通风。1、确定主要通风机的风量 1容易时期通过主要通风机的风量 Q扇必大于通过出风井的矿井总风量 Q矿,对于抽出式:Q扇=(1.051.10)Q矿(m3/s)式中,1.051.10 为外部漏风系数,出风井无提升运输任务时取 1.05,有提升运输任务时取 1.10。此处取 1.05 Q扇=1.0554.34=57.05 (m3
29、/s)2困难时期时期通过主要通风机的风量 Q扇必大于通过出风井的矿井总风量 Q矿,对于抽出式:Q扇=(1.101.15)Q矿(m3/s)式中,1.051.10 为外部漏风系数,出风井无提升运输任务时取 1.05,有提升运输任务时取 1.15。此处取 1.05 Q扇=1.0554.34=57.05(m3/s)2、确定主要通风机的风压 轴流式通风机:容易时期 h扇易h阻易十 hd一 HN 困难时期 h扇难h阻难十 hd十 HN 式中:hd通风机装置阻力,Pa。此处取 150pa 所以 容易时期 h扇易h阻易十 hd一 HN=1561.1215050=1661.12pa 困难时期 h扇难h阻难十 h
30、d十 HN=1967.0415050=2167.04 pa 观察 BDNo-20 通风机特性曲线图知,其可满足要求,在其风量坐标 51.8 做 Q 轴垂线,在风压坐标 1207.1。1817.7 点分别做 Q 轴平行线,分别 Q 轴垂线于 A.B 两点,有图可见,此两个工况点均在合理工作围,应选 BDNo-20 通风机 3、求通风机的实际工况点 1计算通风机的工作风阻 R易=h扇易/Q扇2 R难=h扇难/Q扇2 即:R易=1661.1257.052=0.5104 R难=2167.0457.052=0.6658 在通风机特性曲线图中做通风机工作风阻曲线,与风压曲线的交点 A/,即为实际工况点 A
31、/和B/沿风阻曲线上移一级得容易时期和困难时期风机实际工况点 A 和 B。由.图可见,两个工况点均在合理工作围。容易时期应在安装角较小的情况工作,困难时期应在安装角较大的情况下工作。三选择电动机 1、根据通风容易和通风困难两个时期实际工况点计算主要通风机的输入功率 式中:h扇易、h扇难、Q扇均为实际工况点的对应参数 风机效率,可在风机特性图上查得。所以:N扇入易=(521091.5)(10000.73)=77.75(KW)N扇入难=(51.31920)(10000.83)=121.76(KW)2、由通风容易通风困难两个时期主要通风机输入功率,计算电动机的输出功率N电出。中选择异步电动机时,可用
32、以下两种方法计算。当主要通风机的输入功率在通风容易时期为 N扇入易 与困难时期的 N扇入难相差不大时,即N扇入易0.6N扇入难时,则两个时期都用一种较大功率的电动机。其电动机的输出功率 N电出和输入功率 N电入分别用下式计算:转扇入难电出NN(kW)式中:转传动效率,直接传动时,转=1;电电出电入)(NN1.1510.1(kW)式中:1.101.15电动机的容量系数,对于离心式主要通风机取 1.15,对于轴流式主要通风机取 1.10;电电动机效率,一般取 0.90.95,此处取 0.92。因 77.75121.760.6=72.46 所以 N 电出=121.761=121.76 N 电入=(1
33、.1121.76)0.92=145.58kw 查电动机技术手册适宜的电动机为:JS400S38 功率 160Kw 转数 740r/min 效率92.5 功率因数 0.85.第五章、概算矿井通风费用及评价 一、吨煤的通风电费 吨煤的通风电费为主要通风机年耗电费及井下辅助通风机、局部通风机电费之和除以年产量,可用下公式计算 式中:E主要通风机年耗电量,元/t;D电价,元;T矿井年产量,t;If矿井主要通风机年耗电量;通风容易时期和困难时期共选一台电动机时:式中:e 主要通风机电动机效率,取 0.90;c传动效率,直接传动时取 1.0;变压器的效率 取 0.80;H电线的输出功率 取 0.95 If
34、=144.0236524)(0.910.80.95)=1844466.7 Ia矿井局部通风机与辅助通风机年耗电量.Ia=4236524110.80.95 =518684.21 E=11844466.7518684.21 900000 =2.63元/t 二、矿井等积孔、总风阻 R矿易=h阻易/Q2扇 R矿难=h阻难/Q2扇 式中:R矿易、R矿难容易时期和困难时间的全矿总风阻,Ns2/m8 R矿易=1561.1257.072=0.4793 R矿难=1967.0457.072=0.6039 式中:A矿易、A矿难容易时间、困难时期全矿通风等积孔,m2 A矿易=1.1957.071561.121/2=1
35、.72 A矿难=(1.1957.07)1967.041/2=1.53 矿井通风难易程度评价见依据见表 8 表 8 等积孔 风阻 Ns2/m8 矿井通风阻力等级 矿井通风难易程度评价 1.44 大阻力矿 难 1-2 中阻力矿 中 2 0.36 小阻力矿 易 由表 8 可知,容易时期和困难时期矿井通风难易程度都为中等。【参考文献】:1 王德明 矿井通风与平安M 中国矿业大学。2 国家平安生产监视管理局 煤矿平安规程:煤炭工业 2004 年 11 月。3 国枢 通风平安学M 中国矿业大学 2004.4。4 朱银昌 煤矿平安工程设计M:煤炭工业 1995.7。5 金 现代采矿工程设计全书M:当代中国 2004.5。6 煤矿固定机械M:煤炭工业。*大学*学院 矿井通风课程设计 姓 名 学 号 专业班级 附图 2:附图 1: