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1、.目 录 1.工程概况.2 2.编制依据.2 3.塔吊选型.3 4.塔吊基础设计及验算.3 4.1 塔吊基础选型.3 4.2 塔吊基础设计.3 4.3 立柱桩与工程桩间距.6 4.3 塔吊基础验算.6 5.施工质量注意要点：.-30-5.1 钻孔灌注桩及格构柱要求.-30-5.2 钢结构焊接要求.-30-5.3 验收使用要点.-31-6.安全文明措施.-31-7.附图.-31-.1.工程概况 2.编制依据 1）前期招标建筑结构图、业主提供的基坑支护设计图纸。2）塔式起重机使用说明书 3）塔式起重机安全规程 （GB5144-2006）4）钢结构设计规范 （GB50017-2003）5）钢结构现场
2、检测技术标准 （GB/T50621-2010）6）建筑钢结构焊接技术规程 (JGJ81-2002)7）钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程(JGJ82-2011)8）钢结构工程施工质量验收规范 （GB50205-2002）9）建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011）10）混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）11）建筑桩基技术规范 （JGJ94-2008）12）建筑机械使用安全技术规程 （JGJ33-2012）13）建设工程安全生产条例 （国务院第 393 号令）14）建筑起重机械安全监督管理规定 （建设部第 166 号令）15）塔式起重机设计规范 （GB/T1357
3、2-2008）3.塔吊选型 本工程现场分三个区进行先后施工，总体施工顺序为：首先施工I 区，待 I区 B2 层结构（B1 板）施工完成并达到强度后开始 II 区土方开挖及支撑施工，II区地下结构施工完成后方再择机插入 III 区基坑施工。I 区土方及支撑施工阶段拟使用一台 60m 臂长 TC6015塔吊作为工程垂直吊装工具（塔吊编号为 1#），1#塔吊位于 I 区主塔楼东部，待 I 区 B2 层结构施工完成后，在 I 区主塔楼西北侧安装一台 40m 臂长 TC6015 塔吊（塔吊编号为 2#），待 2#塔吊安装完毕后，拆除 1#塔吊，紧接着在主塔楼东南侧安装一台 45m 臂长TC7035 塔吊
4、（塔吊编号为 3#）。.II 区土方及支撑施工阶段，在辅楼西南侧安装一台 45m 臂长 TC5613（塔吊编号为 4#），同时，将 I 区拆除的 TC6015 安装至辅楼东北角，臂长改为 50m，塔吊编号为 5#。4.塔吊基础设计及验算 4.1 塔吊基础选型 1#、4#、5#需在土方及支撑施工阶段投入使用，该 3 个塔吊基础考虑采用钻孔灌注桩钢格构柱钢平台基础形式，塔吊基础定位及基础形式详见附图。2#、3#塔吊在结构施工阶段使用，拟采用天然基础，混凝土基础与底板连接。4.2 塔吊基础设计 1#、4#、5#塔吊基础分别为 4 根850 的中心距为 2.55m2.55m 钻孔灌注桩,灌注桩上接钢格
5、构柱，格构柱顶标高-1.1m，埋入钻孔灌注桩内 3.5 米。1#塔吊桩长 28.9m，桩顶标高为-21.6m，格构柱长度为 24 米；4#塔吊桩长 29m，桩顶标高为-19.6m，格构柱长度为 22 米；5#塔吊桩长 28.9m，桩顶标高为-19.6m，格构柱长度为 22 米。格构柱外包尺寸 504504，采用 416016 等边角钢及42020012600 的缀板焊接而成，在中心距为 2.55m2.55m 的四根格构柱的顶部各焊接一块 70070020 封口板，并将塔吊配套钢平台焊接在封口板上，塔吊的固定支脚焊接在钢平台上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板 44=16块，支腿下筋板 42=8
6、 块。格构柱的上口需要做水平处理，以确保钢平台的水平误差控制在 1mm 以内。格构柱与封口板焊接时，每个面加 2 块筋板，共 24432 块。格构柱在土方开挖后，每隔 2.55 米用16 槽钢做一道支撑，四根格构柱之间设置水平剪刀撑，将四根格构柱连成一整体，两支撑间设斜撑增加其整体刚度。最后一道支撑的高度按实际空间决定，并打入建筑物的底板内。格构柱在每次土方开挖后需及时完成焊接加固。1#、4#、5#塔吊基础大样详后附图。2#塔吊基础使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选用 6500*6500*1400mm 的基础，混凝土标号 C40,上层筋纵横向各 32 根 25mm 直径
7、HRB335 钢筋，下层筋纵横向各 32 根 25 直径 HRB335 钢筋，架立筋为 256.根 12mm 直径 HPB300 钢筋。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体，端面露出基础高度为 350mm,并保证地下节上平面的平整度不大于 1/1000。2#塔吊基础平面图 2#塔吊基础剖面图 3#塔吊基础也使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选用 8000*8000*1600mm 的基础，混凝土标号 C40。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体。.3#塔吊基础平面图 3#塔吊基础剖面图
8、 .4.3 立柱桩与工程桩间距 现场 1#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为 1.802m，4#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为 1.520m，5#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为 1.310m，后附 1#、4#、5#塔吊基础立柱桩与工程桩的间距详图。4.3 塔吊基础验算 4.3.1 1#、4#、5#塔吊基础验算 根据本工程地质勘查报告，从开始计算端阻力，故所有塔吊基础钻孔灌注桩考虑插入持力层 1m，以受力最大的 1#塔吊为例验算如下：一、塔吊受力计算（TC6015，按最大 60m 自由高度）工况一：塔吊处于工作状态 塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=760.6kN,塔吊倾覆力矩 M=308
9、5kN.m,塔身宽度 B=2m 取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差 45o 时计算：最大压力：Nmax=1.2(760.6+24)/4+1.43085(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=1508.07kN 最大拔力：Nmax=1.2(760.6+24)/4-1.43085(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=-1037.31kN 工况二：塔吊处于非工作状态 塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=680.3kN,塔吊倾覆力距 M=3830kN.m,塔身宽度 B=2m 取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差 45o 时计算：最大压力：Nmax=1.2(680.3+
10、24)/4+1.43830(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=1791.33kN 最大拔力：.Nmax=1.2(680.3+24)/4-1.43830(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=-1368.75kN 二、塔吊钻孔灌注桩长度计算 1#塔吊，取ZK4 孔地质剖面 850 桩径桩基 土层名称 厚度（m）周长（m）fs Qski（kN）面积（平方米）fp Qpk（kN）51 7.20 2.669 30 576.50 53-1 3.10 50 413.70 53-3 16.10 45 1933.69 54 1.5 55 220.19 7 1 75 200.
11、18 0.5672 1700 964.24 合计 28.9 3344.26 964.24 单桩竖向抗压承载力标准值3344.26964.244308.5kN 单桩竖向抗压承载力特征值（2820.07964.24）/22154.25kN 单桩竖向抗拔承载力标准值3344.26kN 单桩竖向抗拔承载力特征值3344.26/21672.13kN.三、塔吊桩基钢筋计算 根据塔吊桩最大抗拔力 N=1368.75KN；fy=300 N/mm2 根据钢筋最大承载应力 As=N/fy=300 N/mm2 As1420050/300 mm2=4562.5mm2 取钢筋22，N=As/（11）2=12，取 12
12、根 取钢筋25，N=As/（12.5）2=9.3，取 10 根 取钢筋28，N=As/（14）2=7.4，取 8 根 拟选用25 钢筋，取 10 根 四、格构柱稳定性验算 本工程塔吊基础下的格构柱高度最长为20.5m，依据钢结构设计规范(GB50017-2003)，计算模型选取塔吊最大独立自由高度 60m，塔身未采取任何附着装置状态。1、格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为 0.5020.502m；主肢选用:16 号角钢 bdr=16016mm；缀板选用(mm):0.420.2 主肢的截面力学参数为 A0=49.07 cm2，Z0=4.55cm，Ix0=1175.08cm2，Iy0=117
13、5.08cm2；格构柱截面示意图 格构柱的 y-y 轴截面总惯性矩：格构柱的 x-x 轴截面总惯性矩：.经过计算得到：Ix=41175.08+49.07(50.2/2-4.55)2=87589.85cm4；Iy=41175.08+49.07(50.2/2-4.55)2=87589.85cm4；2、格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H 格构柱的总高度，取 21.7m；I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=87589.85cm4，Iy=87589.85cm4；A0 一个主肢的截面面积，取49.07cm2。经过计算得到x=102.72,y=102.72。格构柱分肢对最小刚度轴 1-1
14、 的长细比计算公式:其中 b 缀板厚度，取 b=0.5m。h 缀板长度，取 h=0.2m。a1 格构架截面长，取 a1=0.502m。经过计算得 i1=(0.25+0.04)/48+50.2520/80.5=0.404m。1=21.7/0.404=53.7。换算长细比计算公式：经过计算得到kx=115.91,ky=115.91。3、格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=1791.33kN；A 格构柱横截面的毛截面面积，取 449.07cm2；.轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比 0 x=115.91,0
15、y=115.91 查钢结构设计规范得到x=0.520,y=0.520。经过计算得到：X 方向的强度值为 175.51N/mm2，不大于设计强度 215N/mm2,所以满足要求!Y 方向的强度值为 175.51N/mm2，不大于设计强度 215N/mm2,所以满足要求!4、基础格构柱抗扭验算 1）格构柱上斜腹杆抗扭构造验算 轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：max85235yfNV 其中为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。根据钢结构设计规范规定的最大剪力计算公式：max85235yfAfV 其中，A 为格构柱的全截面面积，f 为格构柱钢材设计强度值，yf为格构柱钢材屈服强度标准值（235MP
16、a）。将剪力 V 沿柱长度方向取为定值。分配到一个缀材面上的剪力为：12VV 斜腹杆的轴心为：N=V1/cos 取 TC6015 塔机水平力进行计算：V=112.1Kn 因塔机水平力作用于两根斜支撑上：V=V/2=112.1/2=56.05KN 斜支撑的轴心压力为：F=V/cos450=79.25Kn 为斜腹杆和水平杆的夹角（45），斜腹杆的计算长度为 3393.6mm。斜腹杆选用槽钢【16a，其截面参数为：A=21.96cm2，x=6.28cm2，y=1.83cm 长细比x=l/y=3393.6/18.3=185.4.，查表得稳定系数为：=0.214.斜腹杆的整体稳定承载力验算：=N1/A=
17、V1/（A cos45）=79.25/(0.214*21.96)=16.86MPa215 Mpa 斜缀条满足构造要求。5、构柱之间斜支撑焊缝计算 10斜撑300*250*10贴板 TC6015塔机 斜支撑的轴心压力为：79.25KN，焊缝高度：10mm 焊缝有效厚度He=焊缝宽度Hf0.7=7mm 焊缝长度 Lw250+180+256=686mm，计算时取 500mm 根据角焊缝的强度公式：f=N/(HeLw)代入数据，得：f=79.25/500/7=22.6MPa 小于 160 MPa 满足受力要求。6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核 格构柱斜撑焊接贴板10=79.25/250/7=45MPa，小
18、于 160 MPa 满足受力要求.五、TC6015 桩承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1780.11kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取 0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.300N/mm2；Aps桩身截面面积，Aps=0.5672m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第 5.8.7 条 受拉承载力计算，最大拉力 N=-1385.03kN
19、 本工程钻孔灌注桩纵向受力钢筋设计为 1025，经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=4908mm2。其抗拉设计值为 Ny=300*5672/1000=1472.4KN，大于 N=1385.03KN，满足要求！六、钢平台验算 塔吊桩间距为 2.55 米，其钢平台采用 H400*13*21 的型钢外封 10mm 厚钢板（见下图），材质选用 Q345B，塔吊支腿处加横向筋板以增加局部抗压能力。H400*400*21*13两侧封10mm厚钢板10 图示箱梁计算数据如下：截面积：214.286cmA；惯性矩：4x7.73008cmI；.抗弯截面系数：33650 cmWx TC6015 钢平台主梁的验算
20、工作工况：knF111622264545.723压；knF75422264545.723拉；非工作工况：knF136422338649.667压；knF103022338649.667拉；按简支梁计算 F拉F压R1R2 建立平衡方程：814142.068701.282843.221qlFFR拉压；868701.214142.082843.222qlFFR拉压；解得支反力：工作工况：kNR10241；kNR6602；（正为压力，负为拉力；）非工作工况：kNR12591；kNR9092；（正为压力，负为拉力；）故，校核时，按非工作工况进行计算。正应力：.其计算公式为：WM 其中：M=193KNm；
21、05.1；（箱型截面系数）33650 cmWx；代入计算MPaMPaWM23050365005.1193；故正应力满足要求。梁腹板中性轴处剪应力：其计算公式为：wXtISF；其中：35.21204765.8933179)5.10179(40021mmS；KNF1259；代入数据：MPaMPa135110337.730085.21204761259 故满足要求。计算危险点：腹板与翼缘板交汇处 局部承压强度：其计算公式为：zwltF；其中：值取 1.0；mmhhaRyz600020550025l；代入计算数据得：MPaMPa160646003312590.1；故，梁局部承压满足要求。剪切应力：其计
22、算公式为：wXtISF；.其中：31591800)5.10179(40021mmS；4m730087058mIx 代入计算：MPaMPa135833373008705815918001259；故，剪切力满足要求。折算应力：正应力为4520017950，故折算应力为：MPaMPa230155833456445643222222 故，折算应力满足规范要求。梁的稳定性：梁长度为 3450mm，宽度1b=400mm，13811bl 因此主整体稳定性不需计算。综上，梁满足使用要求。钢平台连接焊缝的验算 焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。a.竖向拉力：F=909kn；（格构柱处）F=1030kn；（支腿处
23、）b.水平力：N=112.1kn；c扭矩：M=385KNm；水平合力为：V=112.1+385/2.5=266.1KN。（格构柱处）V=112.1+385/2=304.6KN。（塔吊支腿处）格构柱与封口板处：.16 如图，焊条采用 E4316。焊缝长度：mml12808160；计算长度：1248mm；焊缝高度：mm2.117.016h；2/122)/(合；其中：22.1；hlF；hlN；代入数据：MPaMPa10067合；以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全。故该处焊缝满足要求。封口板与钢平台主梁下翼缘处：如图：16 焊条采用 E50。焊缝长度：mm11802590l；计算长度：117
24、2mm。焊缝高度：mm2.117.016h；.2/122)/(合；其中：22.1；hlF；hlN；代入数据：MPaMPa10060合；故该处焊缝满足要求。钢平台主梁上翼缘与固定支腿处贴板：16 焊条采用 E50。mm8.107447.268l；计算长度：1058.8mm。焊缝高度：mm2.117.016h；2/122)/(合；其中：22.1；hlF；hlN；代入数据：MPaMPa10068合；故该处焊缝满足要求。焊缝校核：焊条采用 E50。焊缝长度：l=105*8+104*4=1256mm 计算时取焊缝长度为：1208mm；焊缝采用 45坡口焊；板厚 20mm.2/122)/(合；其中：22.
25、1；hlF；hlN；代入数据：MPaMPa10053合；故，该处焊缝满足要求。4.3.2 2#塔吊基础验算 一.参数信息 塔吊型号:QTZ100 塔机自重标准值:Fk1=680.30kN 起重荷载标准值:Fqk=100kN 塔吊最大起重力矩:M=1250kN.m 塔吊计算高度:H=60m 塔身宽度:B=2m 非工作状态下塔身弯矩:M=3080kN.m 承台混凝土等级:C40 钢筋级别:HRB335 地基承载力特征值:342.2kPa 承台宽度:Bc=6.3m 承台厚度:h=1.4m 基础埋深:D=0m 计算简图:二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 Fk1=680.3kN
26、2)基础以及覆土自重标准值 Gk=6.36.31.425=1389.15kN.承台受浮力：Flk=6.36.317.1010=6786.99kN 3)起重荷载标准值 Fqk=100kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.771.950.990.2=0.55kN/m2 =1.20.550.352=0.46kN/m b.塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4660=27.55kN c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.527.5560=826.64kN.
27、m 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区 Wo=0.55kN/m2)=0.81.861.950.990.55=1.58kN/m2 =1.21.580.352=1.33kN/m b.塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=1.3360=79.63kN c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.579.6360=2388.84kN.m .3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=3080+0.9(1250+826.64)=4948.97kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk
28、=3080+2388.84=5468.84kN.m 三.地基承载力计算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第 4.1.3 条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：=(680.3+100+-5397.84)/(6.36.3)=-116.34kN/m2 当偏心荷载作用时：=(680.3+100+-5397.84)/(6.36.3)-2(4948.971.414/2)/41.67 =-284.26kN/m2 由于 Pkmin0 所以按下式计算 Pkmax：=(4948.97+27.551.4)/(680.3+100+-5397.84)=-1.08m0.25b
29、=1.58m 工作状态地基承载力满足要求!=3.15-0.76=3.91m =(680.3+100+-5397.84)/(33.913.91)=-100.49kN/m2 塔机非工作状态下：.当轴心荷载作用时：=(680.3+-5397.84)/(6.36.3)=52.14kN/m2 当偏心荷载作用时：=(680.3+-5397.84)/(6.36.3)-2(5468.841.414/2)/41.67 =-304.42kN/m2 由于 Pkmin0 所以按下式计算 Pkmax：=(5468.84+79.631.4)/(680.30+-5397.84)=-1.18m0.25b=1.58m 非工作状
30、态地基承载力满足要求!=3.15-0.84=3.99m =(680.3+-5397.84)/(33.993.99)=-98.96kN/m2 四.地基基础承载力验算 修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa 轴心荷载作用：由于 faPk=-116.34kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于 1.2faPkmax=-98.96kPa，所以满足要求！五.承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第 8.2 条。1.抗弯计算，计算公式如下:.式中 a1截面 I-I 至基底边缘的距离，取 a1=2.15m；a截面 I-I 在基底的投影长度,取 a=2.00m。P截面
31、I-I 处的基底反力；工作状态下：P=-100.49(33.91-2.15)/(33.91)=-82.09kN/m2；M=2.152(26.3+2)(1.35-100.49+1.35-82.09-21.35-5397.84/6.32)+(1.35-100.49-1.35-82.09)6.3/12=618.64kN.m 非工作状态下：P=-98.96(33.99-2.15)/(33.98630161199488)=-81.17kN/m2；M=2.152(26.3+2)(1.35-98.96+1.35-81.17-21.35-5397.84/6.32)+(1.35-98.96-1.35-81.17
32、)6.3/12=642.28kN.m 2.配筋面积计算,公式如下:依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010 式中 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80时，.1取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得:s=642.28106/(1.0019.106.3010313502)=0.003 =1-(1-20.003)0.5=0.003 s=1-0.003/2=0.999 As=642.28106/(0.9991350300.00)=1588.20mm2。六.地基变形计算 规范规定：当地基主要受力
33、层的承载力特征值(fak)不小于 130kPa 或小于 130kPa 但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数 IL 不大于 0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！4.3.3 3#塔吊基础计算 一.参数信息 塔吊型号:QTZ200 塔机自重标准值:Fk1=1141.00kN 起重荷载标准值:Fqk=184kN 塔吊最大起重力矩:M=3840kN.m 塔吊计算高度:H=61.5m 塔身宽度:B=2.2m 非工作状态下塔身弯矩:M=6184kN.m 承台混凝土等级:C40 钢筋级别:HRB335
34、地基承载力特征值:342.2kPa 承台宽度:Bc=8.00m 承台厚度:h=1.6m 基础埋深:D=0.00m 计算简图:.二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 Fk1=1141kN 2)基础以及覆土自重标准值 Gk=881.625=2560kN 承台受浮力：Flk=8817.3010=11072kN 3)起重荷载标准值 Fqk=184kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.771.950.990.2=0.55kN/m2 =1.20.550.352.2=0.51kN/m
35、 b.塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.5161.5=31.07kN c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值.Msk=0.5FvkH=0.531.0761.5=955.33kN.m 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区 Wo=0.55kN/m2)=0.81.861.950.990.55=1.58kN/m2 =1.21.580.352.2=1.46kN/m b.塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=1.4661.5=89.78kN c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.589.7861.5
36、=2760.75kN.m 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=6184+0.9(3840+955.33)=10499.80kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=6184+2760.75=8944.75kN.m 三.地基承载力计算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第 4.1.3 条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：=(1141+184+-8512)/(88)=-112.30kN/m2 当偏心荷载作用时：.=(1141+184+-8512)/(88)-2(10499.801.414/2)/85.33 =-
37、286.28kN/m2 由于 Pkmin0 所以按下式计算 Pkmax：=(10499.80+31.071.6)/(1141+184+-8512.00)=-1.47m0.25b=2.00m 工作状态地基承载力满足要求!=4-1.04=5.04m =(1141+184+-8512.00)/(35.045.04)=-94.39kN/m2 塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(1141+-8512)/(88)=57.83kN/m2 当偏心荷载作用时：=(1141+-8512)/(88)-2(8944.751.414/2)/85.33 =-263.39kN/m2 由于 Pkmin0 所以按下式计算
38、Pkmax：=(8944.75+89.781.6)/(1141.00+-8512.00)=-1.23m0.25b=2.00m 非工作状态地基承载力满足要求!=4-0.87=4.87m .=(1141+-8512.00)/(34.874.87)=-103.52kN/m2 四.地基基础承载力验算 修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa 轴心荷载作用：由于 faPk=-112.30kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于 1.2faPkmax=-94.39kPa，所以满足要求！五.承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第 8.2 条。1.抗弯计算，计算公式如下
39、:式中 a1截面 I-I 至基底边缘的距离，取 a1=2.90m；a截面 I-I 在基底的投影长度,取 a=2.20m。P截面 I-I 处的基底反力；工作状态下：P=-94.39(35.04-2.90)/(35.04)=-76.28kN/m2；M=2.902(28+2.2)(1.35-94.39+1.35-76.28-21.35-8512.00/82)+(1.35-94.39-1.35-76.28)8/12=1504.32kN.m 非工作状态下：P=-103.52(34.87-2.90)/(34.87172711330297)=-82.98kN/m2；M=2.902(28+2.2)(1.35-
40、103.52+1.35-82.98-21.35-8512/82)+(1.35-103.52-1.35-82.98)8/12.=1162.66kN.m 2.配筋面积计算,公式如下:依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010 式中 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80时，1取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得:s=1504.32106/(1.0019.108.0010315502)=0.004 =1-(1-20.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 As=1504
41、.32106/(0.9981550300.00)=3241.75mm2。六.地基变形计算 规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于 130kPa 或小于 130kPa 但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数 IL 不大于 0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！.5.施工质量注意要点：5.1 钻孔灌注桩及格构柱要求（1）钻孔灌注桩混凝土设计强度等级水下 C30，主筋保护层位 50 毫米，箍筋采用HPB300 钢筋，主筋采用 HRB335 钢筋。（2）钢格构钢材除注明外，均采用
42、Q235b，焊条采用 E43 型（3）除注明外，焊缝均为通长满焊，钢格构柱焊缝厚度12mm（4）钢格构柱各边应垂直或平行相对应的塔吊方位。5.2 钢结构焊接要求（1）工艺要求 1）预热 预热有利于减低中碳钢热影响区的最高硬度，防止产生冷裂纹，这是焊接中碳钢的主要工艺措施，预热还能改善接头塑性，减小焊后残余应力。通常，35 和 45 钢的预热温度为 150250含碳量再高或者因厚度和刚度很大，裂纹倾向大时，可将预热温度提高至250400。若焊件太大，整体预热有困难时，可进行局部预热，局部预热的加热范围为焊口两侧各 150200mm。2）焊条条件 许可时优先选用碱性焊条。3）坡口形式 将焊件尽量开
43、成 U 形坡口式进行焊接。如果是铸件缺陷，铲挖出的坡口外形应圆滑，其目的是减少母材熔入焊缝金属中的比例，以降低焊缝中的含碳量，防止裂纹产生。4）焊接工艺参数 由于母材熔化到第一层焊缝金属中的比例最高达 30%左右，所以第一层焊缝焊接时，应尽量采用小电流、慢焊接速度，以减小母材的熔深。5）焊后热处理 焊后最好对焊件立即进行消除应力热处理，特别是对于大厚度焊件、高刚性结构件以及严厉条件下(动载荷或冲击载荷)工作的焊件更应如此。消除应力的回火温度为 600650。若焊后不能进行消除应力热处理，应立即进行后热处理。（2）焊缝质量验收要求.内部使用超声波探伤，外部第一先看是否有咬边，焊道成型是否规整、饱
44、满，有无过度打磨伤及母材现象，其次焊脚高度是否符合标准，飞溅是否清理干净。再次看热变形是否纠正。5.3 验收使用要点 塔吊验收合格投入使用后，定期对塔吊的垂直度和钢平台的水平度进行监测，一般为每周监测三次，如监测数据稳定可减少为每周一次，如偏差较大（垂直度偏差超过2）则加大监测频率，每天监测一次或两次；另对钢平台上下连接的焊缝进行监测，如有开裂或垂直度偏差超过 3或其他情况出现，立即停止使用塔吊，并对薄弱部位进行加强；随土方开挖，对格构柱进行连梁加固，开挖过程中注意格构柱四边的土体对称开挖，当开挖至格构柱 30 公分时，采用人工开挖，以防土体压力不均匀对塔吊造成影响；在每道加固斜支撑焊接完成后
45、，组织相关人员对焊接进行验收，验收合格后，再进行下一层土方的开挖和格构柱的加固；6.安全文明措施（1）全体人员必须严格遵守施工现场各项安全规章制度。（2）施工人员均穿戴好安全用具。（3）施工现场设红白带警戒线，并有专人监督。（4）各类器具使用前均应严格检查，以防不测。（5）全体施工人员必须遵循文明施工原则，做好手清工作。7.附图 .1#塔吊平面位置图 L61#塔吊定位.2#塔吊，TC6015，40m臂长，采用混凝土基础3#塔吊，TC7035，45m臂长，采用混凝土基础5#塔吊，TC6015，50m臂长，采用格构式钢平台基础4#塔吊，TC6015，45m臂长，采用格构式钢平台基础2#5#塔吊平面位置图 3C16E4#塔吊定位5#塔吊定位1/93QK2#塔吊定位3#塔吊定位 .3CL616E1#塔吊立柱桩定位4#塔吊立柱桩定位5#塔吊立柱桩定位塔吊立柱桩塔吊立柱桩塔吊立柱桩 1#塔吊立柱桩与最近工程桩距离5#塔吊立柱桩与最近工程桩距离4#塔吊立柱桩与最近工程桩距离 .