耐火材料与洁净钢的关系.pdf

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1、耐 火 材 料 与 洁 净 钢 的 关 系 陈肇友1)田守信2)1)中钢集团洛阳耐火材料研究院 洛阳4710392)上海宝钢研究院资源与环境工程研究所摘 要 从化学热力学分析讨论了耐火氧化物及复合氧化物与钢液中平衡氧含量的关系,钢液中氧含量与氧势的关系,耐火氧化物与钢中硫含量,耐火氧化物及结合剂与钢中磷含量,耐火材料中残余水分及有机结合剂与钢中氢含量的关系,以及炼超低碳钢时的碳污染等问题。关键词 耐火材料,洁净钢,化学热力学,二次精炼,钢中杂质含量,氧势近年来,对洁净钢的呼声越来越高。一般把钢中氧、硫、磷、氢、氮五大元素作为有害杂质,要求其含量越低越好。对洁净钢中有害杂质的含量目前尚无统一的标

2、准。应该说,不同钢种对于有害杂质的种类和含量的规定应是不同的。例如:怕冷脆的钢种,其磷含量应甚低;航空飞行器用钢种,其氢含量应极低;超低碳钢,碳成为有害杂质,碳含量要低;而取向硅钢,要有一定的氮含量,氮则成为有用元素。在洁净钢(Clean steel)生产中,影响钢的洁净度(Cleanliness of steel)的重要环节是二次精炼炉、精炼盛钢桶、连铸中间盛钢桶(包)以及浇钢系统的水口、塞棒、滑板等耐火材料。在这里不涉及耐火材料因冲刷而卷入钢液中造成的夹杂物。钢液中的氮通过真空除气可基本除去,因此不在本文讨论之列。本文从热力学方面着重分析、讨论了耐火材料同钢中氧、硫、磷、氢和碳含量的关系。

3、1 耐火材料与钢液中氧含量的关系1.1 耐火氧化物与钢液中氧含量的关系耐火氧化物的溶解或分解造成增氧,写成通式:1/yMxOy(s)=x/yM+O式中M与O分别表示溶于钢液中的金属与氧。其逆反应:x/yM+O=1/yMxOy(s)则表示溶解在钢液中的脱氧剂M与溶于钢液中的氧反应生成脱氧产物MxOy。如果MxOy不上浮,也会成为钢中夹杂物。Al、Si、Cr、Zr在铁液中的溶解度都很大;而Mg与Ca由于在高温下以气态存在,在铁液中的溶解度很低。当元素在钢液中的溶解量很小时,一般说来其活度系数接近于1,因此,可用浓度代替活度,即aM=%M。下面讨论氧化物或复合氧化物在钢液中溶解平衡时的情况。假设体系

4、中只有Fe及所讨论的氧化物或复合氧化物的元素,不存在其他元素。1.1.1 采用刚玉作耐火衬Al2O3(s)=2Al+3O由热力学数据书可查得:2Al(l)+2/3O2(g)=Al2O3(s)G=-1682900+323.24TAl(l)=Al1%G=-63180-27.91T1/2O2(g)=O1%G=-117150-2.89T求得反应:Al2O3(s)=2Al1%+3O1%的标准吉布斯自由能变化为:G=1205090-387.73T当T=1873 K时,G1873=478872 Jmol-1,由 G1873=-RTlnK可得:aAl2aO3=4.4110-14由此可绘出图1中的Al2O3线。

5、1.1.2 采用MgO作耐火衬同样,由已知热力学数据:MgO(s)=Mg(g)+1/2O2(g)G=714420-193.72T912 本文是作者2003年10月在上海宝山钢铁公司所作报告之一。陈肇友:男,1927年生,教授级高级工程师。收稿日期:2004-02-03编辑:黄卫国NAIHUO CAILIAO/耐火材料2004,38(4)219225专 论2004/4耐火材料/NAIHUO CAILIAO1/2O2=O1%G=-117150-2.89TMg(g)=Mg1%G=-112550+49.20T可求得反应:MgO(s)=Mg1%+O1%(1)的标准吉布斯自由能变化为:G=484720-1

6、47.41T当T=1873 K时,同样可由 G1873=-RTlnK求得:aMgaO=1.5210-6由此可绘出图1中的MgO线。这里顺便介绍一下如何取舍查得的热力学数据的问题。例如,在求反应(1)的标准吉布斯自由能变化时,需要Mg在钢液中的溶解:Mg(g)=Mg1%的热力学数据,但从有关热力学数据书中可查到下列两个不同的数据:G=-112550+49.20T(2)和G=117400-31.4T(3)从式(2)与式(3)右边可以看出正负号相反,差异很大,该如何取舍呢?我们知道,Mg的沸点低,只有1090,在高温下为气体。对气体的溶解,一般是温度升高不利于其溶解,即随着温度升高其 G值越大(即越

7、正)。式(2)符合这一趋向,而式(3)则不符合这一趋向。其次,Mg与Ca在高温下都为气体,其在钢液中的溶解应相似,即它们的标准溶解自由能与温度关系式其右边的正负号应是一致的。式(2)与之相符。因此,应取式(2)而舍式(3)。1.1.3 用其他氧化物作耐火衬1)用Cr2O3作耐火衬:Cr2O3(s)=2Cr1%+3O1%G=807316-357.81TT=1873 K时,aCr2aO3=1.5010-42)用SiO2作耐火衬:SiO2(s)=Si1%+2O1%G=580550-220.66TT=1873K时,aSiaO2=2.1610-53)用ZrO2作耐火衬:ZrO2(s)=Zr1%+2 O1

8、%G=793270-231.86TT=1873 K时,aZraO2=9.7410-114)用CaO作耐火衬:CaO(s)=Ca1%+O1%G=622240-138.42TT=1873 K时,aCaaO=7.5310-11根据以上计算结果绘制出了图1,并且将aM=10-2时的aO值及对应的lg(pO2/p)值示于表1。可以看出,要得到低氧含量的洁净钢,采用Cr2O3或SiO2质耐火材料作精炼盛钢桶或中间盛钢桶的衬材是不合适的,最好采用钙质、锆质或镁钙质材料。图1 耐火氧化物中的金属元素在钢液中的含量与钢液中平衡氧的活度及lg(pO2/p)的关系(1600)表1 一些耐火氧化物在1600 钢液中溶

9、解平衡时,对应于aM=10-2时的aO及lg(pO2/p)值耐火氧化物G1873/(Jmol-1)aM=10-2时的aO值aO值对应的lg(pO2/p)Cr2O3(s)=2Cr1%+3O1%-1371381.14-6.69SiO2(s)=Si1%+2O1%-1672534.6510-2-9.46Al2O3(s)=2Al1%+3O1%-4788727.6110-4-13.04MgO(s)=Mg1%+O1%-2086211.5210-4-14.43ZrO2(s)=Zr1%+2O1%-3589969.8710-5-14.81CaO(s)=Ca1%+O1%-3629797.5310-9-23.0502

10、2NAIHUO CAILIAO/耐火材料2004/41.2 复合氧化物与钢液中氧含量的关系这里所讨论的复合氧化物主要是指莫来石(3Al2O32SiO2)、锆英石(ZrO2SiO2)、镁橄榄石(2MgOSiO2)、镁铬尖晶石(MgOCr2O3)、镁铝尖晶石(MgOAl2O3)、硅酸二钙(2CaOSiO2)和铝酸钙(CaOAl2O3)等。一般说来,复合氧化物在铁液中的溶解,主要是其中较不稳定的氧化物分解溶解。例如:莫来石、锆英石或镁橄榄石在铁液中的溶解主要是SiO2分解溶解;MgOCr2O3是Cr2O3分解溶解。但MgOAl2O3尖晶石的溶解,从图1看,MgO与Al2O3在低浓度时彼此靠近,因此在

11、%Mg与%Al 很低时,Al2O3与MgO的分解溶解需要同时考虑。哈尔基(J Harkki)等曾报道1:在1600,对于MgOAl2O3的分解溶解,当其平衡氧含量为16.2 ppm(1.6210-3%)时,Fe液中Al含量为13.7ppm(1.3710-3%),而Mg含量为6.17 ppm(6.1710-4%),Al的溶解量比Mg大一倍;再因Al在Fe液中的溶解度远大于Mg,当平衡氧含量不是太高时,一般可不考虑Mg在Fe液中的溶解。因此,对这些复合氧化物在铁液中的分解溶解,其平衡时金属溶液中氧的活度是以元素Si、Cr、Al在Fe液中的浓度的函数来表示的。1.2.1 以莫来石作耐火衬莫来石分解溶

12、解于Fe液中的反应为:3Al2O32SiO2(s)=3Al2O3(s)+2Si1%+4O1%(4)可由反应:3Al2O3(s)+2SiO2(s)=3Al2O32SiO2(s)G=8600-17.41T与反应:2SiO2(s)=2Si1%+4O1%G=1161100-441.32T求得反应(4)的标准吉布斯自由能变化为:G4=1152500-423.91T当T=1873 K时,G4=358516 Jmol-1,由 G=-RTlnK可得:aSiaO2=1.010-5由此可给出图2中的3Al2O32SiO2线。1.2.2 以MgOAl2O3尖晶石作耐火衬MgOAl2O3分解溶解于Fe液中的反应为:M

13、gOAl2O3(s)=MgO(s)+2Al1%+3O1%G=1228694-381.82T当T=1873 K时,同样可求得:aAl2aO3=4.7610-15由此可绘出图2中的MgOAl2O3线。1.2.3 以MgOCr2O3尖晶石作耐火衬MgOCr2O3(s)=MgO(s)+2Cr1%+3O1%G=852478-363.17T当T=1873 K时,aCr2aO3=1.5710-51.2.4 以锆英石作耐火衬ZrO2SiO2(s)=ZrO2+Si1%+2O1%G=606046-233.74TT=1873 K时,aSiaO2=2.0310-51.2.5 以镁橄榄石作耐火衬2MgOSiO2(s)=

14、2MgO+Si1%+2O1%G=647750-224.97TT=1873 K时,aSiaO2=4.85710-31.2.6 以硅酸二钙作耐火衬2CaOSiO2(s)=2CaO+Si1%+2O1%G=699350-209.36TT=1873 K时,aSiaO2=2.710-91.2.7CaOAl2O3铝酸钙水泥与钢液渣洗用精炼渣的主要成分为铝酸钙,CaOAl2O3与钢液接触发生下列反应:CaOAl2O3(s)=CaO+2Al1%+3O1%G=1223090-368.9TT=1873 K时,aAl2aO3=1.4410-15 根据以上计算结果绘制出了图2,并且将aM=10-2时的aO值及对应的lg

15、(pO2/p)值示于表2。可以看出,若要选用耐火复合氧化物作精炼盛钢桶或中间盛钢桶衬冶炼低氧含量钢,以选用镁铝尖晶石较好;渣则以碱性渣与铝酸钙为好。图21600 时,复合氧化物中元素Si或Al或Cr在钢液中的含量与钢液中平衡氧的活度及lg(pO2/p)的关系1222004/4耐火材料/NAIHUO CAILIAO表2 一些耐火复合氧化物在1600 钢液中溶解平衡时,对应于aM=10-2时的aO及lg(pO2/p)值耐火复合氧化物G1873/(Jmol-1)aM=10-2时的aO值aO值对应的lg(pO2/p)MgOCr2O3(s)=MgO(s)+2Cr1%+3O1%-1722600.54-7.

16、33ZrO2SiO2(s)=ZrO2(s)+Si1%+2O1%-1682604.510-2-9.491/2(3Al2O32SiO2)=3/2Al2O3(s)+Si1%+2O1%-1792583.210-2-9.80MgOSiO2(s)=2MgO(s)+Si1%+2O1%-2263816.9710-3-11.112CaOSiO2(s)=2CaO(s)+Si1%+2O1%-3072185.210-4-13.37MgOAl2O3(s)=MgO(s)+2Al1%+3O1%-5135453.610-4-13.68CaOAl2O3(s)=CaO(s)+2Al1%+3O1%-5321402.410-4-14

17、.031.3 钢液中氧含量与氧势的关系O2溶于钢液的反应为:1/2O2(g)=O1%该反应的标准吉布斯自由能变化为:G=-117150-2.89T由 G=-RTlnK得:RTlnaO=1/2RTln(pO2/p)-G当T=1873 K时,G1873=-122563 Jmol-1。代入上式得:2lgaO-6.8=lg(pO2/p)通过上式可将不太直观的氧活度aO转换为比较直观的氧 分 压pO2/p或 氧 势RTln(pO2/p)或lg(pO2/p)。转换结果示于图1与图2右边的刻度标lg(pO2/p)。由此可以得出,要冶炼氧含量低的洁净钢,精炼设备所用耐火材料应选用氧势低的耐火氧化物或复合氧化物

18、。2 耐火材料与钢中硫含量的关系钢液冷凝时,硫会浓聚于晶粒边界,加热钢锭时会在晶粒边界熔化,造成钢的“热脆”。钢液中硫含量越低,说明钢中硫化物洁净度(sulphide cleanliness)越高。钢液的脱硫反应为钢液与熔渣之间的反应,其反应式:S+(O2-)=(S2-)+O或S+(CaO)=(CaS)+O式中,表示金属熔体相,()表示熔渣相。从上面反应式可知,要使钢液中硫含量低,熔渣必须是CaO含量高的高碱度渣,并且钢液中溶解的氧含量应尽可能低。而要使钢液中的溶解氧含量尽可能低,就必须:1)采用脱氧能力极强的脱氧剂如金属Al、Ca合金等,使其与钢液中的O反应形成氧化物并上浮至熔渣相;2)应选

19、用氧势尽可能低的耐火材料。从前面讨论的耐火材料的氧势大小看,CaO、ZrO2、MgO的氧势小。因此,为减少钢中硫含量,精炼设备、盛钢桶、中间盛钢桶及浇铸系统应选用钙质、锆质、镁钙质、锆钙质或镁铝尖晶石质材料。这不仅有利于脱硫,也有利于抗高碱度渣的侵蚀。Bannenberg在UNITECR95会议上发表的论文2介绍了不同耐火材料(见表3)对钢液硫含量的影响,其结果见图3。可以看出,其中脱硫效果最好的是镁钙质、钙质与镁铝质耐火材料,而镁铬质、锆英石质与铝硅质的则不好。这些实验结果表明,钢中硫含量高低与耐火氧化物及复合氧化物的氧势高低有关。即钢液中硫含量及钢液中溶解氧的含量同耐火氧化物的氧势大小具有

20、相同的规律。表3 钢液硫含量试验用耐火材料的化学组成(w)%编号12345678910CaO99.92.52.553.2MgO0.131.0 94.0 84.5 38.263.2Al2O399.5 65.23.30.386.7 81.05.16.7ZrO249.5SiO20.40.20.81.83.71.88.812.02.338.6Cr2O31.71.217.3Fe2O30.30.50.50.30.41.41.59.31.5TiO22.42.43.53.5C8.03.93.0图3 不同材质的耐火材料对钢液中硫含量影响的试验结果222NAIHUO CAILIAO/耐火材料2004/43耐火氧化

21、物及结合剂与钢中磷含量的关系3磷会增大钢的低温脆性。对于一般钢,要求磷含量低于0.035%;对低温韧性要求特别高的钢,磷含量则要求在0.005%,甚至0.003%以下。钢液脱磷或增磷反应为:2P+5O+3(O2-)脱P增P2(PO43-)或2P+5O+3(CaO)=Ca3(PO4)22P+5O+3(MgO)=Mg3(PO4)2松下幸雄等曾采用石灰坩埚研究过含磷铁液的脱磷。由于在他的研究中,CaO和Ca3(PO4)2达到饱和,以独立相存在,因此CaO和Ca3(PO4)2的活度皆等于1。得出:lg1%P2%O5=96600T-42.9从下列反应的热力学数据:3CaO(s)+P2(g)+5/2O2(

22、g)=3CaOP2O5(s)G=-2313800+556.5T5/2O2(g)=5O1%G=-585750-14.45TP2(g)=2P1%G=-244346-38.5T可求得反应:3CaO(s)+2P+5O=Ca3(PO4)2(s)G=-1483704+609.45T(5)从上式得:lg1aP2aO5=77489T-31.83T从式(5)可知,脱磷反应为强放热反应,其 H=-1483 kJmol-1。因此,温度升高是不利于从钢液中脱磷的。钢的二次精炼温度很高,一般在1650至1700,即使在中间盛钢桶内,钢液温度也在15501600。高温不利于钢液脱磷,而有利于钢液增磷。其次,精炼后的钢中氧

23、含量很低。从脱磷的化学反应式可知,钢中氧含量低不利于钢液脱磷,而有利于增磷。从脱磷化学反应式可知,精炼盛钢桶或中间盛钢桶中使用CaO含量高的高碱度熔渣有利于脱磷,可国内一些中间盛钢桶渣的碱度很低,其CaO/SiO2比为0.51.0。这种低碱度渣,其阴离子主要是复合阴离子AxOy2-,而O2-离子浓度很低,这对钢液脱磷是极不利的。耐火氧化物原料本身的含磷量是很低的,但若采用磷酸或磷酸盐作结合剂来生产精炼盛钢桶或中间盛钢桶用耐火衬,根据上面条件与分析,耐火衬内的磷是极易进入钢液而导致钢液增磷的。例如,目前的中间盛钢桶涂料,无论是镁铬质、镁质或镁钙质,一般都采用磷酸盐作结合剂。磷酸盐加入量为涂料质量

24、的2.5%4%。根据三聚磷酸钠(Na5P3O10)或六偏磷酸钠(Na6P6O18)的分子式计算,其磷含量为25.3%或30.6%。若5 t中间盛钢桶用了800 kg耐火涂料,能连续浇铸500 t钢,浇铸后中间盛钢桶蚀损2/3,则每吨钢可能吸收的磷量为0.010.03kg,这样使钢液中磷的含量增加0.001%0.003%。因此,浇铸磷含量低的一些低温韧性钢应采用非磷酸盐结合的耐火制品。4 耐火材料与钢中氢含量的关系氢会使钢中出现“白点”,引起氢脆(hydrogen em2brittlement)。经过真空精炼后的钢液,氢含量通常很低,为1.51 ppm(1 ppm=10-4%)。增氢主要是在浇钢

25、过程中发生的,主要来源有:1)熔渣中溶解的氢(不属耐火材料范围);2)盛钢桶或中间盛钢桶耐火材料中残存的水分;3)生产耐火材料时使用的树脂或沥青等有机结合剂。下面分别讨论由空气中的H2和水蒸气以及由有机结合剂造成钢液增氢的情况。空气中的H2进入钢液的反应为:1/2H2(g)=H1%G=36480+30.46T当T=1873 K时,G1873=93532 Jmol-1由 G=-RTlnK可得:%H=2.4610-3pH2p(质量百分浓度)空气中H2含量(体积分数)为0.01%,则pH2/p=0.0001,因此空气中的氢造成钢液含氢量为:%H=2.4610-30.0001=2.4610-5这说明空

26、气中的氢气造成的钢液增氢是极微的,仅为0.24 ppm,不会使钢液大量含氢。空气中水蒸气进入钢液,其反应为:H2O(g)=2H1%+O1%G=203310+2.17T当T=1873 K时,G1873=207374 Jmol-1同样可由 G=-RTlnK推得:%H=1.2810-3pH2Op%O3222004/4耐火材料/NAIHUO CAILIAO将p=101325 Pa代入上式得:%H=4.0310-6pH2O%O(质量百分浓度)%H=4.0310-2pH2O%O(ppm)(6)从上式可知,气氛中水蒸气分压越大,钢中氧含量越低,则钢中氢含量越高。由于钢液是经过二次精炼与充分脱氧的,其中的氧含

27、量很低。若%O=10-3,则式(6)为:%H=1.27pH2Oppm20 时,水的饱和蒸气压为2.33 kPa,若相对湿度为50%,则水蒸气压pH2O=1.165 kPa。代入上式得:%H=1.271165=43 ppm由此可见,二次精炼后的钢液,水蒸气造成的增氢是特别值得注意的。实践表明,即使将中间包(盛钢桶)的表面加热至1100,也不能保证完全将水分排除。因此,浇铸洁净钢时,对盛钢桶衬、中间包衬、塞棒、水口等,应采取在1200 较长时间烘烤的措施,以充分排除耐火材料中的水分。当盛钢桶、中间包、水口及塞棒采用有机物如树脂或沥青等作结合剂时,由于树脂、沥青中大约含有6%8%的氢,即使经过300

28、 甚至600 的热处理,在使用期间还会释放出H2O、H2、CH4等气体。结合剂的加入量通常为耐火材料的4%5%,1 t耐火材料就要加入大约45 kg结合剂。有机结合剂中氢含量以6%计,1 t耐火材料中约含2.7 kg氢。若耐火材料经过热处理与烘烤已除去氢80%,则1 t耐火材料中还残留有0.54 kg氢。浇钢系统砌筑的耐火材料与盛钢桶钢液容量之比,大约每吨钢液容量需砌0.16 t耐火材料。容量为50 t的盛钢桶系统则需8 t耐火材料,烘烤后残存氢为80.54=4.3 kg。在浇钢的高温下,新砌的浇钢容器中,耐火材料残存的水分与氢,主要是在浇铸前2桶钢液时进入到钢液中的。若残存的4.3 kg氢全

29、部进入到前2桶的100 t钢液中,其增氢为43 ppm。即使只增氢10 ppm,就氢含量而言,也就不洁净了。5 低碳钢及超低碳钢的碳污染问题近年来,低碳钢与超低碳钢(如超低碳铝镇静钢、超低碳不锈钢、纯铁等)的用量明显增加。这些钢种要求其碳含量甚低,在20 ppm,甚至5 ppm以下。碳极易溶于铁液,在1600 铁液中的溶解度为5.41%。图4和图5分别为表4中不同碳含量的镁炭材料在1200 经真空处理10 min和在1000 于空气中保温2 h使其表面脱碳后,钢液从含碳耐火材料中吸收的碳量随时间变化的情况。可以看出,镁炭材料经过表面脱碳处理可以减少钢液从镁炭材料中吸收的碳量,但吸收的碳量仍然是

30、相当高的。类似的实验表明,Al2O3-C质浸入式水口同样使钢液增碳。图4 钢液从不同碳含量的镁炭材料(1200 真空处理10min)吸收的碳量图5 钢液从不同碳含量的镁炭材料(1000 空气中处理2h)吸收的碳量表4 不同碳含量的镁炭材料的化学组成(w)%项目MgOCaOAl2O3SiO2Fe2O3C194.261.832.551.080.254.95294.081.872.311.270.429.60396.631.750.520.820.2213.75 炼超低碳钢主要是靠下列反应进行脱碳:C+O=CO(g)G=-19840-40.62T从该反应可以得出:1)采用真空处理将产物CO不断抽走将

31、有利于碳的除去;2)钢液中溶解的氧浓度越大,越有利于除去钢中的碳。因此,炼超低碳钢是在二次精炼未深度脱氧前的真空处理炉内进行的。对于上面的反应,当T=1873 K时,422NAIHUO CAILIAO/耐火材料2004/4G1873=-95921 Jmol-1由 G=-RTlnK得:-95921=-8.3141873 lnpCO/paCaOaCaO=2.1110-3pCOp若真空处理的真空度为200 Pa,则pCO=200 Pa。连同p=101325 Pa代入上式得:aCaO=4.1610-6由于低碳钢与超低碳钢中碳含量很低,其活度系数fC可认为等于1,于是aC=%C,上式即为:%CaO=4.

32、1610-6若采用Al脱氧,%Al=0.1时,从图1知,aO210-2,%C=2.0810-2200 ppm。这超过了对超低碳钢中碳含量的要求。若只采用Si等脱氧剂进行钢液轻度脱氧,从图1知,其aO10-2,%C=4.1610-4,钢中碳含量只有4 ppm。从上面计算可知,进行轻度脱氧,经200 Pa真空处理后,可使钢液中碳含量降至20 ppm以下。对于炼超低碳不锈钢的真空处理设备,最适宜的耐火衬应是镁铬耐火材料。因为镁铬耐火材料在高温真空处理时,镁铬砖会与钢液发生下列反应:MgOCr2O3(s)+4C=2Cr+Mg(g)+4CO(g)不仅有利于脱碳,还可增加钢中铬的含量。经过真空脱碳后的钢液

33、,在随后的处理过程中,不应该再采用含炭耐火材料,否则,耐火材料中的碳将重新溶入钢中。参考文献1H?rkki J,Rytil?R,Palander M,et al.Reoxidation caused by refractory mate2rials.Scandinavian J of Metallurgy,1990,19:1161262Bannenberg N.Demands of refractory material for clean steel production.U2NITECR95 Congress,Proceedings vol 1,36393 陈肇友.中间包涂料用磷酸盐作结合

34、剂的讨论.耐火材料,1999,33(4):229230Relationship between clean steel and refractories/Chen Zhaoyou,Tian Shouxin/Naihuo Cailiao.-2004,38(4):219The relationships between the refractory oxide or composite oxide and the equilibrium contents of oxygen dissolved in molten steel,theequilibrium contents of oxygen di

35、ssolved in molten steel and the oxygen potential,refractory oxide and the sulphur contents dissolved inmolten steel,refractory oxide or phosphate binder and phosphor content in steel,residual moisture in refractories or the organic binderand hydrogen content in molten steel as well as the carbon con

36、tamination problem of the ultra2low carbon steel caused by carbon2con2taining refractories and the organic binders are analyzed and discussed from chemical thermodynamics.Key words:Refractories,Clean steel,Chemical thermodynamics,Secondary steelmaking,Impurities in steel,Oxygen potentialAuthors addr

37、ess:Luoyang Institute of Refractories Research,China Iron&Steel Industry&Trade Group Corporation,Luoyang471039,China 启 事欢 迎 订 阅2005年 耐火材 料 杂 志(双 月 刊)耐火材料 杂志是中国惟一报道国内耐火材料科研、生产和应用情况及国外耐火材料科学技术发展动向的专业技术期刊。耐火材料 是冶金学科全国中文核心期刊,所刊登的重要文献已被 工程索引(EI)、化学文摘(CA)、世界陶瓷文摘(WCA)和 陶瓷文摘(Ceram.A)等世界著名检索期刊收录。耐火材料 也是 中国科学

38、技术论文统计与分析 的统计数据源,且已被全文编入 中国学术期刊(光盘版)及其他电子刊物。耐火材料 设置的主要栏目有:专论、开发与应用、综述、装备与检测、学术讨论、技术讲座、热点论坛、标准化、技术简报、综合信息等。耐火材料 杂志为双月刊,大16开,内文80页,国内外公开发行。每期定价6元,年定价36元。读者可到当地邮政局(所)直接订阅(邮发代号36-19)。漏订者可与耐火材料杂志社书刊发行部联系,邮购价每期8元,年定价48元。书刊发行部还承接破期订阅以及过刊和其他耐火材料专业书籍的邮购,随购随寄。地 址:河南省洛阳市西苑路43号耐火材料杂志社书刊发行部 邮 编:471039电 话:0379-4205965(书刊发行部)传 真:0379-4205965,4205968电子信箱:nhcl 网 址:http:/5222004/4耐火材料/NAIHUO CAILIAO