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1、加工与应用木塑复合材料及挤出成型特性的研究薛 平,张明珠,何亚东,何继敏(北京化工大学塑料机械及塑料工程研究所,北京100029)摘 要:主要对木塑复合材料的流变性能、挤出成型性能和力学性能的影响因素进行了深入的研究,并对木塑复合材料样品的微观结构、宏观性能和挤出过程进行了分析,从而为这种材料的工业化生产打下良好的基础。关 键 词:木塑复合材料;单螺杆挤出;挤出特性;微观结构中图分类号:TQ321.5 文献标识码:B 文章编号:10019278(2001)08005307 利用木质纤维填料(包括木粉、秸杆、稻壳等)和废旧热塑性塑料为主要原料,外加一些加工助剂,经过高温混炼再经成型加工而制得的复
2、合材料,名为木塑复合材料。它是当代工业基础材料废物利用的最佳科研成果在工业生产上的应用,是一种天然的绿色环保材料。由于全球森林资源日益紧缺,生态环境恶化,该成果是近年来在国外发展较快且经济效益显著的实用型新技术。它可广泛地用于包装、建筑等行业。可制成板材、型材、片材等并具有木材的加工优点。由于挤出成型加工周期短、效率高、成型工艺简单,还可扩大产品的品种和应用领域。因此,采用挤出成型法是较为理想的成型方法。本文将对影响木塑复合材料的挤出成型性能和力学性能的因素进行深入研究。1 实验部分1.1 实验原料HDPE,DMDY-1158,齐鲁石化总公司;PP,4017,天津第二石油化工厂;锯末粉,20-
3、80目,自制;粘结剂,酞酸酯类、硅烷偶联剂、马来酸酐改性聚丙烯(MAN-g-PP)、乙烯-丙烯酸酯(EAA),市售。1.2 实验仪器与设备高速混合机,SHR-50A,张家港市三兴江帆机械厂;压力传感器,PT123,美国DANISCO;烘箱,DF-303-3,北京二龙路第一金属厂;单螺杆挤出机,SJ45/25,哈尔滨塑料机械模具厂;万能拉伸实验机,AG-10A,日本岛津材料试验机;毛细管流变仪,Instron-3211型,英国。收稿日期:200106202 材料实验结果与讨论2.1 流变性能的测试与讨论由于物料在挤出过程中,一般都是在熔融流动状态下进行的,这就要求所加工的物料有恰当的流动性。流动
4、性过小,不利于充模,造成挤出困难;流动性过大,不能形成足够的挤出压力,造成制品的强度缺陷,且也不利于物料在挤出口模时的制品定型1。木塑复合体系在挤出成型过程中,体系的流变特性对加工过程和最终制品的各种性能也都有很大的直接影响,具有相当重要的实际意义。因此应首先来研究一下木塑复合体系的流变性能。滑石粉(40%)纯PP 木粉(40%)图1 木粉、滑石粉填料与纯PP的表观粘度与剪切速率关系曲线2.1.1 木塑体系粘度与其它几种体系粘度的比较为了研究木粉填充后木塑复合体系的流变行为,论文中将其粘度与剪切速率曲线与纯聚丙烯(PP)和滑石粉填充后体系的粘度与剪切速率曲线进行了对比。对比结果见图1。由图可知
5、,用低模量,多孔隙的木粉填充PP所得的复合材料熔体粘度从整体上看要比纯PP的粘度低,而比硬质、光滑的滑石粉填料填充后的粘度低1个数量级左右。且随着剪切速率的增加,所有表观粘度明显下降,并且三者之间的粘度差异也逐渐减少,当剪切速率达到104 s-1,差异基本消失,也就第15卷 第8期中 国 塑 料Vol.15,No.82001年8月CHINA PLASTICSAug.,2001是说在较高的剪切速率下,无论是无机填料还是有机填料,其对PP的流变行为影响不大。以上研究说明了木塑复合体系也属于假塑性流体。2.1.2 温度对粘度的影响不同温度对熔体粘度的影响见图2。复合体系为木粉/PP体系,木粉含量为4
6、0%。160180200图2 木粉含量为40%各种温度下的表观粘度与剪切速率关系曲线由图2可知,随着温度的升高,复合体系的熔体表观粘度大大的降低。在同一剪切速率下,160 的熔体粘度要比200 熔体的粘度高一个数量级。这表明木塑复合体系粘度受温度的影响很显著。从分子运动的角度来看2,粘度与物质流动时分子的内摩擦扩散和取向等因素有关,当温度升高时,分子链段的活动能力增加,体积膨胀,分子间的相互作用力减弱,流动性增加,粘度降低。实验表明木塑复合体系粘度对温度非常敏感,增高温度可以大大降低熔体的粘度,所以在挤出中要非常注意挤出机温度的控制与调节,因为微小的温度波动,就可能导致粘度发生很大的变化,从而
7、影响物料的挤出稳定性。但同时还应考虑到物料的热稳定性,及木质纤维在高温下的分解与炭化。以上研究结果表明木塑复合体系属于假塑性流体,且其粘度要小于纯的塑料和其它无机填料填充后的体系粘度。而这种低粘度对于挤出成型来说是不利的。需要通过调节体系配方和工艺条件,一方面使物料混合均匀,另一方面主要是适当的增加体系挤出时的熔体粘度,从而保证制品的挤出工艺操作和制品质量。2.2 木塑复合材料力学性能的影响因素2.2.1 木粉填充量的影响图3表示木粉/HDPE体系复合材料的拉伸强度和弯曲强度与木粉含量的关系。由图3可知随着木粉填料用量的增加,弯曲强度基本先呈线性增加,而后逐渐地下降。弯曲强度在40份时出现极大
8、值。这是因为木粉作为增强填料有一定的长径比和较高的比强度,从而提高了HDPE的弯曲强度。总的来说,木粉的加入增加了材料的刚性,同时使材料变脆,弯曲强度出现极大值说明木粉用量在一定的范围内起到了增强复合材料的效果。但从拉伸曲线中可以看出,随着填料的增加,拉伸强度明显下降,尤其是填充量从30%增加到40%时,下降的幅度较大。这一方面是因为木塑两相的相容性差,导致界面处粘结不牢。另一方面,随着木粉填充量的增加,木粉聚集现象加剧,颗粒引起的应力集中及产生的缺陷的几率加大所致。这一分析可以在后面的微观电镜图中得以证实。拉伸强度 弯曲强度图3 木粉含量与力学性能的关系2.2.2 木粉粒径的影响木粉的粒径对
9、材料的力学性能的影响见表1。表1 木粉粒径对力学性能的影响(填充量为40%)木粉粒径/目拉伸强度/MPa3019.484023.025522.898022.15HDPE(DMDY115824由表1可知木粉的粒径为40目时,材料的拉伸强度为23.02 MPa,高于30目时的19.48 MPa。这是由于,减小粒径可使木粉在树脂中的分散程度提高,与树脂接触面积增大同时较大的颗粒引起的应力集中及产生缺陷的可能性变小,因而能提高材料的拉伸强度。粒径继续减小(超过40目)以后,对材料的拉伸强度影响不大。这表明木粉的粒径对复合体系的力学性能影响不大。而合适的木粉粒径为40-60目。2.2.3 偶联剂对复合材
10、料力学性能的影响3-5在木粉与塑料直接填充的粒径、填充量对力学性能影响的实验分析基础上,根据木粉含有羟基和烷氧基的结构特点,研究中选用了几种表面处理剂对木粉加以活化处理,以找出可改善和提高木粉在塑料中的分散性,以及提高木粉填充量的方法,从而达到更多地降低复合材料的成本之目的。如前所述,填料用量提高时材料的弯曲强度和拉伸强度下降,这一方面与加工流程有关系,加工流程的 54木塑复合材料及挤出成型特性的研究影响主要表现在对木质纤维原本优良性能的利用程度的大小,以及其均匀分散和分布的影响上。另一方面,复合材料的强度还受到木粉与树脂基体之间的界面形成的良好程度的影响。由于两者的相容性很差,两相间的界面粘
11、结力小,复合材料性能差。为改善其力学性能和工艺性能,通常需要对木粉和塑料的表面进行改性,使之产生完善的结合界面,使木粉表现出对材料的增强作用。在研究中发现,不同的基体树脂,偶联剂对其作用的效果也不同。本文对PP,HDPE体系中偶联剂的种类及用量对改性塑料性能的影响进行了详细的研究。2.2.3.1 偶联剂对木粉改性PP的影响图4和图5列出了不同木粉含量下,三种偶联剂对木粉填充PP性能的影响。MAN-g-PP处理 A-171处理 酞酸酯处理 未处理图4 偶联剂的种类对木粉/PP材料拉伸强度的影响MAN-g-PP处理 A-171处理 酞酸酯处理 未处理图5 偶联剂的种类对复合材料弯曲强度的影响由图4
12、、图5可知,未加入偶联剂时,无论是复合材料的弯曲强度还是拉伸强度,都随着木粉含量的增加急剧下降,此时的材料强度很差。酞酸酯处理的体系,随着木粉含量的增加,虽好于未处理的材料的强度,但无益于材料强度的提高。A-171和MAH-g-PP在木粉含量为30%时使材料的拉伸强度达到最大值。但MAH-g-PP对木粉/PP复合材料的拉伸强度和弯曲强度的作用效果更为明显。它能使材料在木粉含量较高的情况下,拉伸强度下降得不多。这说明MAH-g-PP能有效地改善PP和木粉之间的相容性,使之产生较好的界面结合。因为MAH-g-PP一端含有酐基,能够与木粉中纤维素的羟基发生酯化反应,减少纤维素中的活性羟基,降低木粉的
13、极性。同时MAH-g-PP另一端是长的大分子链与PP基体有良好的相容性,通过其与PP的缠结作用使木粉与PP基体有着很强的界面结合,从而在两者之间形成一定厚度的界面层。当材料受到外力作用时,能使应力从基体树脂传递到填料上,因而提高了复合体系的强度。从图中可以看出,对于木粉/PP体系来说,无论是对弯曲强度的提高,还是拉伸强度的改善,MAH-g-PP都优于其他种类的偶联剂。所以说MAH-g-PP是该体系优良的偶联剂。2.2.3.2 偶联剂对木粉改性HDPE的影响从以上研究中发现MAH-g-PP能明显地改善木粉/PP复合材料体系的性能,研究中曾尝试着用它来改善木粉/HDPE体系,但结果表明它的作用效果
14、不是很显著。而乙烯-丙烯酸共聚物(EAA)则对木粉/LDPE复合材料有着良好的增容作用。图6、图7分别表示了各种偶联剂对木粉/HDPE复合体系拉伸和弯曲强度的作用效果。MAN-g-PP处理 A-171处理EAA处理 未处理图6 偶联剂的种类对木粉/HDPE复合材料拉伸强度的影响MAN-g-PP处理 A-171处理EAA处理 未处理图7 偶联剂的种类对木粉/HDPE复合材料弯曲强度的影响从图中可看出,EAA对复合材料的拉伸强度有最好的改性效果,即使木粉含量达到60%时,材料的拉伸强度也接近纯的树脂。说明EAA使界面粘结力的2001年8月中 国 塑 料55 提高最显著。这说明EAA对木粉/HDPE
15、复合材料体系有一定的增容作用。因为从EAA的分子结构上看,EAA上的AA段上有羧基,可与纤维素分子上的羟基形成酯;而EAA本身又与HDPE有一定的相容性。因此,EAA的加入能够改善HDPE与木粉的相界面粘结力,从而提高其力学性能,起到增容的作用。而MAN-g-PP的作用效果却明显不如EAA。因此,EAA是木粉/HDPE复合材料理想的相容剂。EAA对弯曲强度的作用从图上可以看出弯曲强度是逐渐下降的。即EAA对体系起到增强作用的同时也降低了复合材料的韧性。2.2.4 偶联剂的用量对力学性能的影响以往有人认为起增容作用的偶联剂的用量越多,界面的粘结性越好,材料的性能也越好。为此进行了实验。在实验中选
16、用了MAN-g-PP为木粉/PP体系的增容剂。实验结果见图8。由图8可知未加入MAN-g-PP时复合材料的拉伸强度和弯曲强度都较低。随着MAN-g-PP的加入,材料的力学性能逐步提高。当MAN-g-PP的用量为5%时,材料的力学性能均达到最高值。而当MAH-g-PP的用量进一步增加时材料的各项指标逐渐下降,最后趋于平缓。这说明偶联剂的用量与体系的相容性并非成正比关系,而是与偶联剂在木粉颗粒表面的覆盖程度有关。如果偶联剂用量太少,会因为填料表面的包敷不完全,难以形成良好的偶联分子层,起不到理想的偶联效果和增容作用。用量太多,则偶联剂过剩,在木粉表面会覆盖过多的偶联剂分子,形成多分子层,易造成填料
17、与树脂之间界面结构的不均匀性,且偶联剂中未反应的其他基团也会产生不良作用,从而降低复合材料的力学性能。弯曲强度 拉伸强度图8 偶联剂的用量与弯曲强度和拉伸强度的关系当偶联剂的用量为5%时,材料的拉伸强度和弯曲强度最好。这说明PP与木粉的相间界面粘结力好,相容性好。当偶联剂的用量增加时,材料的性能反而下降。因此偶联剂的用量不能太大。否则,既影响性能,同时又造成不必要的浪费。由2.2.3.2节可知,对于木粉/HDPE复合体系,MAH-g-PP的作用效果并不明显,而EAA能有效的改善复合材料的拉伸强度,但在强度提高的同时,材料的断裂伸长率反而下降了,即材料的韧性下降。图9表示了EAA的用量与木粉改性
18、HDPE复合材料的拉伸强度和断裂伸长率的关系。拉伸强度 断裂伸长率图9EAA用量与力学性能的关系由图可知,随着EAA含量的增加,拉伸强度基本上是线性增加而后趋于平缓。而断裂伸长率先增加而后逐渐下降直到最后有点上升趋势。其原因在于当EAA含量较少时,两相的界面粘结力很小,拉伸时会在界面处产生大量的孔穴,这些孔穴极易在低应力下纵向变形,只有当诸多孔穴相互合并时才导致材料的断裂,从而有很高的断裂伸长率。反之,当EAA的含量增加时,界面的粘结力大,当材料受到拉伸时,界面处不易产生孔穴,所以尽管强度较高,但断裂伸长率反而下降。至于后来断裂伸长率又上升,则可以解释为EAA充满界面后,多余的EAA对HDPE
19、本体起到增韧的作用。因此,要保证材料有足够的拉伸强度,又不会导致材料变脆,对于木粉/HDPE体系,EAA的用量为6%即可。2.2.5 亚微观结构与分散性2.2.5.1 处理条件对微观结构的影响在实验中对于加有同样填料的聚合物体系,而且填料的含量相同(40%),但填料的处理条件不同,其微观形态观测图见图10(a)、(b)、(c)、(d)所示。图10(a)中木粉在聚合物基体中分散均匀,填料无聚集现象,无明显的界面相。这说明MAN-g-PP在改善木粉的分散性的同时,也改善了木粉与树脂之间的应力传递,当受到外力作用时,基体树脂会将外力通过两者之间良好的界面作用传递给木粉,从而提高了拉伸强度。图10(a
20、)样品宏观的拉伸强度为19.81MPa。图10(b)木纤维与聚丙烯之间的界面很模糊,几乎看不清纤维界面形态,分散较为均匀,聚集现象很少,无过分集中的现象。宏观的拉伸强度为15.47MPa。图10(c)分散不均,有聚集现象,木粉与树脂的界面清晰,拉伸强度为10.68 MPa。图10(d)中填料表面清晰,木纤维表面也没有被聚丙烯基体包覆。分散极其不均,存在着木纤维局部聚集现象,树脂附着少,而 56木塑复合材料及挤出成型特性的研究且填料有被从树脂基体中拔出的现象,这说明界面粘结不良,界面相互作用欠佳,成为复合材料的缺陷。图10(d)样品在宏观上表现为拉伸强度很低仅为7.45 MPa。2.2.5.2
21、木粉含量对微观结构的影响不同木粉含量的复合材料的亚微观形态观测图见图11(a)、(b)、(c)、(d)所示。(a)MAN-g-PP(b)A-171(c)酞酸酯(d)未处理图10 木塑复合材料的亚微观观测图(a)20%(b)30%(c)40%(d)50%图11 不同木粉含量的复合材料的亚微观图 从图中可以看出,当木粉含量较少,为20%时,木粉与塑料混合非常均匀,未见明显的木粉相畴;当含量达30%时,能观察到明显的木粉相区,但木粉的分散仍相当均匀;当含量分别达到40%、50%、随着木粉含量的增加,木粉的分散越来越不均匀,某些木粉相畴非常大。且随着含量的增加,木粉的取向现象明显。在宏观上表现为随着木
22、粉含量的增加,木粉的取向性加大,使材料的力学性能下降。说明木粉在基体中的分散性和木粉与基体之间的界面结合是提高木塑复合材料宏观力学性能的主要因素。3 工艺条件对挤出成型性能的影响观察记录木粉填料与树脂混合物在挤出过程中电流、转速、料温、压力的变化,以此来反应木粉共混复合体系的加工性能。实验表明这些参数的合理设置将直接影响到物料的成型性能和混合过程。3.1 螺杆转速从固体输送理论公式和粘性流体输送理论公式中可知转速与生产能力成正比。因此,提高转速可以有效地增加生产能力,但转数的增加受到功率、塑化质量和挤出温度的限制6。实验中我们发现当螺杆转速很低时,物料以层流向前推进,挤出物出口模后制品表面光滑
23、,只是产量很低。随着转数增加,物料在口模中逐渐向滑流过渡,如果滑流不顺利和受阻,就会出现制品质量问题。继续增加螺杆转速,产量有一个突变的过程。但此时物料由于受热历程的缩短和在口模中融合效果变差,挤出的片材就会有内部应力,出口模后造成了制品表面粗糙甚至破裂。因此,只有在满足物料的挤出温度、混合质量及机台设计的经济指标的前提下,才能最大限度地提高转速以提高生产率。实验表明,转速为12 r/min时能够获得较好的混合质量和表面质量,螺杆转速对挤出性能的影响见表2。表2 螺杆转速对挤出过程的影响螺杆转速/rmin-1挤出电流/A挤出状况挤出产量/gmin-1制品外观1280挤出稳定204表面光滑,内部
24、结构致密,强度好16100挤出稳定258表面粗糙,强度较差32130挤出不稳定,压力波动剧烈340发生熔体破裂,无强度此外,在挤出过程中应排气,而且排气效果越好,挤出制品质量也越好。这是因为原料中所带有的小分子挥发物质和水分极易为制品带来缺陷,而前处理又无法完全清除这些小分子挥发物和水分。3.2 挤出机温度和压力由于木粉的吸水率高,一般含水率在40%以上,2001年8月中 国 塑 料57 这容易使材料在受热或长时间放置时变形,特别是在成型加工时,由于水分的蒸发和木质素等成分的分解,木粉在180 以上时易发生“烧伤”而成褐色7,使制品外观不良,弯曲强度和冲击强度下降。所以挤出机的温度控制也十分重
25、要。在实验中发现,熔体破裂对口模温度比较敏感,过高与过低的口模温度都会造成熔体破裂。过低的温度加大熔体与流道之间的摩擦作用,影响滑移,从而造成熔体破裂。并且,温度过低使得塑料塑化不良,不能充分包裹木粉,木粉也不能很好地被粘在塑料表面,也使制品的强度受到影响。过高的温度使熔体的粘度较低,挤出压力不足,造成制品表面粗糙,强度差,影响挤出质量,且挤出物在横截面上受热历程不均,出口模后由于熔体的弹性恢复作用而出现波浪形,影响制品的外观质量。而合理地降低口模温度则可增加挤出机的压力,使得挤出物顺利滑移,既可保证制品的外观质量又可使制品致密,强度好。根据以上的理论分析和实验体会,合理地设置挤出机各段温度如
26、下:段:90-100;段:100-130;段:130-150;段:150-170;机头段:160-180。各段的温度尽可能稳定,尤其是机头的温度控制必须保证在合适范围内,实验过程中发现当机头温度高于所给出的范围时,挤出样品炭化,片材强度降低,而且机头出口处烟雾很大;当温度低于所给出的范围时,机头出料不均匀,有小的塑料颗粒没有熔融,两相混合较差,挤出电流增大。当机头压力较低时,挤出不成型,制品外观质量不好。当机头温度下降时,机头压力升高,其最大值达到26.33 MPa,这时挤出物突然成型性好,挤出连续,制品表面光滑。当压力稳定在18 MPa-20 MPa时,这时主机电机所耗电流也趋于稳定,制品的
27、挤出过程稳定。以上实验表明适当地降低挤出机的温度,提高机头压力,降低螺杆转速,可以有效地改善木塑复合体系的挤出加工性能。3.3 螺杆构型在挤出过程中螺杆的构型对木塑复合材料的结构的形成起着决定的作用。物料在挤出过程中经历混合、塑化、预成型阶段。合理的螺杆结构用于物料的分散和混炼,其中由于涉及到木粉的微细颗粒在塑料熔体中的分散过程,所以其混合质量不仅取决于配方体系,也取决于合理的螺杆结构所产生的适当的剪切和分散混合效果。在研究中选用了销钉螺杆与普通螺杆做了对比实验。其挤出实验结果见表3。两种螺杆混合物料的微观结构图见图13(a)和(b)。由表3可知,用销钉螺杆时,螺杆转速在32 r/min时塑化
28、质量良好,产量达306g/min,此时物料温度不超过175。而用来对比的普通螺杆,在螺杆转速16 r/min时已经出现了塑化质量不良的现象,产量为258 g/min。除此之外,基于销钉螺杆的工作原理2,当固相粉碎细化后,液相的热量及时传给了固相,在促使固相熔融的同时也降低了液相温度,这样便实现了低温挤出,销钉螺杆的平均挤出温度比普通螺杆低3 左右。因此,销钉螺杆适合作该体系的挤出螺杆。表3 普通螺杆与销钉螺杆挤出结果比较螺杆类型挤出电流/A螺杆转速/rmin-1挤出产量/gmin-1机头温度/制品外观普通螺杆10016258175塑化质量不好,有塑料的固体颗粒未熔,木粉未完全包裹在塑料表面,强
29、度较差。销钉螺杆10032306170塑化质量好,木塑两相混合效果好,强度好图13(a)和(b)分别表示普通螺杆和销钉螺杆的微观分散混合效果。复合体系为木粉/PP,木粉含量均为40%。由图13(a)可以看到明显的木粉相畴,聚集现象严重,而图13(b)中看不到木粉相,微观分散性明显好于图13(a)。这说明在相同的木粉含量下,销钉螺杆对物料的混合效果要显著地优于普通螺杆。(a)普通螺杆(b)销钉螺杆图13 普通螺杆与销钉螺杆的微观分散性比较4 结论(1)通过对木塑复合体系流变性能的研究,可以认为该体系属于假塑性流体,且其粘度要小于纯的塑料和其它无机填料填充后的体系粘度。而这种低粘度对于挤出成型来说
30、是不利的。因此,需要通过调节配方体系和工艺条件,一方面使物料混合均匀,另一方面主要是适当的增加体系挤出时的熔体粘度,从而使制品更密实,木粉和树脂相容性更好。(2)在挤出的过程中温度和螺杆转速直接影响挤出成型性能。(3)在此技术中,能够增加两相界面相容性的偶联剂的种类和用量的选择是影响复合材料宏观力学性能的 58木塑复合材料及挤出成型特性的研究最关键的因素。且偶联剂种类的选择与基体树脂有关。(4)影响木塑复合材料的力学性能的因素包括偶联剂的种类、用量和填料的用量。填料的粒度对复合材料的力学性能影响不大。(5)木粉在树脂中的微观分散性越均匀,则材料的宏观力学性能越好。而微观的分散的均匀性又与物料配
31、方和螺杆构型有关。参考文献:1MAITI S N and HASSAN M R.Melt rheological propertiesof PP-wood flour compositesJ.J Appl Poly Sci,1989,(37):2 019-2 032.2 金日光.高聚物流变学及其在加工中的应用M,北京:化学工业出版社,1986.3CUANGMIN CONG.Influence of modified wood fibers onthe mechanical propertiesof wood fiber-reinforced polyethy2leneJ.J Appl Poly
32、 Sci,1997,66,(18):1 561-1 568.4 王善勤.塑料配方手册M.北京:中国轻工业出版社,1995.5 卡茨H S,米路西凯编J V.李左邦等译.塑料用填料及增强手册M,北京:化学工业出版社,1986.6 朱复华.挤出理论及应用M.北京:中国轻工业出版社,2000.7 蔺艳琴,揣成智.天然植物纤维增强热塑性塑料J ,塑料,1999,28(5):35-39.Research on Composites of Wood-Fiber Plastics andExtrusion ConditionsXUE Ping,ZHANG Min2zhu,HE Ya2dong,HE Ji2m
33、in(Institute of Plastics Machinery and Plastics Engineering,Beijing University ofChemical Technology,Beijing 100029,China)Abstract:Factors affecting rheological behavior,processability and mechanical properties of wood-fiber plastics werediscussed,moreover the microstructure,macroscopical properties
34、 of extruded samples and extrusion processing wereanalyzed,so as to make a good basis for the industrialization of the composites.Key words:wood-fiber plastics composite;single screw extrusion;extrusion condition;microstructure可降解环保餐饮具成套设备本公司新近开发成功降解塑料成套设备,提供从原料充填造粒、挤压片材、成型、裁切的成套设备,可供生产符合GB1800611999一次性可降解餐饮具通用技术条件 和GB/T1800621999一次性可降解餐饮具降解性能试验方法 标准要求的可降解饭盒。成套设备包括:SJ150-18造粒机组 Fs6060热压成型机Sg30干燥混色机 7T裁料机Sb65塑料片材机组 ESP260塑料粉碎机广东省汕头市金园区富利塑料机械有限公司地址:广东汕头市嵩山路129号电话:0754-8863142、8864584传真:0754-8873538 邮编:515041Http:/E-mail:fulico 2001年8月中 国 塑 料59