《某大型建工-博物馆改扩建项目超限构件模板支撑架专项施工方案范本202x范本.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某大型建工-博物馆改扩建项目超限构件模板支撑架专项施工方案范本202x范本.docx（261页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、*博物馆改扩建工程土建工程施工超限构件模板支撑架专项施工方案编审审* （集团）*博物馆改扩建工程土建工程工程部202x年6月16日P/36388750mmX1200mm2. 8m5. 95米夹层楼 板（150nun 厚）4区域十二： 13. 95 米 夹层AE/42448500mmX 2200mm1. 8m9. 95m二层楼板 （180mm 厚）5区域十三：17. 95m 三 层楼板AE/131516500mm X2200mm1. 8m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）H K/1311. 11. 8m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）AE/4042161. 8m13. 95米夹
2、层楼 板（150mm 厚）AF AK/181913700mmX 1200mm2. 8m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）AF AK/3637132. 8m13. 95米夹层楼 板（150nim 厚）AN-K/138600mmX 2600mm1. 4 m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）M/17184.4700nunX 1500mm2. 5m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）M/37384.42. 5m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）M N/173750nimX 1500nnn2. 5m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）M N/3832. 5m13. 9
3、5米夹层楼 板（150mm 厚）H/17-198800mm X1500mm2. 5m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）H/363882. 5m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）H/223648600nun X 1500mm2.513. 95米夹层楼 板（150nun 厚）H/19228600nimX 2200mm1. 8 m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）11/40-42161. 8 m13. 95米夹层楼 板（150mm 厚）6区域十四： 23. 950m 屋面层ACAJ/2416.35500mm X 1700mm4. 3m17. 95米夹层楼 板（150mm 厚）
4、ACAJ/3116.3 54.3m17. 95米夹层楼 板（150mm 厚）AC-Y/1912600mmX1500mm4. 5m17. 95米夹层楼 板（150mm 厚）AC-Y/36124. 5m17. 95米夹层楼 板（150mm 厚）R1719215.7460nunX 2100mm3. 9m17. 95米夹层楼 板（150mm 厚）RT/34365.73. 9m17. 95米夹层楼 板（150nun 厚）P T/188400mmX 2100mm3. 9m17. 95米夹层楼板（150mm 厚）* （集团）*博物馆改扩建工程超限构件模板支撑架专项施工方案* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土
5、模板支撑架专项施工方案 要求！4)=0. 152。=1. 00X9310/(0. 152X505. 5)=121. 153N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，o=115.856N/m#,立杆的稳定性计算。 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2. 292, l0=3. 347m；X=3347/15.9=211.115允许长细比(k取1) X0=211. 115/1. 217=173. 472 210长细比验算满足要求！4)=0. 163。二LOO X 12483/(0. 163 X 505. 5)=151. 802N/mm2,立杆的稳定性计算。 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的
6、稳定性计算公式为：YqN( y0Mw .风荷载设计值产生的立杆段弯矩M谭计算公式M1.4X0. 6Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/nd；Wk=uzXusXw0 = 0. 300 X 1. 250X0. 600=0. 225kN/m2h立杆的步距，1. 20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb立杆横向间距,0. 90m；Nw 一一考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw= 1.4X0. 6X0. 225X0. 900X 1. 200X1. 200/10=0. 024kN. m；风荷载设计值产生的立杆段轴力计算公式Nwk=(6n/ (n+1) (
7、n+2)*MTk/B其中MTk 一一模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN. m),99* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案由公式计算：MTk = 0. 5H2lawfk + HlaHmwmkB 一一模板支撑架横向宽度(m);n 一一模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 一一模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(01)。MTk = 0. 225 X 15. 2X0. 90 X (0. 5X 15. 2+0. 60)=25. 240kN. mNwk = 6X8/(8+1)/(8+2) X (25. 240/8. 00)=1. 683kNNw 考虑风荷载时
8、，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=8. 962+1. 350X0. 257+ 1. 4X0. 6X 1. 683=10. 723kN非顶部立杆 Nw=8. 962+1. 350X2. 608+ 1.4X0.6X1. 683=13. 897kN 顶部立杆段:a=0.2m 时，U1=l. 719, l0=3. 347m；X=3347/15. 9=211. 115允许长细比(k取1) X0=211. 115/1. 217=173. 472 210长细比验算满足要求！6=0.163a=l. 00X10723/(0. 163X505. 5)+1. 00X24000/5262=135. 050N/m
9、m2a=0. 5m 时,ul. 301, l0=3. 483m；A=3483/15. 9=219. 697允许长细比(k取1)入0=219. 697/1. 217=180. 523 210长细比验算满足要求！6=0. 152。=1. 00X10723/(0. 152X505. 5)+1. 00X24000/5262=144. 201N/mm2 依据规范做承载力插值计算a=0.300时，。=138. lON/nuR立杆的稳定性计算。 门，满足要求！非顶部立杆段:U2=2. 292, l0=3. 347m；入二3347/15. 9=211. 115允许长细比(k取1) X 0=211. 115/1
10、. 217=173. 472 210长细比验算满足要求！4)=0. 163100* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案。二 1. 00X13897/(0. 163X505. 5)+1. 00X24000/5262=173. 644N/mm2立杆的稳定性计算。 f,满足要求！2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：cpA其中N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力M=8.962kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1. 00 X 1. 35X0. 172 X 15. 200=3. 521kNN = 8. 962+3.
11、521=12. 483kNi 计算立杆的截面回转半径，i=l. 59cm；A立杆净截面面积，A=5. 055cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.262cnAf 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205. OON/mrn2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，0.30m；h 最大步距,h=l. 20m；10 计算长度,1.200+2X0. 300=1. 800m；X 长细比，为1800/15. 9=114 150 满足要求！4)轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.497； 经计算得到。=1. 00X 12483/(0. 497X505. 5)=49. 718
12、N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算。 f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：YqN( y0Mw .风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式Mw=1.4X0. 6Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/#)；101* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案Wk=uz X us X w0 = 0. 300X1. 250 X 0. 600=0. 225kN/m2h立杆的步距，1.20m；la 一一立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90叱lb立杆横向间距，0. 90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.4X0.6X0. 225X0. 900X 1. 200X 1. 2
13、00/10=0. 024kN. m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Ik计算公式Nwk=(6n/(n+l) (n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN. m),由公式计算:MTk = 0. 5H2lawfk + HlaHmwmkB 一一模板支撑架横向宽度(m)；n模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(ni)。MTk = 0. 225X 15.2X0. 90X (0. 5X 15. 2+0. 60)=25. 240kN. mNwk = 6X8/(8+1)/(8+2) X (25. 240/8. 00)=1. 68
14、3kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 8. 962+1. 350X2. 608+1. 4X0. 6X1. 683=13. 897kN经计算得到。=1. 00X13897/(0. 497X505. 5)+1. 00X24000/5262=60. OOlN/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算。门，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：Mt 3yoMr”六i102* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案
15、抗倾覆力矩：%二8. 00()2 X 0 900 X (3. 220+0. 200)+2 X (0. 000 X 8. 000 X 0. 900) X8. 000/2=197. OOlkN.m倾覆力矩：MT=3X 1.000X25. 240 = 75. 719kN.m模板支架整体抗倾覆验算Mt Mr,满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！103* （集团） 案*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范：建筑施工脚手架平安技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板平安技术规范JGJ 162-20
16、08建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准（附条文说明另册）GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架平安技术规范JGJ 164-2008计算参数：钢管强度为205. 0 N/mm2,钢管强度折减系数取1. 00。模板支架搭设高度为14. 5m,梁截面BXD=500mmX 1500mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0. 45m,立杆的步距 h=l. 20m,梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm,剪切强度1. 4N/mm2,抗弯强度13. ON/mm2,弹性模量6000. 0N/mm2o内龙骨采用
17、40. X 90. mm木方。木方剪切强度1. 4N/mni2,抗弯强度15. ON/mni2,弹性模量9000. 0N/mm2o梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0. 50kN/m2,混凝土钢筋自重25. 50kN/m3o振捣混凝土荷载标准值2. 00kN/m2,施工均布荷载标准值2. 50kN/m2o扣件计算折减系数取1. 10。104* (集团) 案009W*博物馆改扩建项EI混凝土模板支撑架专项施工方图1梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6. 1. 11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=l. 2 X (25. 50 X
18、1. 50+0. 20)+1. 40 X2. 50=49. 640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1. 35 X 25. 50 X 1. 50+0. 7 X 1.40 X2. 50=54. 088kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1. 35,可变荷载分项系数取0.7X1. 40=0. 98采用的钢管类型为小48X2. 7。钢管惯性矩计算采用I(。4)/64,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32Do一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷我等。1.荷载的计算105* (集
19、团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案2. (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：= 25. 500X 1. 500X0. 450=17. 213kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0. 200X0. 450X (2X1. 500+0. 500)/0. 500=0. 630kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到,活荷载标准值 Pi = (2. 500+2. 000) X0. 500X0. 450=1. 012kN均布荷载 q = 1. 35X 17. 213+1. 35X0. 630=24. 087kN/m集中荷载 P = 0. 98X
20、1.013=0. 992kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W = 16. 88cm3；截面惯性矩I = 12. 66cm4；1671671671670.99kN24.09kN/m计算简图弯矩图(kN. m)2.502.48剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:106* (集团) 案*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方17.84kN/mj167；167 j 167J变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1.531kNN2=4. 987kNN3=4. 987kNN
21、4=l. 531kN最大弯矩M = 0. 079kN. m最大变形V = 0. 082mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f = Y oM/W = 1.00 X 0. 079 X 1000 X 1000/16875=4. 681N/mm2面板的抗弯强度设计值f, a 17. OON/nun2；面板的抗弯强度验算f 门，满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 Y0T = 3 y 0Q/2bh = 3 X 1. 00 X 2503. 0/(2 X 450. 000 X15.000)=0. 556N/mm2截面抗剪强度设计值T=L40N/mm2面板抗剪强度验算T T,满足要求！107* (
22、集团) 案*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方挠度计算面板最大挠度计算值v = 0. 082mm面板的最大挠度小于166. 7/250,满足要求！二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = P/1 = 4. 987/0. 450=11. 081kN/m最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1X 11. 08 X 0. 45 X 0. 45=0. 224kN. m最大剪力 Q=0.6ql = 0. 6X0. 450X 11. 081=2. 992kN最大支座力 N=l. lql = 1.1X0. 450X11.081=5. 485kN龙骨的截面
23、力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩w = 54. 00cm3；截面惯性矩I = 243. 00cm1；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = YoM/W = 1. 00X0. 224X 106/54000. 0=4. 16N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17. ON/mm2,满足要求！(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：Y oT = 3 丫 0Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X1. 00X2991. 94/(2X40. 00X90. 00)=1. 247N/mm2截面抗剪强度设计值m=L70N/mni2龙
24、骨的抗剪强度计算满足要求！(3)龙骨挠度计算108* （集团）*博物馆改扩建工程超限构件模板支撑架专项施工方案2. 3. 3高大支撑模板施工重点难点及应对措施序号重难点分析应对措施1本工程质量目标要求高，为确保质 量目标实现，高大支撑模板工程的施工 质量至关重要。根据工程特点选用合适的模板及架 体选型，细化每个节点，制定详细可行的 质量控制措施，强化质量节点预控和过程 控制、消除质量通病，保证模板的施工质 量。2本工程处于高海拔地区，施工体量 大，物资匮乏，施工组织困难根据工程实际情况做好物资提前采 购计划，合理组织施工，优化施工总平面 布置，合理规划场地。3本工程梁柱墙布置不规那么、支撑架
25、搭设底标高和顶标高变化多，配杆类型 多，架体的搭设难度大根据工程结构构件具体情况，合理进 行架体设计及配型，从多方面进行方案对 选，择优选择最正确设计，同时根据实际施 工情况进行可行性调整，保证架体搭设满 足要求。4本工程季节性施工难度较大，工期 处于冬季施工阶段。制定相应的季节性施工方案，严格按 照方案采取相应的季节性施工措施。确保 模板工程的施工进度与质量。5因本工程位于海拔3640米的* 市，为确保劳动力稳定性，操作劳动力 基本来源于外省地区，在高海拔地区工 作，大局部都会出现不同程度的高原反 应，必将大大降低人工工效。合理安排工序，局部施工工序之间交 叉作业，为防止疲劳作业，实行轮班制
26、。2. 3. 3. 1施工重难点1、模架搭设高度高、跨度大：本工程超限模板支撑架部位层高多数为15. 85m, 局部11.85m,跨度多为16m,对柱、梁、板混凝土、模板及支撑体系施工的要求 都比拟高。2、模架搭设跨度大、高度高：本工程大跨度部位多为24nb高度多为6. 5m, 对柱、梁、板混凝土、模板及支撑体系施工的要求都比拟高。3、搭设量大，材料组织要求高：梁底、板底模板支架采用扣件式钢管脚手架， 一次投入周转材料大，展开面积大，对材料组织要求高。4、高支撑、大跨度的构件截面尺寸较大，施工过程中质量控制要求高。2. 3. 3. 2应对措施1、根据工程特点选用合适的模板及架体选型，细化每个节
27、点，制定详细可行 的质量控制措施，强化质量节点预控和过程控制、消除质量通病，保证模板的施 工质量。2、合理对模板、木方、架设体系等非实体材料的调配和使用是工程进度目标 和工程效益目标是否得以实现的重要因素。施工中要做到以质量目标为核心并兼10* (集团) 案*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间 距)得到 q=7. 269kN/m最大变形 v=0. 677ql4/100EI=0. 677 X 7. 269 X 450. 07(100 X 9000. 00 X 2430000. 0)
28、=0. 092mm龙骨的最大挠度小于450. 0/400 (木方时取250),满足要求！三、梁底支撑钢管计算(-)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。1.53kN 4.99kN 4.99kN 1.53kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)1.231.230.000.01.231.23支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:109* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案1.19kN 3.27kN 3.27kN 1.19kNA &*i2B517p 167 j 517支撑
29、钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0. 107kN. m最大变形v =0. 060mmIllCAA最大支座力Qmax=6. 213kN抗弯计算强度 f = YoM/W = 1. 00X0. 107X 106/5262. 3=20. 28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于516. 7/150与lOmni,满足要求！(-)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：YoR W 一其中心 扣件抗滑承载力设计值，单扣
30、件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,YoR= 1.00X6. 21=6. 21kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：110* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式YoN 0 =cpA其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N=6.21kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.00X1.35X2.317=3. 128kN顶部立杆段,脚手架钢管的自重N2 = 1.00X1.
31、35X0. 240=0. 324kN非顶部立杆段 N = 6.213+3. 128=9. 341kN顶部立杆段 N = 6.213+0. 324=6. 537kN4)轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)； i = 1.59A立杆净截面面积(c，) ； A = 5. 06W 一一立杆净截面抵抗矩(end； W = 5. 26。一一钢管立杆抗压强度计算值(N/m，).f 一一钢管立杆抗压强度设计值，f = 205. OON/mm2；10 一一计算长度(m)；参照扣件式规范2011,由公式计算顶部立杆段：1。= ku, (h+2a)(1)非顶部立杆段：
32、=ku2h(2)k 一一计算长度附加系数，按照表5. 4. 6取值为1. 217,当允许长细比验算 时k取1；uP u2 一一计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0. 30m； 顶部立杆段:a=0.2m 时,Ui=l. 869, l0=3. 639m；X=3639/15. 9=229. 537允许长细比（k取1）入o=229. 537/1. 217=188. 609 210长细比验算满足 要求!in* （集团）*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案i）=0. 1391. 00X6537/（0. 139X505. 5）=93. 02
33、2N/mm2 a=0.5m 时,ul. 403, l0=3. 756m；X=3756/15. 9=236. 922允许长细比（k取1） X 0=236. 922/1. 217=194. 677 210长细比验算满足要求！b=0. 131o =1. 00X6537/（0. 131 X505. 5）=98. 452N/mm2依据规范做承载力插值计算0.300时，。:94.832N/mni2,立杆的稳定性计算。 f,满足要求！非顶部立杆段:u2=2. 225, l0=3. 249m；X=3249/15. 9=204. 944允许长细比（k取1） Xo=2O4. 944/1.217=168. 401
34、210长细比验算满足要求！6=0. 174。= 1.00 X 9341/（0. 174 X505. 5） = 106. 328*01#,立杆的稳定性计算。 f, 满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：YqN t Yow - c正+ k&f风荷载设计值产生的立杆段弯矩%计算公式Mw=1.4X0. 6Wklah2/10其中1% 风荷载标准值（kN/nft；Wk=uzXusXw0 = 0. 300 X 1. 250X0. 600=0. 225kN/m2h立杆的步距，1.20m；la立杆纵向间距（梁截面方向），0. 45m；lb立杆横向间距，1.20m；112* (集团)*博物馆改扩建工程混
35、凝土模板支撑架专项施工方案Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw= 1.4X0. 6X0. 225X0. 450X 1. 200X1. 200/10=0. 033kN. m；风荷载设计值产生的立杆段轴力以火计算公式Nwk=(6n/(n+l) (n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN. m),由公式计算:MTk = 0. 5H2lawfk + IIlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.225X 14. 5X0.
36、45 X (0.5X 14. 5+0. 60)=1 L 525kN.mNwk = 6X8/(8+1)/(8+2) X (11. 525/8. 00)=0. 768kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=6. 213+1.350X0. 240+ 1. 4X0. 6X0. 768=7. 182kN非顶部立杆 Nw=6. 213+1. 350X2. 317+ 1.4X0,6X0. 768=9. 987kN顶部立杆段:a=0. 2m 时，Ui=l. 869, l0=3. 639m；入二3639/15. 9=229. 537允许长细比(k取1)入o=229. 537/1. 217=
37、188. 609 210长细比验算满足要求！1)=0. 139o =1. 00X7182/(0. 139X505. 5)+1. 00X33000/5262=108. 412N/mm2a=O5m 时,upl. 403, l0=3. 756m；X =3756/15. 9=236. 922允许长细比(k取1)入o=236. 922/1. 217=194. 677 210长细比验算满足要求！4)=0. 131o=1.00X7182/(0. 131 X505. 5)+1. 00X33000/5262=114. 379N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，o=110.40N/mm2,立杆的稳
38、定性计算。 f,满足要求!113* （集团）*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案非顶部立杆段:%=2. 225, l0=3. 249m；X=3249/15. 9=204. 944允许长细比（k取1） X0=204. 944/1. 217=168. 401 210长细比验算满足要求！4）=0. 174o =1. 00X9987/（0. 174X505. 5）+1. 00X33000/5262=119. 881N/mm2立杆的稳定性计算。 门，满足要求！2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N-r6.
39、213kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 1.00X 1.35X0. 160X 14. 500=3. 128kNN = 6. 213+3. 128=9. 341kNi计算立杆的截面回转半径，i=L 59cm；A 立杆净截面面积，A=5. 055cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.262cm3；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205. 00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0. 30m；h最大步距，h= 1.20m；10 计算长度，取 1.200+2X0. 300=1. 800m；X 长细比，为1800/15. 9=114 150 满足要
40、求！6 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.497； 经计算得到。=1. 00X9341/（0. 497X505. 5）=37. 203N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算。 门，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：114* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案YqN( y0Mw .风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式Mw=1.4X0. 6Wklah2/10其中Wk 一一风荷载标准值(kN/，)；Wk=uzXusXw0 = 0. 300 X 1. 250X0. 600=0. 225kN/m2h 一一立杆的步距，1.20m；la 一一立杆纵
41、向间距(梁截面方向)，0.45m；lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1. 4X0. 6X0. 225X0. 450X 1. 200X1. 200/10=0. 033kN. m；风荷载设计值产生的立杆段轴力1k计算公式Nwk=(6n/(n+l) (n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN. m),由公式计算：MTk = 0. 5H2lawfk + HlaHmwmkB 一一模板支撑架横向宽度(in)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Um 一一模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(01)。Mrk = 0.225X 14. 5
42、X0. 45X(0. 5X 14. 5+0. 60)=1Nwk = 6X8/(8+1)/(8+2) X (11. 525/8. 00)=0. 768kNNw 一一考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 6. 213+1. 350X2. 317+1. 4X0. 6X0. 768=9. 987kN经计算得到 a=1.00X9987/(0. 497X505. 5)+1.00X33000/5262=45. 980N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算。 f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板
43、支架应进行整体抗倾覆验算。115* (集团)*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方案支架的抗倾覆验算应满足下式要求：mtmr式中：Mt一支架的倾覆力矩设计值；N片一支架的抗倾覆力矩设计值。nB21agik + 9ik) + 2 W Gjkbj 之 3yoMJ=i抗倾覆力矩：Mr=8. 0002 X 0. 450 X (4. 291+0. 200) +2 X (0. 000 X 8. 000 X 0. 450) X8. 000/2=129. 339kN. m倾覆力矩：MT=3X 1.000X11. 525 = 34. 574kN. m模板支架整体抗倾覆验算Mt Mr,满足整体稳定性要求！架
44、体计算满足要求！116* （集团） 案*博物馆改扩建工程混凝土模板支撑架专项施工方梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范：建筑施工脚手架平安技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板平安技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准（附条文说明另册）GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架平安技术规范JGJ 164-2008计算参数：钢管强度为205. 0 N/mm2,钢管强度折减系数取1. 00。模板支架搭
45、设高度为14. 5m,梁截面BXD=600mmX 1500mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0. 45m,立杆的步距 h1. 20nb梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm,剪切强度1. 4N/mm2,抗弯强度13. ON/mm2,弹性模量6000. 0N/mm2o内龙骨采用40. X90. mm木方。木方剪切强度ISN/m#,抗弯强度15. O/mn?,弹性模量9000. ON/mn/。梁两侧立杆间距1. 20mo梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0. 50kN/m2,混凝土钢筋自重25. 50kN/m3o振捣混凝土荷载标准值2. 00kN/m2,施工均布荷载标准值2. 50kN7m2o扣件计算折减系数取1. 10o117* (集团) 案*博物馆改扩建项EI混凝土模板支撑架专项施工方- q q q p ,500 fog 500