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1、设计总说明常见问题第1页/共92页 1.设计所遵循的规范、规程、标准图非现行版本。2.抗震设防烈度、设计基本地震加速度、分组、建筑抗震设防分类、场地类别等选用不正确。3.混凝土环境类别耐久性设计选用规范不妥（房屋建筑一般选用混凝土结构设计规范）。4.设计荷载漏钢结构厂房屋面静载、大跨度结构悬挂荷载、工业建筑地面堆载等。5.基础设计依据的岩土工程勘察报告未经审查或非有效版本。第2页/共92页6.地基持力层土层类型、承载力特征值、有无软弱下卧层交代不明确。7.缺少设计0.000标高所对应的绝对标高。8.缺少地下水类型、防水设计水位、抗浮设计水位、地下水埋深等。9.6度区对液化沉陷敏感的乙类建筑，是
2、否按7度的要求进行了地基液化判别。10.湿陷性黄土地基对乙、丙类建筑消除地基部分沉陷量的最小处理厚度及外扩尺寸选择有误。第3页/共92页11.湿陷性黄土地基缺少建筑物在施工期间注意事项如防止施工用水和场地雨水流入基坑等。湿陷性黄土地基对建筑物和管道应经常进行维护和检修要求等。12.地下水对钢筋混凝土构件中的钢筋和混凝土有腐蚀性，未采取有效防护措施。13.腐蚀性环境选用高强预应力管桩时，未采取有效防腐措施。14.基础开挖超深部分的回填材料、压实做法未交待。15.湿陷性黄土地基类别、湿陷性、处理厚度和范围未交待，或不符合规范要求。第4页/共92页16.桩基工程漏注施工后必须进行桩端持力层、承载力、
3、桩身质量检验要求（建筑基桩检测技术规范）。17.混凝土结构的环境类别及耐久性技术措施选用不恰当。18.混凝土构件纵向受力钢筋代换原则未交待。19.砌体结构顶层坡屋面时，压顶梁、圈梁、构造柱做法交待不清楚。20.所使用材料性能、施工程序、专业配合及施工质量验收特殊要求未交待。21.对于混凝土超长结构所采取的抗裂措施不完善。第5页/共92页22.对基础筏板等大体积混凝土缺少添加材料、施工技术要求。23.建筑物的耐火等级、构件耐火极限未交待。24.人防工程设计抗力等级别、分类未做交待。25.缺钢结构设计漏耐火等级、除锈等级及涂装要求。26.对于较大跨度钢结构缺少正常使用期间定期检修维护要求。27.缺
4、地下室施工需降水时，停止降水的条件及防止降水对邻近建筑物产生不利影响措施。第6页/共92页28.采用天然地基基础，设计说明未注明基槽开挖后应进行基槽检验的要求，违反强制性条文。29.缺结构专业与其它专业配合要求，如电梯、装饰预埋件、避雷、埋设管线、留洞及封堵等。30.缺少施工程序、质量验收及施工未尽事宜按现行相关规范、规程执行要求。31.对初步设计审批及超限设计审查情况未做交待。32.缺少未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境特别要求。第7页/共92页地 基 基 础 设 计第8页/共92页1.对设计等级为甲级、乙级的建筑物及特殊条件下的丙级建筑物，未进行地基变形验算。2.设计参数
5、取值与勘察报告不符，如地基承载力特征值、桩基计算参数、地下水位等。3.天然地基柱下独立基础加梁板式地下室底板，其底板与持力层之间未采取褥垫处理措施。（否则按变形协调受力的原理，应当将地下室底板与独立基础连为整体做有限元受力分析）第9页/共92页4.地下室外墙配筋设计时凡外墙带扶壁柱，不论扶壁柱尺寸大小，一律按双向板计算配筋。（除了垂直于外墙方向有钢筋砼内隔墙相连，外墙板块按双向板计算配筋外，其余的外墙宜按竖向单向板计算配筋）5.地下室消防车道范围基础设计活荷载取 值偏大。（消防车荷载是偶遇荷载，不应按此活荷载值设计基础。否则，柱基础底面积扩大，与相邻柱基相差较大，人为的造成不均匀沉降）第10页
6、/共92页6.高层住宅周边带地下车库情况下，筏板基础设计时，地基承载力修正时未考虑周边条件。（地下车库部分地基附加应力为超补偿）7.厂房基础设计未考虑地面堆载的不利影响。（设计说明应注明允许堆载范围及堆载重量）8.人工挖孔桩混凝土护壁的强度等级不满足桩基规范要求，护壁的混凝土强度等级不应低于桩身混凝土强度等级。9.大直径嵌岩端承桩对桩底下3d或5m深度范围内持力层的检验要求未明确，一旦发生问题将很难补救。第11页/共92页 10.把碎石层或中风化岩层作为高强预应力管桩的桩端持力层。11.湿陷性黄土地基设计，对消除湿陷性处理措施不当。12.基础说明只明确地基承载力特征值fak，对修正后地地基承载
7、力特征值fa未明确。13.地下水位较高、基础开挖较深、场区邻近已建建筑物时，降水易影响邻近建筑物的安全，应在设计说明中注明安全措施。应要求施工降水采取减少对周围建筑影响的方案，否则需承担相应的责任。第12页/共92页14.在有砂、碎石、卵石层含水层场地设计人工挖孔桩，未注明采取安全可靠降水措施。15.抗拔桩设计仅按强度要求进行设计，抗拔桩缺抗裂验算。按裂缝宽度控制计算结果的配筋量远大于按强度要求计算的配筋量。16.采用预制桩作为抗拔桩时，只注意桩身的抗拉强度要求，桩基与承台间连接钢筋的强度要求接桩段的裂缝宽度要求被忽视。17.抗拔桩配筋计算时荷载分项系数取1.0有误。第13页/共92页18.管
8、桩与承台间的连接节点：施工图中仅注明套用标准图，未根据标准图要求明确连接钢筋根数和型号。19.承台计算没有根据桩的实际反力进行计算，统一取单桩承载力设计值进行计算不安全（最大允许反力为单桩承载力设计值的1.2倍）。20.两桩承台上面承受可能产生扭矩的荷载，如布置L形墙肢，在构造上未采取有效抗扭措施（设构造连梁、按梁式配抗扭筋等）。21.抗拔桩承台顶部未按计算配置钢筋。第14页/共92页22.未设置地下室的高层建筑采用桩基时，承台高度范围内的回填土未进行压实处理，不能保证高层建筑水平荷载的可靠传递。23.建筑物主体采用桩基础，附属建筑浅基础位于回填土层上，未对回填土的施工提出明确的要求。24.当
9、地下水埋藏较浅，附属建筑与主体结构间的沉降后浇带后期施工，忽略附属建筑的抗浮设计。25.地面有高差处挡土墙按标准图选用采用重力式挡土墙时，挡土墙位于回填土上未对填土进行特殊处理。第15页/共92页26.地下室外墙土压力计算按主动土压力计算。27.地下室顶板开洞位置的外墙（如楼梯间、地下车道部位的地下室外墙顶部无楼板支撑形成悬臂构件），未采取特别加强措施。28.天然地基柱下独立基础设计，基础斜面坡度大于1:3，该斜坡面混凝土很难振捣密实，现场施工往往是自然堆上采用人工抹灰成形，该锥体部分的混凝土难以达到设计强度，存在隐患。29.场地存在液化土层时，未对桩基础的抗震承载力进行验算。第16页/共92
10、页地 基 基 础设 计 实 例第17页/共92页1.多栋住宅楼与周边地下车库连为整体，梁板式筏基，纯地下室部分未采取采取软垫层处理。（滕州某住宅小区）2.人工挖孔桩基础桩端持力层未中风化石灰岩,桩端采用扩大头做法不妥。（济南某高层住宅）3.采用螺杆桩基础桩端持力层为碎石层，其中粒径大于200，超出规程的适用范围。桩型及其施工工艺的选择与实际环境、地质条件不相适应。（威海某大型公建）第18页/共92页4.超高层建筑基础持力层微中风化岩，局部有煌斑岩软弱带，采取加厚筏板做法不妥。（青岛某大型购物中心）5.可以具备天然地基基础条件的，设计为桩基。（济宁某大型公建、寿光某超高层）6.标高交替变化的地下
11、水对钢筋混凝土中钢筋有中等腐蚀性场地采用预应力管桩。（即墨某五星级酒店）7.微风化岩层地基采用筏板基础。（济南某住宅小区）第19页/共92页8.湿陷性黄土地基且距建筑物20米左右处有自然排洪沟，采用强夯方法处理地基，对排洪沟没有采取处理措施。（济南开发区某车间）9.地下水埋深较浅，大型商场采用筏板基础，商场中庭区域抗浮不满足要求。（德州某商场）10.大底盘结构南北方向室外地坪两侧高差一层以上，对其它三面未采取永久挡土措施。（五莲大型商场）11.在溶洞、裂隙较多的石灰岩场地超高层建筑采用一柱一桩方案。（济南开发区某办公楼）第20页/共92页地基基础设计实例一第21页/共92页 济南省会文化艺术中
12、心三馆项目一期工程本工程由公寓式酒店及办公、商业裙房、图书馆、群众艺术馆、美术馆、下沉广场组成的大型城市综合体，其功能复杂，总建筑面积四十万平方米，工程规模庞大。场地内公寓式酒店及办公为地上39层（高度为178.3米）超高层建筑且与周边低层建筑通过两层地下室连为整体，地下室长261米，宽235米。场地地下水位埋深较浅，抗浮设计水位为11米。第22页/共92页公寓式酒店、图书馆、群众艺术馆、美术馆采用钻孔灌注桩基础。无上部结构的纯地下室结构采用桩承台加防水板方案，抗拔桩集中布置在柱下。由于该工程工期要求紧迫，业主为了赶工期进度，要求高强度预应力混凝土管桩作为抗拔桩，管桩内采用钢筋混凝土灌芯。（方
13、案1）采用天然地基基础地下室基础持力层为粉质粘土及粉质粘土混姜石，地基承载力特征值为140KPa。总体来看纯地下室部分的第23页/共92页天然地基承载力远远满足竖向荷载要求，因为该地下室地基属于超补偿地基，基底无附加应力。采用柱下独立基础加防水板即可满足正常使用要求。但是因为抗浮设计水位达11米，结构自重抵抗不了水浮力，故天然地基基础方案不可行。（方案2）采用桩基将抗浮桩均匀布置于基础底面，采用桩筏基础。该方案可以同时满足当前正常抗浮工况和地下水位下降至基础底板以下时两种工况的沉降变形要求。不利之处是筏板厚度较大，混凝土用量偏高。第24页/共92页（方案3）两节桩集中布置加防水板考虑该建筑组团
14、地下室连为整体，主体结构采用钻孔灌注桩，纯地下室部分采用高强度预应力混凝土管桩的客观现状，两者相邻部位的沉降变形要求较高。况且一期工程三馆先行施工到主体结构封顶以后，再进行二期工程施工降水时，纯地下室部分采用桩基加防水板对水位变化工况沉降控制有利。设计单位采用了柱下独立承台布桩方案。单桩竖向承载力特征值取1800KN，抗拔力特征值取1100KN。抗拔桩采用接桩方案，桩长自上而下分别为10米、15米。第25页/共92页该方案存在的主要问题是：抗拔桩接桩部位的全熔透焊缝冬季低温环境施工难以确保质量，桩打入地层后难以检验，工程正常使用期间出现抗拔桩失效事故时补救困难。（方案4）单节桩集中布置加防水板
15、在基础部分施工图审查时，首先考虑了预应力管桩现场焊接质量因素，在（方案3）的基础上进行了优化调整。仍然采用了柱下独立承台加防水板布置方案，改变桩长，将原来两节桩改为单节桩，根据上部荷载计算增加独立承台下管桩数量，这样既取消了桩现场焊接工序又降低第26页/共92页了施工难度，更能提高了抗拔桩的可靠性。调整后混凝土用量比方案3略有增加，但是抗拔桩改为单节以后，钢筋拉力减小，用量减少。承台平面尺寸增大了，相应防水板跨度减小了，方案4配钢筋率比方案3有所减少，基础总造价基本持平。地基基础设计实例二威海威高广场工程为建筑面积35万m2 的城市综合体项目，整体地下2层，基底面积约75000 m2，上部结构
16、4-5层裙房之间布置了多栋塔楼，塔楼高度约60 m。原设计塔楼采用桩基，裙楼采用筏板基础，筏板厚度1100mm。第27页/共92页初设审查时认为裙楼面积大双向超长，筏板基础厚度偏大，大体积混凝土的水化热对地板抗裂不利。建议裙楼基础结合防水设计，改为700mm厚筏板加柱帽高度400mm，该技术方案除了能满足沉降变形、承载力、防水要求之外，仅此一项修改就可节省防水混凝土25000m3。地基基础设计实例三济南南水北调工程指挥部高层办公大楼，一栋高度100m，另一栋高度70m在两栋高层周边均设有两层地下室，地下水埋置深度大约在基底以下15m左右。第28页/共92页设计拟采用桩基，设计首选方案是钻孔灌桩
17、，桩端持力层为中风化石灰岩，但是由于基底以下有厚度、分布不均匀的碎石层，机械成孔具有一定难度。鉴于此，备选方案是采用人工挖孔桩，然而地下水位在桩端持力层中风化石灰岩层以上35m处，地下水对人工挖孔有不利影响且存在安全隐患。因为上部结构建筑方案平面不规则、竖向不规则且刚度突变属于超限高层建筑。由于该工程工期要求紧迫，第29页/共92页业主想尽快确定基础设计方案，以便做好施工准备。业主和设计单位来我中心咨询，对所提供的岩土工程勘察报告认真分析后，认为对两个塔楼地基采用CFG桩变刚度处理、纯地下室采用柱下独立基础加防水板基础方案较为合理。该方案的优点是，既能满足塔楼变形及承载力要求，又减少了桩长，有
18、筋桩改为无筋桩、节省造价，降低工程难度，缩短工期。另外，由于采用地基处理方案，设计单位所面临的赶进度压力明显减小，反而能加快工程进度。第30页/共92页地基基础设计实例四抗震规范要求地下室顶板作为上部结构嵌固端时地下室顶板应避免开设大洞口。目前，高层建筑周边设置地下车库的项目越来越多，地下车库出入口部位必须要开设洞口，是不是地下室顶板开了大洞口的，就不能作为上部结构的嵌固端？对此不能一概而论，需要具体问题具体分析。首先，与洞口位置有关，洞口在主楼相关范围以外、且洞口周边设置一定数量仅传递水平力的剪力墙（传递水平力的墙体可错位布置），第31页/共92页主楼相关范围采用了梁板结构，相关范围以外的地
19、下室顶板也采用现浇梁板结构时，该地下室顶板则可以作为上部结构的嵌固端。济南高新技术开发区某写字楼项目，塔楼高度100m，周边带2层地下室，地下车库出入口位于塔楼相关范围之外，为了满足地下室顶板作为上部结构嵌固端要求，在洞口周边设了一定数量可以传递水平力的剪力墙，洞口周边也采取了加强措施，从而避免了嵌固端下移1层所带来的麻烦（如按大底盘多塔结构模型分析等）。第32页/共92页地基处理第33页/共92页1.采用CFG桩处理地基，其处理后的复合地基比原有的天然地基承载力特征值增加过大（潍坊某超高层写字楼）。2.按水泥搅拌法（干法或湿法）设计的复合地基承载力特征值取值偏大。3.湿陷性黄土地基处理地基垫
20、层材料不符合要求（济南白马山某住宅）。4.场地土不均匀，需要局部采用人工换填处理地基。其换填材料、施工工艺、压实系数、换填范围、地基检验等均未提出具体要求。第34页/共92页 结 构 体 系第35页/共92页结构体系是不同材料结构构件组合而成的空间受力方式。结构体系的确定需要分析建筑物的抗震设防类别、抗震设防烈度、建筑高度、体型、地下室层数、埋深、场地条件、地基性质、结构材料和施工技术等综合因素，对其技术性、经济性、合理性综合比较后选择方可确定。施工图审查时，首先应当注重结构体系选用的合理性。结构体系选用的前提条件时满足建筑正常使用功能要求。第36页/共92页1.结构抗震设计主要是解决结构体系
21、的承载力、刚度、延性、耗能问题。对于抗震结构除了要承担常规荷载之外，还需要承担地震作用，结构材料并不是强度和刚度越大越好，需要控制在合理范围内。2.结构体系是有结构构件组成的，抗震结构应具有必要的承载力、合理的刚度、良好的延性、可靠的连接。其中结构构件所具有的延性（变形和耗能），可以提高结构的抗震能力，特别是抗倒塌能力。抗震设计的本质就是对结构承载力、刚度和延性的合理把握。第37页/共92页结构体系选择1.抗震结构应采用合理经济的结构类型，而结构方案选用合理与否对安全性和经济性起主要作用。2.概念设计是抗震结构体系选型的核心，结构抗震设计首先要明确地震作用的传力路径，任何程序都无法替代结构工程
22、师的概念设计。3.结构选型及结构布置时，应考虑抗震结构体系能够满足受力明确、传力合理、传力路线连贯要求。第38页/共92页结构体系需满足下列要求：1.应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径。2.应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力。3.应具备必要的抗震承载力，良好的变形能力和消耗地震能量的能力。4.对可能出现的薄弱部位，应采取措施提高其抗震能力。第39页/共92页结构体系尚宜符合下列各项要求：1.宜有多道抗震防线。2.宜具有合理的刚度和承载力分布，避免因局部削弱或突变形成薄弱部位，产生过大的应力集中或塑性变形集中。3.结构在两个主轴方向的动力特性宜相
23、近。第40页/共92页 结构构件应符合下列要求：1.砌体结构应按规定设置钢筋混凝土圈梁和构造柱、芯柱，或采用约束砌体、配筋砌体等。2.混凝土结构构件应控制截面尺寸和受力钢筋、箍筋的设置，防止剪切破坏先于弯曲破坏、混凝土的压溃先于钢筋的屈服、钢筋的锚固粘结破坏先于钢筋破坏。3.预应力混凝土的构件，应配有足够的非预应力钢筋。4.钢结构构件的尺寸应合理控制，避免局部失稳或整个构件失稳。第41页/共92页5.多、高层的混凝土楼盖和屋盖宜优先采用混凝土现浇板。当采用预制装配式混凝土楼、屋盖时，应从楼盖体系和构造上采取措施确保各预制板之间连接的整体性。结构各构件之间的连接，应符合下列要求：1.构件节点的破
24、坏，不应先于其连接的构件。2.预埋件的锚固破坏，不应先于连接件。3.装配式结构构件的连接，应能保证结构的整体性。4.预应力混凝土构件的预应力钢筋，宜在节点核心区以外锚固。第42页/共92页上部混凝土结构第43页/共92页 1.框架梁支座负筋实配钢筋面积比电算结果增加很多，其结果形成强梁弱柱。2.对十字交叉梁，未按结构实际受力变形情况配筋，而是将其中刚度较大的设为主梁（支座），另一根梁为两跨次梁。3.对框架-剪力墙结构在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架部分的抗震等级未按框架结构选用。第44页/共92页4.屋顶高大女儿墙采用钢筋砼结构按悬臂结构
25、设计时，边梁未考虑女儿墙扭矩作用，相邻的屋面板未加强。5.梁上升柱时未按转换构件设计。6.主楼与裙房相连,主楼在裙房顶层及相邻上下各一层未采取加强抗震构造措施。7.剪力墙结构设了角窗，但未在角窗范围采取特殊构造加强措施。8.较大跨度的梁支承在剪力墙上，未采取加强措施。9.框架剪力墙结构，沿纵、横向剪力墙布置不均衡。第45页/共92页10.当主梁上有较大次梁时，主梁未按要求设置抗扭筋。11.框架梁端纵向受拉钢筋配筋率大于2%时，箍筋直径未按要求增大2mm。12.框架梁端截面负弯矩钢筋配筋过大，相比之下柱配筋偏小。（梁配筋调幅不合理，形成强梁弱柱）13.剪力墙结构墙体水平分布钢筋未要求作为连梁的腰
26、筋在连梁范围内拉通连续配置；当连梁截面高度大于700mm时，纵向构造（腰筋）钢筋直径间距不满足。14.楼梯设计中，休息平台框架短柱箍筋未全高加密。第46页/共92页15.钢筋混凝土构件钢筋保护层厚度取值偏小。16.板的配筋不满足受弯构件最小配筋百分率 要求。17.框架柱全部纵向钢筋的配筋率偏小。18.框架短柱（指剪跨比不大于2的框架柱）未在柱全高范围加密箍筋。19.现浇混凝土空心楼盖板净厚度不满足构造要求。（用于地下室顶板不合理）20.框架梁截面设计不合理，出现三、四排筋情况。21.框架梁在边柱锚固时不注意直段锚固长度要求。第47页/共92页第48页/共92页第49页/共92页22.对于悬挑跨
27、度、悬挑荷载较大的梁。悬挑梁支座配筋布置未考虑悬挑梁负弯矩衰减情况，负筋仍按照常规梁做法截断。23.跨度较小的挑梁未配置侧向水平钢筋。（当梁净跨小于1.5倍梁高时，应按牛腿配筋）24.高层地下室柱截面每侧纵向钢筋面积，未按规范要求大于地上一层同侧钢筋面积1.1倍。25.梁中心线与柱中心线之间偏心距较大未采取构造措施。第50页/共92页26.竖向构件的纵向钢筋采用焊接接头时，未注明焊接形式。27.井字梁边梁设计不合理，抗扭能力差。28.网箱梁结构柱支座负弯矩筋配置偏少；柱边抗剪实心箱体布置不合理。29.有覆土的地下室顶盖采用现浇空心板结构 时，板上部最小厚度偏小，不满足耐久性要求30.不设素混凝
28、土整浇垫层的现浇空心板楼 盖，最簿板厚不满足敷设电线管要求。第51页/共92页砌体结构第52页/共92页1.住宅楼由于底层设车库或商店开大洞口，导致纵向墙体设置较少不满足抗震设防要求。2.带坡屋顶的砌体结构顶层层高不满足规范要求。3.带坡屋顶的砌体结构，顶层屋面檐口标高及以上三角形墙体范围没有设置封闭的圈梁和必要的构造柱。4.构造柱设置部位、数量不满足规范要求。5.内墙阳角到门窗边的距离不满足局部尺寸限值未采取局部加强措施。第53页/共92页6.顶层未采取防止墙体开裂措施。7.墙体布置过于杂乱，上部与下部墙体不连续。8.平面规则的多层砌体房屋错层高度超过梁高500mm以上时，结构计算未按两个楼
29、层对待。9.较大洞口两侧未设构造柱。（较大洞口2000mm以上的洞口，如内横墙在内廊的两侧，内纵墙在楼梯间的两侧）第54页/共92页钢结构第55页/共92页1.门式刚架车间的各项指标超过规程要求时，未按钢结构设计规范设计。2.车间采用混凝土柱与门式刚架混用方案。3.普通钢结构厂房计算分析时，其水平位移容许值按照门式刚架轻型房屋钢结构参数。（两者相差很大）4.有吊车的普通钢结构厂房屋架，当采用变截面实腹工字钢梁时，梁平面外计算取值与斜梁侧向支撑构造措施不符。5.风吸力作用下较大跨度型钢檩条下翼缘稳定不满足要求。第56页/共92页6.对较大跨度钢结构，设计说明中漏使用过程中定期检查维护要求。7.网
30、架结构杆件壁厚偏薄未考虑加工负工差及除锈因素。8.室外钢结构防腐涂膜厚度不满足要求。9.采用热镀锌压型钢板作为楼面板未配正弯矩钢筋。10.大跨度屋盖支座设计未考虑温度变形影响。11.带装饰性拉杆的大悬挑钢雨棚稳定不满足要求。12.大跨度封闭屋盖结构设计未考虑施工安装过程中，侧向未封闭时风吸力作用。第57页/共92页计算问题第58页/共92页1.结构设计人员对计算软件掌握不透，对某些计算软件在特定条件下计算结果失真的情况缺乏了解，导致结构薄弱层漏判，影响结构安全。2.大型住宅小区或城市综合体建筑，多栋或群集的高层建筑相互间间距较近，未考虑风力相互干扰的群体效应，单栋高层建筑的风荷载计算时体型系数
31、未乘以增大系数，在地震低烈度地区对风荷载控制的高层建筑留下安全隐患。第59页/共92页3.高层建筑底部剪重比小于规范要求，结构设计人员未调整结构布置，而仅仅依靠计算软件强制调整的做法。4.门式刚架设计钢梁平面外稳定计算取值有误。5.出屋面的结构和装饰构件均参与整体结构分析，材料不同时须注意阻尼比不同的影响，特别是装饰构件与主体结构的连接部位。需采用时程分析法补充计算，明确鞭鞘效应，按大震支座安全复核。注意加强装饰构件平面外与出屋面电梯井筒的连接构造，形成有效的空间的结构体系。第60页/共92页计算结果合理性判断第61页/共92页1.对计算结果的合理性、可靠性判断是十分必要的，尤其是出现怪异现象
32、时，需要与软件编制人员共同研究解决。2.通过结构各部位受力分布的变化，以及最大层间位移的分布特征，判断结构受力的不利情况。3.结构的振型、周期、位移形态和量值是否在合理的范围？4.结构地震作用沿高度的分布是否合理？第62页/共92页5.有效参与质量和楼层地震剪力的大小是否符合最小值的要求？6.总体和局部的力学平衡条件是否得到满足？判断平衡条件时，应针对重力荷载、风荷载作用下的单工况内力进行。7.截面尺寸是否满足剪应力控制要求，配筋是否超筋？8.受力复杂的构件（如转换构件等），分析其内力或应力分布是否与力学概念、工程经验一致。9.对上部墙体开设边门洞的水平转换构件，必要时宜采用重力荷载下不考虑墙
33、体共同工作的手算复核。第63页/共92页10.计算假定与实际受力差距（1）注意刚性板、弹性膜、分块刚度的区别，弹性板假定在楼板平面外具有刚度，若计算结果使结构刚度比刚性楼板假定还要大，是不合理的。（2）注意梁刚度增大系数的选择和应用，当计算中计入混凝土楼板的刚度影响时，配筋计算也应将一定范围内的楼板钢筋计入在内。第64页/共92页11.施工模拟分析（1）特别复杂的结构需要进行施工模拟分析。地震作用下结构的内力组合，应以施工全过程完成后的静载内力为初始状态；当施工方案与施工模拟计算分析不同时，应重新调整相应的计算。（2）当施工中设置临时支架时，支架也应参与施工过程的结构分析，确保支架的安全，还应
34、进行支架拆除过程的模拟计算分析。第65页/共92页其他问题第66页/共92页1.塔楼将0.000层作为结构嵌固端时，周围地下车库顶板位于地下一层半层处，结构未采取措施消除错层带来的不利影响。2.楼板较大开洞处，如楼梯间、电梯间、中厅等部位，周围楼板未采取加强措施。3.高层住宅楼设置角窗时抗震不利，结构未采取加强措施。第67页/共92页4.墙体水平分布筋在剪力墙连梁范围内未拉通兼做腰筋，连梁腰筋另行标注完全不顾及墙体水平分布筋的规格和间距，会导致连梁腰筋与墙体水平分布筋在连梁边支座100%搭接，该做法不妥。5.框架柱配筋大样中，箍筋等肢距布置，而不是纵筋等间距布置，与常规的结构构造做法相悖，应按
35、柱纵筋等间距布置确定箍筋肢距是否满足规范要求。6.后张预应力构件的预应力平衡荷载取值不妥。第68页/共92页7.门式刚架轻型房屋钢结构超规范应用，如将门刚结构中间抽柱，形成大跨度主次梁承重结构，未按照普钢结构设计，形成较大安全隐患。8.设计人员不重视概念设计，缺乏结构整体意识。9.对结构方案设计重视不够，两种结构体系混用。10.地基基础设计时，对岩土工程勘察报告研究分析不够，当个别勘察报告参数不正确，甚至超出常规也照常采用。第69页/共92页11.钢筋混凝土结构设计中，当局部钢结构屋盖、雨篷、建筑造型外包设计时，对钢结构设计单位提供的内力条件及构造连接考虑不周，造成被动。12.计算软件选用模型
36、假设条件与实际结构不符。13.过份依赖计算软件，采用一体化计算机程序绘图，未进行人工调整。14.位移计算时，楼板假设条件选用不合理。15.大跨度屋盖设计时，未考虑不均匀堆雪因素。16.大跨度网架结构设计时未考虑开敞时风吸力作用。第70页/共92页密肋梁楼盖采用STRAT软件分析实例第71页/共92页 地下车库柱网84008400，采用密肋梁板结构。每个标准柱网单元内设77区格，主梁截面尺寸365650，次梁截面尺寸123650，柱帽尺寸27052705800，覆土厚度为1.70m。计算分析采用STRAT软件，主梁配筋：下皮筋425，支座负筋525；次梁配筋：下皮筋425，支座负筋618。根据工
37、程经验，认为该设计配筋偏小，不能满足使用工况要求。第72页/共92页 审查意见要求设计单位对该设计全面复核，设计回复，原设计配筋依据是STRAT软件分析结果，而且他本人曾参加过STRAT软件培训班，能够较熟练的使用该软件，并坚持认为STRAT软件分析结果是可信的。审查和设计双方各持己见，为了解决疑问，审查人要求设计人采用其它通用分析软件对该结构进行分析。设计人采用ETABS软件分析后，发现内力与STRAT分析结果相差较大。第73页/共92页 而另外一个类似的地下车库工程，柱网尺寸同为84008400，也是采用密肋梁板结构，标准柱网单元内设77区格，主次梁截面尺寸相近，地下车库覆土厚度1.0m，
38、主梁配筋数量也比上述车库大许多。该设计采用了ETABS软件。对于地下车库顶板设计，采用不同结构分析软件内力相差较大，施工图审查时应当引起高度重视，审查时稍有疏忽，将会留下重大安全隐患。地下室顶板一旦出现工程事故，加固处理比较困难。第74页/共92页“三水准两阶段”设计第75页/共92页三水准 1）当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，一般不受损失或者不需要修理可继续使用；2）当遭受相当于本地区抗震设防烈度的地震影响时，可能损坏，经一般修理或者不需要修理仍然可以继续使用；3）当遭受高于本地区抗震设防烈度预计的罕遇地震影响时，不至于倒塌或者发生危危及生命的严重破坏。第76页/共92页两阶段
39、 第一阶段为结构设计计算阶段：主要任务是承载能力计算和一系列基本抗震构造措施设计。确定结构方案和结构布置，用小震作用计算结构弹性位移和构件的内力，并用极限状态法设计各构件（例如确定配筋或者确定型钢类型），同时进行结构的抗震变形验算，按照延性和耗能要求，采用相应的构造措施。这样就基本可以做到保证前面所说的“三水准”中的前两个水准：小震不坏，中震可修。第77页/共92页第二阶段为验算阶段：主要对抗震有特殊要求或者对地震特别敏感、存在大震作用时容易发生灾害的薄弱部位进行弹塑性变形验算，要求其值在避免结构发生倒塌的范围内。如果层间位移超过允许值，认为结构可能发生严重破坏或者倒塌，则需要对薄弱部位采取必
40、要的措施，直到满足要求为止。通过计算和构造措施，以及弹性阶段计算和塑性阶段验算，实现“小震不坏，中震可修、大震不倒”的抗震要求。第78页/共92页筒体结构二道防线第79页/共92页（一）强度控制 抗规侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框架-抗震墙结构和框架-核心筒结构，任一层框架部分承担的剪力值，不应小于结构底部总地震剪力的20和按框架-抗震墙结构、框架-核心筒结构计算的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。按0.2Q0和1.5Vfmax二者较小值调整。第80页/共92页高规当框架部分分配的地震剪力标准值小于结构底部总地震剪力标准值的20%，但其最大值不小于结构底部总地震剪力标准值的1
41、0%时，应按结构底部总地震剪力标准值的20%和框架部分楼层地震剪力标准值中最大值的1.5倍二者的较小值进行调整。第81页/共92页（二）刚度控制高规框架部分分配的楼层地震剪力标准值的最大值不宜小于结构底部总地震剪力标准值的10%。对于超限工程，按框架部分分配的楼层地震剪力标准值的最大值不应小于结构底部总地震剪力标准值的10%来控制。Vfmax 0.1Q0 当Vfmax 0.1Q0时，按0.15Q0调整；筒体剪力乘1.1；墙体提高一级。柱端弯矩和梁端弯矩、剪力相应调整。（高规）第82页/共92页整体转换与局部转换的区别第83页/共92页 整体转换 结构在竖向荷载下传力不直接，转换层上、下部楼层结
42、构竖向刚度发生突变，在地震作用下由于结构下部变形过大，容易形成薄弱层，在大震作用下易倒塌。此类转换对结构的影响是整体性的，而且程度很严重。第84页/共92页局部转换 楼层中仅有小范围转换，在剪力墙结构中仅有一片墙底部开大洞形成框支剪力墙、或由于局部抽柱形成梁托柱、搭接柱、斜撑等形式的局部转换，结构整体抗侧力刚度变化并不大，转换层上、下楼层结构的竖向刚度变化很小，影响是局部性的且程度较轻。第85页/共92页 当为整体转换时，房屋的最大适用高度转换层位置、结构的平面和竖向布置、结构的楼盖选型、抗震等级、剪力墙底部加强部位的确定均可按部分框支剪力墙结构的有关规定执行。当结构为局部转换时，可根据工程实
43、际情况，如房屋的最大适用高度、转换部位的楼层数、构件的抗震等级、剪力墙底部加强部位确定等适当放宽条件。第86页/共92页薄弱层和软弱层第87页/共92页 薄弱层是指该楼层的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%，属于按结构强度判断。软弱层是指该楼层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层的侧向刚度的80%，或除顶层外局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%，属于按结构刚度判断。不应同时属于软弱层又属于薄弱层。第88页/共92页转换层和转换构件第89页/共92页 转换层是指转换结构构件所在楼层，转换构件包括转换梁、转换桁架、转换板等。在正常使用情况和地震作用下，转换构件将其上一层的竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑等）的内力向下传递。框支层，专指一个结构单元的转换层以上为剪力墙，转换层以下为框架，只是转换层的一个特例。转换层设计应严格控制上下刚度比，计算时宜取转换梁的中线划分上下楼层。第90页/共92页谢 谢第91页/共92页感谢您的观看！第92页/共92页