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1、 消防水池专项施工组织方案 目录 一、项目概况.1 2.水文地质条件.1 2.1 地质条件.1 2.2 水文条件.1 三、编译依据.1 4.施工组织.2 4.1 施工准备.2 4.1.1 施工人员安排.2 4.1.2 设备配置.2 4.2 消防水池施工准备.3 4.2.1 火池轮廓放样.3 4.2.2 火池内结构的破坏.3 4.2.3 钢板桩施工.3 4.2.4 基坑开挖.3 4.2.5 基坑垫层施工.4 4.3 消防水池主体工程建设.4 4.3.1 原料进料及堆放.4 4.3.2 钢筋加工.4 4.3.3 钢筋绑扎.5 4.3.4 成品钢筋的保护.6 4.3.5 安全技术措施.7 4.3.6
2、 常见质量问题防控措施.7 4.4 模板工程.7 4.4.1 主要材料的准备.7 4.4.2 施工方案.8 4.4.3 梁模板计算书.14 4.4.4 标准梁底模板校核计算.14 4.4.5 标准梁侧模板校核计算.19 4.4.6 侧壁模板的计算.24 4.4.7 柱模板计算书.28 4.4.8 模板及全屋框架施工质量检验.32 4.4.9 混凝土结构.33 5.预留孔和预埋件的准备.37 六、质量保证措施.38 七、安全文明施工保障.38 消防水池专项施工方案 一、项目概况 火池东临金安江 5m，西临六一路，南临东航 5.2m。东西方向尺寸：长 15.45m、宽 9.25m、蓄水量 252m
3、，结构有泵房和水房。基坑开挖深度为 3-5m，基坑开挖尺寸为 17m 11m。具体顶标高可根据现场剩余的火池顶面测量。测量后得到原始火池顶面标高 7.292m、池底开挖标高、3.9m 吸水槽标高 2.9m、水箱标高2.4m。其余尺寸根据施工需要和设计而定。图纸没问题。图纸由东航提供。2、水文地质条件 2.1 地质条件 东航火池施工场地地质主要为回填土、淤泥、原建筑结构基础、改造围河结构。13m 为回填土，35m 为淤泥，靠近河流和东航一侧的小部分有围护桩、支撑梁和冠梁。2.2 水文条件 这里东临晋安江，地下水丰富。5-6 月为雨季，5-11 月为台风多发季节，常带来强降雨。，影响火池土方开挖。
4、三、编译依据 东航消防图。参考规格如下：3.1建筑设计防火规范（GB50016-2006），以下简称建筑规范 3.2 建筑给排水设计规范（GB 50015-2003）3.3 建 筑 给 排 水 及 供 热 工 程 施 工 质 量 验 收 规 范（GB50242-2002）3.4工业金属管道施工及验收规范（GB50235-97）3.5现场设备与工业管道焊接工程施工及验收规范（GB50236-98）3.6 国家建筑标准设计图集（适合本项目范围）3.7 机械设备安装工程施工及验收规范GB50 270 278-98 3.8通用阀门压力试验GB/T13927-92 3.9 电气装置按地面装置施工及验收规
5、范GB50169-92 3.10 建设工程施工现场用电安全规范GB50194-93 4、施工组织 4.1 施工准备 4.1.1 施工人员安排 根据现场管理和施工需要，共配置人员 28 人。附表 1：人员配备表 序列号 主要人员姓名 人员配备情况 评论 1 通用技术质量经理 1 2 施工进度与安全经理 1 3 现场技术和质量主管 1 4 现场技术员，安全官 各 2 个 5 测量员 2 6 实验者 1 7 钢筋工人（焊工）6 8 模板工作者 6 9 具体的 6 10 电工 1 4.1.2 设备配置 附 2：设备配置表 序列号 施工设备名称 设备配置 工地 1 锤子 1 份 结构凿凿 2 200 型
6、挖掘机 1 份 土方开挖 3 25 吨起重机 1 份 钢筋和模板吊装 4 振动器 2 套 混凝土浇筑 5 水泵 2 套 抽水 6 钢筋切断机 1 套 切割钢筋 7 焊机 1 套 焊接 8 氧气切割设备 1 套 切割钢筋 9 模板加工设备 2 套 处理模板 4.2 消防水池施工准备 4.2.1 火池轮廓放样 根据图纸的大小和坐标设置，然后用白色和灰色勾画出固定点。4.2.2 拆除火池内的结构 一是了解和熟悉区域内的所有公共设施，如通讯线路、电缆电力线和各种管道，确保施工过程中不损坏公共设施，做到安全文明施工；辖区内构筑物，如：晋安江一期工程中火池西侧钢筋混凝土建筑基础、围护桩、冠梁、支撑梁等。4
7、.2.3 钢板桩施工 基于安全和方便施工的考虑，12m 火塘基坑围护采用长拉森钢板桩，钢板桩采用牵引机施工。打桩前先放线，撒白灰，打桩时要保证钢板桩的垂直度和连续性，防止渣土和大部分水的涌入，从而保证施工安全，减少桩内渗水。基坑。具体钢板桩布置如下图所示 4.2.4 基坑开挖 边坡开挖时，土方应及时运走，不得堆放在 2m 基坑周边；配备充足的水泵，开挖的沟渠和积水坑，保证基坑积水量不影响施工，在抽水箱位置开挖基础。槽的长度和宽度分别为 92，并形成大约 45 度和 60 度的坡度。在槽的北端挖积水槽，以便及时抽出积水。人员随时观察周边变化，勘测组做好周边钢板桩位移监测，做好各项预防工作，确保施
8、工人员安全。基坑开挖过程中，随时做好测量工作。开挖距离基层较远时20cm，人工清理，尽可能保护原状土。必须在六一北路附近的斜坡上开挖。4.2.5 基坑垫层施工 凹槽检查完成后，手动将基板压平，同时支撑模板，测试其牢固性能，避免发生爆模现象，并测量缓冲垫的厚度。在垫层过 程中可以更好地控制混凝土垫层的厚度，同时必须保证坡口尺寸的准确性。当垫层强度达到 75%以上时，应绑扎底板配筋和各柱配筋。4.3 消防水池主体工程施工 钢筋、模板和混凝土施工前，确保垫层清洁，检查模板的清洁度和平整度以及钢筋的清洁度。同时，严格控制钢筋和模板的生产尺寸。加固工程 本项目使用的钢筋为 HPB235（一级钢筋）和 H
9、RB335（二级钢筋）。现场有钢筋加工厂，所有钢筋都在现场加工。4.3.1 原材料的进货和堆垛（一）钢筋原料进场 钢筋原材料必须有出厂合格证。收货人员仔细检查产地、批号、规格是否与合格证一致。钢筋进场时分批验收。(2)钢筋堆垛 钢筋堆放场地布置在场地空地上，下部用方木架起，上部用土工布覆盖。使用标识牌标识钢筋规格、产地、使用地点、检验状态等，并设置专人管理。4.3.2 钢筋加工 钢筋加工的形状和尺寸必须符合设计要求。保证钢筋表面清洁无损伤，使用前去除油渍、漆渍、锈迹。不要使用带有粒状 或片状旧锈的钢筋。钢筋必须笔直，无局部曲折。矫直钢筋时，请遵循以下规则：采用冷拔法对钢筋进行矫直时，级钢筋的冷
10、拔率不应大于 2%；II 级钢筋的冷拔率不应大于 1%。级钢筋端部应做 180弯钩，圆弧弯曲直径 D 不小于钢筋直径 d 的 2.5 倍，直线段长度不小于 3 乘以钢筋直径 d。二级钢筋端部需要弯曲 90或 135时，二级钢筋弯曲直径 D 不小于钢筋直径 d 的 4 倍，钢筋的长度直线部分根据设计要求确定。钢筋中部弯曲部位的弯曲直径 D 不小于钢筋直径 d 的 5倍。马镫端部做成挂钩，挂钩形式按设计要求。4.3.3 钢筋绑扎(1)准备工作 核对钢筋半成品规格、尺寸、数量是否与物料清单相符，准备 20-22 根火线、钢钩等绑扎工具和材料进行绑扎，并按要求准备水泥砂浆垫。各部分保护层厚度，当保护层
11、厚度小于或等于20mm 时，焊盘平面尺寸为 30 30mm；当保护层厚度大于或等于25mm 时，采用细石混凝土垫块，垫块平面尺寸为 50 50mm，墙柱垫块采用水泥砂浆垫块。(2)底板上钢筋的绑扎 底板钢筋在车间加工，现场焊接连接或绑扎。连接钢筋时，要注意防水层的保护，注意接头的位置要符合规范的要求。要求周围钢筋的交叉点各点紧固，中间的交叉点可错开紧固。绑扎时要注意相邻绑扎点的线扣形状，防止钢筋歪斜变形。根据底板厚度，采用20 钢筋作为踢脚筋，固定上部钢筋，保证两层钢筋间距。排骨呈梅花状，间距为1 1m。底部钢筋的钩子应朝上，不要偏向一侧，双层钢筋网的上部钢筋的钩子应朝下。(3)墙体加固绑定
12、墙体竖向钢筋置于内侧，水平钢筋置于外侧。上下两排钢筋相交处各点紧固，中间每隔一根钢筋紧固成梅花式。两层钢筋网之间呈梅花状布置 S 形拉筋。(4)柱筋绑扎 柱筋严格按照设计规范要求绑扎，保证其垂直度，箍筋间距均匀，尺寸符合要求，保证绑扎牢固，搭接接头符合设计要求。(5)屋面钢筋绑扎 梁底模板安装完毕后绑扎屋面钢筋。当纵向受力钢筋采用双层或多层排列时，1000mm 两排钢筋之间各有垫径的短钢筋（垫铁），20mm 以保证钢筋之间的净距。.马镫的钩子是交错的。屋顶钢筋交叉处用 22 号火线固定。梁、板的钢筋绑扎时，钢筋的等级、直径、数量和间距应符合设计要求。上层钢网必须垫有足够的马凳、间距 1m、梅花
13、形排列，以保证上层钢网位置准确。绑扎钢筋网前，必须先将钢丝拉长，保证钢筋平直，间距均匀。(6)钢筋连接 钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，合格后方可进行焊接。焊工必须持有焊工考试证书，并在规定范围内进行焊接作业。搭接焊：用于焊接钢筋的焊条必须符合设计要求和相关规定。焊接成型时，焊接处不得有锈迹、油渍，焊缝应饱满。焊缝的长度和高度必须符合有关规定。梁端和柱端的箍筋致密区不设置钢筋节点。放置在同一物体内的受力钢筋的焊接接头必须相互错开。任何焊接接头中心至钢筋直径 35 倍且不小于 d 的截面内，500m 同一钢筋不得有两个接头。本段带接头的受力钢筋截面积占受力钢筋总截面积的百分比，受拉区不超过
14、 50%，受压区不受限制。焊接接头与钢筋弯曲拆卸之间的距离不小于钢筋直径的10 倍，且不位于构件的最大弯矩处。搭接焊缝的外观检查结果应符合以下要求：焊缝表面应平整，不得有较大的凹陷和焊道；接缝处不得有裂缝；(7)屋面预留开孔，泵房开孔尺寸为 1m，1m 水池开孔尺寸为 0.8m 0.8m，此处需加加强筋。预埋管还需要配备加强筋。(8)钢筋的横、竖筋必须水平、水平、垂直，间距均匀，弯曲锚杆长度符合设计要求。在 C25 混凝土中，钢筋的锚固长度一般为 35d。在制作箍筋时应考虑抗震和非抗震要求。4.3.4 成品钢筋的保护(1)成型的钢筋运至施工现场，堆放在指定位置。底层方木堆放整齐，堆放高度不宜过
15、高，以免钢筋弯曲。(2)运输时注意轻装轻卸，不要随意抛掷。(3)未经设计许可，不得在主筋上焊接预埋件。(4)安装钢筋时要协调好各种管道、预留孔和预埋件的埋设，并按设计要求处理这些部位的钢筋，不得随意切断或移动安装好的成型钢筋。(6)加强对已安装钢筋的保护，避免直接踩踏，避免雨淋，防止生锈，特别注意对负钢筋处钢筋的保护。(7)梁板混凝土浇筑时，应在其上铺设临时通道。支架采用25 钢筋焊接而成，间距 10000 平方米，1000mm 上面铺设厚木板 5cm；或用脚手架管和木板支撑它们。浇筑混凝土时，应设专人看管，发现钢筋位移时，应及时调整。混凝土浇筑时，应随浇筑拆除临时通道。4.3.5 安全技术措
16、施（1）钢筋加工现场为保证道路畅通，必须对危险部位进行明显标识。（2）钢筋运输时，注意前后方向，不得碰撞或钩料，尤其要避免接触周围及上下钢丝。(3)在钢筋加工棚内，应在明显的地方悬挂钢筋机械的安全操作规程。每班开班前，班长应做好当日加工量及注意事项的 班前明示。(4)钢筋加工连接机械必须配备防护装置。注意每台机器必须有一机一闸一箱一漏电保护开关。(5)所有操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程。4.3.6 常见质量问题的防控措施(1)保护层水泥砂浆垫层厚度准确，垫层间距适当，防止梁底柱侧肋外露。（2）屋面钢筋绑扎时，水泥砂浆垫垫必须有足够的垫层，垫垫间距不宜超过 700mm，并设置梅花形
17、。(3)钢筋和骨架的绑扎，漏扣和松扣的数量不得超过绑扎数量的 10%，不得集中。在绑定骨架之前，检查钢筋接头的数量。如果超过规范的要求，必须进行调整才能装订成型。(4)为保证钢筋位置的准确性，100mm 应在墙体外缘设置检测线。混凝土浇筑时发现钢筋移位，及时调整。4.4 模板工程 4.4.1 主要材料准备（1）侧墙模板：模板由面板和模板背面波纹组成（纵横均采用双圆钢管 2 48 3.5，面板采用 18mm 厚竹胶合板；地埋系统包括地脚螺栓、螺母、连杆和横梁。(2)框架柱模板：竹胶模板；（3）顶板、中板、梁：扣件式脚手架（48 3.5mm）及扣件、竹胶合板 18mm、50 100mm、100 1
18、00mm 方木、钢管 【48 3.5mm 和 16 张紧螺栓一对。4.4.2 建设计划（一）模板施工指导 主要部分的模板方案简述如下：顶板、中板、横梁模板采用 18mm 厚竹胶合板，支撑系统采用扣件式全屋脚手架。顶板采用厚 18mm 竹胶合板，立杆采用48.3 钢管，可调支架 3.6mm 顶部纵向设有 48.3 圆钢管，顶部铺设 50 100mm方木作为模板垫料（间距 300mm），最后铺设 18mm 竹胶合板。立杆的步距为 1.1 1.1m，水平横杆的垂直距离为 1300mm 四边与支架中间、第一根横杆与板底之间的 4 个横竖剪式撑杆。从板的顶部扫地每根杆子上设置一个连续的水平剪刀撑。中板梁
19、下背梁采用扣件式全层脚手架。主波束范围内的垂直杆间距为 600，水平波束的垂直间距为 1000mm600。同时，每600mm6 跨设置一个竖向剪刀撑，沿纵向在可调支架上方设置 2 50 100mm 主龙骨（间距），沿 800mm 纵向方木顶部设置 50 100 副龙骨（间距）。200mm 水平方向，最后将横梁底部布置在水平方木模的顶部。梁侧模板采用 50 100mm 垂直方木（间距 150mm）、2 根 48 钢管和 2 根 16 系紧螺栓加固。四周墙和中墙采用扣件式全屋支架支撑，侧壁采用 18mm厚竹胶合板，竖向内后墙采用双钢管 2 48 3.5mm，水平间距不大于比 200mm 这，面板接
20、缝致密。为平行的 2 根钢管。横向外背波纹采用双钢管 2 48 ，3.5mm 间距为 500mm2。墙模地脚螺栓采用 25 钢筋，间隔布置，1000mm 锚固深度 150mm 与地面成 45。柱模板采用 18mm 粗竹胶合板，柱侧模板配方木（次龙骨），立柱与次龙骨配 2【10 钢管（主龙骨），1 个 22 螺栓围绕主龙骨设置加固。4.4.3 屋面和中板模板支撑计算书 面板为抗弯结构，需要校核其抗弯强度和挠度。计算原理是根据模板底托的间距和模板面的大小，计算支撑在底托上的三跨连续梁。强度校核应考虑模板结构的自重荷载、新浇混凝土的自重荷载、钢筋的自重荷载和混凝土振捣时产生的荷载；挠度校核只考虑模板
21、结构自重、新浇混凝土自重和钢筋自重荷载。本计算书 1000mm 按屋面最大厚度进行设计计算，支架采用扣件式钢管脚手架，1.1m 间距为 1.1m，步距 1.3m，二次波纹采用 5cm方 10cm 木 300mm，3.5mm 间距是 1100mm1。详细布局见附件。(1)计算参数 中板和顶板模板由 18mm 厚竹胶合板制成。查阅建筑施工手册表 8-56。弯曲强度 f=9.7 N/mm 2，弹性模量 E=4680 N/mm m 4。模板底部设置水平 50 100mm 方木（次龙骨），方木间距300mm，抗弯强度 13 N/mm 2，弹性模量 9500 N/m m 4。次龙骨采用纵向钢管 48 3.
22、5mm（主龙骨），间距 1100mm，抗弯强度 215 N/mm 2，弹性模量 2.06 10 5 N/mm m 4。主龙骨上设有支撑顶支架，置于 48 3.5mm 扣件式钢管 脚手架杆上，杆间距为 1100 1100mm，步距 1300mm。根据建筑模板安全技术规范JGJ162-2008：模板及其支架自重标准值 G 1K=0.5KN/新浇混凝土自重标准值为 24KN/m 3。采用泵送混凝土。浇注速度为 60m3/h，采用插入式振动器进行振动。200mm 厚新浇混凝土板自重的标准值为 G 2K=24 0.2=4.8 KN/钢筋 G 3K 自重标准值：1.1 0.1=0.11 KN/施工人员和设
23、备的荷载是由于本工程混凝土泵送造成的，因此在计算中取均匀分布荷载Q 1k=4.5 KN/。屋面模板的荷载及组合如下：模板荷载标准和设计值 序列号 加载名称 标准值 加载部分因子 设计价值 1 模板重量 0.5KN/m 2 1.2 0.6 _ 2 新浇混凝土 2 4 0.2=24千牛/米2 1.2 5.76 3 钢筋自重 0.11 千牛/米2 1.2 0.132 4 施工荷载 取 4.5KN/m 2 1.4 6.3 全部的 12.792 注：施工人员及设备荷载、施工振动荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，取 4.5KN/m 2。(2)竹胶板模板计算、计算图及计算模型的确定 竹胶合板的宽度为 0.92
24、 米，肋间距 300mm 简化为三跨连续 梁计算。以 10mm 宽板条为计算单位。计算图如下：竹胶合板模板计算图 强度校核均布载荷设计值：q 1=(0.6+5.76+0.132+6.3)0.01=0.128KN/m 变形校核所用均布载荷标准值：q 2=(0.5+240.2+0.11)0.01=0.0541KN/m 、强度和挠度校核计算 根据建筑施工计算手册 3 分别求得最大弯矩和扰动系数：MK=-0.1000.677WK、.截面惯性矩：334bh10 18 I=4860mm 1212 截面阻力力矩：223bh10 18 W=540mm 66 a、强度检查 跨度/板厚=300/18 100，为连
25、续板，挠度小。弯矩：M max=K M q 1l2=-0.10.128300 2=1152Nmm=M/W=1152/540=2.13N/mm 2 9.7 N/mm 2 mf 抗弯强度符合要求 b、挠度检查=K W q 2l4/100EI=(0.6770.0541400 4)/(1004680 4860)=0.412mm 300=0.75mm400 挠度符合要求 经校核，模板满足强度和刚度要求。(3)次龙骨计算 次龙骨采用 50 100 方木，间距 300mm 与主龙骨间距1100mm。、计算图及计算模型的确定 次龙骨直接承受模板传递的荷载，按均布荷载下的三跨连续梁计算。计算图如下图所示：次龙骨
26、 强度校核均布载荷设计值：q 1=(0.6+5.76+0.132+6.3)0.3=3.84KN/m 变形校核所用均布载荷标准值：q 2=(0.6+4.8+0.11)0.3=1.653KN/m 1.1 1.1 1.1 、强度和挠度校核计算 截面惯性矩：334bh50 100 I=4166667mm1212 截面阻力力矩：223bh50 100 W=83333mm66 根据建筑施工计算手册 3 分别求得最大弯矩和扰动系数：MK=-0.1000.677WK、.a、强度检查 弯矩：M=K M q 1l2=-0.13.841100 2=464640Nmm=M/W=464640/83333=5.57N/m
27、m 2 f m=13 N/mm 2 mf 抗弯强度合格 b、挠度检查 查建筑施工计算手册附表 2-1 3，挠度系数为=K W q 2l4/100EI=(0.6771.6531100 4)/(10095004166667)=0.414mm 1100=2.75mm400 挠度符合要求(4)主龙骨计算 主龙骨采用钢管2 48 3.5mm，间距 1100mm，立杆支撑间距 1100mm。钢管 48 3.5mm，其特性参数见下表：截面积 截面惯性截面电阻 回转半 回转 抗压强 弹性模 面积 剪切强 一厘米2 矩 我厘米4 力矩 宽厘米3 径 九厘米 半径 厘米 度 f m N/mm 2 量 EN/毫米2
28、 矩 厘米3 度 fv N/mm 2 5.08 24.38 10.158 1.58 _ _ 1.58 2 1 5 206000 23.5 00 125 、计算图及计算模型的确定 由于次龙骨比较密集，所以主龙骨的简化计算近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算。计算图如下图所示：主龙骨计算图 强度校核均布载荷设计值：q 1=(0.6+5.76+0.132+6.3)1.1=14.07KN/m 变形校核所用均布载荷标准值：q 2=(0.5+4.8+0.11)1.1=5.951KN/m 强度和挠度计算 查阅建筑施工计算手册附表 2-13，得到最大弯矩和扰动系数：MK=-0.1000.677WK、。截面惯性
29、矩：4 I=243800mm 截面阻力力矩：3 W=10160mm 1.1 1.1 1.1 a、强度检查 弯矩：M=K M q 1l2=-0.114.071100 2=-1702470Nmm=M/W=1702470/10160=167.57N/mm 2 f m=215 N/mm 2 mf 强度符合要求 b、挠度检查=K W q 2l4/100EI=(0.6775.9511100 4)/(1002.0610 5 2.4410 6)=0.117mm 11002.75mm400 挠度符合要求。经校核，主龙骨强度和刚度符合要求。(5)极点计算 立杆采用 48 3.5mm 钢管制作，立杆间距 1100
30、1100mm，步距 1.3m。杆载标准值和设计值 序列号 加载名称 标准值 加载部分因子 设计价值 1 模板重量 0.5KN/m 2 1.2 0.6 2 新浇混凝土 2 4 0.2=4.8 KN/m 2 1.2 5.76 3 钢筋自重 0.11 千牛/米2 1.2 0.132 4 施工荷载 取 4.5KN/m 2 1.4 6.3 全部的 12.792 注：根据施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011，10m 以下支架无需计算框架自重。单肢极轴力：XYN=(1.2q+1.4q)L L活恒 L X 单肢立柱纵向间距，取 1100mm；L Y 单肢立柱横向间距，取值 1100mm；
31、P=1.2q常数+1.4q活=12.792KN/m 2 每极承载面积为 11 001100mm N=12.7921.11.1=15.48KN 电杆稳定性检查 单肢撑杆承载能力：NAf 施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C；A-极柱的截面积：A=(48 2-44.5 2)=323.75mm2;f-钢的抗拉抗压强度设计值：f=2 0 5N/mm 2；钢管转弯半径：i=15.9mm;长细比：=L/i=2.066(1100+200)/15.9=168.9 式中，L 为垂直杆的计算长度 L=(h+2a)（h 为水平杆的步距，a 为垂直杆伸出顶部水平杆的长度，为全厅支撑架垂直杆的计算长度系数）查施工
32、中扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C=0.353 电杆的允许载荷为：N=AF=0.353323.75205=23.43KN N=15.48KNN=23.43KN 杆的稳定性满足施工要求。因此，屋顶模板支撑已经过检查和计算，以满足设计荷载要求。4.4.3 梁模板计算书 (1)计算参数 梁模板采用 18mm 厚竹胶合板制作，详见建筑施工手册表 8-56。抗弯强度为 9.7 N/mm 2，弹性模量为 4680 N/mm m 4。查阅建筑施工计算手册附录 2-48 得到，2f1.2/mmNv。梁底模板采用水平 100 100mm 方木（次龙骨），间距 150mm，抗弯强度 13 N/mm 2，弹性模
33、量 9500 N/m m 4，查阅建筑施工计算表附表 2-48 手册”,2f1.4/mmNv.纵钢管 48 3.5mm（主龙骨）次龙骨下，标准梁距 600mm，抗弯强度 215 N/mm 2，弹性模量 2.06 10 5 N/m m 4，查建筑施工计算手册附表 2-48 得到，2f125/mmNv.主龙骨上设有支撑顶支架，置于48 扣件 3.5mm 式脚手架杆上，杆距标准梁处 0.45 0.45m，步距 0.45 0.6m。梁侧模板配垂直 50 100mm 方木（次龙骨），间距 200mm，抗弯强度 13 N/mm 2，弹性模量 9500 N/m m 4，查阅建筑施工计算手册附录 2-48 得
34、到，2f1.4/mmNv.标准梁和次龙骨设置2个横向横向通道（每通道2个），48 3.5mm 钢管（主龙骨）间距 600mm，上钢管远离梁角 100mm，下钢管远离梁底 100mm，抗弯强度为 215 N/mm 2，弹性模量为 210000 N/m m 4，可查阅建筑施工计算手册附表 2-55 求得2f120/mmNv.梁主龙骨两根钢管之间应设置 16 系紧螺栓，净截面积 A=144.1mm2。梁的垂直间距标准为 400mm，水平间距 600mm 见附表建筑施工计算手册2-57 b2tf170/mmN。混凝土自重 rc=2 4 KN/m 3，使用泵送混凝土并用插入式振动器振动。本计算书以标准屋
35、面梁900 1600mm 为例进行校核计算。4.4.4 标准梁底模板检查（一）竹胶板模板计算 、计算图及计算模型的确定 一块竹胶合板的宽度 0.92 米和肋间距 200mm 按四跨连续梁计算。计算图如下：梁底模板计算图 梁底模板荷载标准值和设计值 序列号 加载名称 标准值 加载部分因子 设计价值 1 模板和支架重量 0.5KN/m 2 1.2 0.6 2 新浇混凝土 24 0.5=12 KN/m 1.2 14.4 0.20 0.20 0.20 0.20 2 3 钢筋自重 0.11 千牛/米2 1.2 0.132 4 振动混凝土产生荷载 取 2 KN/m 2 1.4 2.8 全部的 17.932
36、 强度校核均布载荷设计值：q 1=(0.6+14.4+0.132+2.8)0.01=0.179KN/m 变形校核所用均布载荷标准值：q 2=(0.5+12+0.11)0.01=0.126KN/m 、强度、挠度和剪力校核 以 10mm 宽板条为计算单位，在建筑施工计算手册附表2-14 中查验弯矩系数MVK=-0.107K-0.607K0.632W、。截面惯性矩：334bh10 18 I=4860mm1212 截面阻力力矩：223bh10 18 W=540mm66 a、强度检查 跨度/板厚=200/18 100，为连续板，挠度小。弯矩：M=K M q 1l2=-0.1070.179200 2=-7
37、66.12Nmm=M/W=766.12/540=1.42N/mm2fm=9.7N/mm2 mf 抗弯强度符合要求。b、挠度检查 =K W q 2l4/100EI=0.6320.126200 4/(10046804860)=0.056mm 200=0.5mm400 挠度符合要求。c、剪切力检查 剪切力：V=K V q 1l=-0.6070.179200=21.731N max=3V/2bh=321.731/(21018)=0.181N/mm 2 f v=1.2N/mm 2 maxfv剪力满足要求。经校核，梁底模板强度、刚度、剪力均满足要求。(2)次龙骨计算 副龙骨采用100 100方木，间距20
38、0mm，主龙骨间距600mm。、计算图及计算模型的确定 由于主龙骨之间的距离 600mm、梁宽 300mm 和次龙骨两侧的悬臂，150mm 近似150a=0.4600l计算为两跨连续梁。计算图如下图所示：梁底龙骨 强度校核均布载荷设计值：0.45 0.45 q 1=(0.6+14.4+0.132+2.8)0.2=3.5864KN/m 变形校核所用均布载荷标准值：q 2=(0.5+12+0.11)0.2=2.522KN/m 、强度、挠度和剪力校核 查阅建筑施工计算手册附表 2-12，得到弯矩系数 K M=-0.125，扰动系数 K W=0.521，剪力数 K V=-0.625 截面惯性矩：334
39、11bh100 1008333333mm1212I 截面阻力力矩:22311bh100 100166667mm66W a、强度检查 弯矩：M=K M q 1l2=-0.1253.586450 2=-90770.63Nmm=M/W=90770.63/166667=0.545N/mm2fm=13N/mm2 mf 抗弯强度符合要求。b、挠度检查=K W q 2l4/100EI=0.5212.522450 4/(10095008333333)=0.0068mm=450/400=1.125mm 挠度符合要求。c、剪切力检查 V=K V q 1l=-0.6253.5864450=1008.675N max
40、=3V/2bh=31008.675/(2100100)=0.151N/mm 2 f v=1.4N/mm 2 maxfv剪力满足要求。因此，次龙骨满足强度、刚度和抗剪要求。(3)主龙骨计算 主龙骨采用钢管 48 3.5mm，间距 600mm，立杆支撑间距 600mm。、计算图及计算模型的确定 由于次龙骨比较密集，所以主龙骨的简化计算近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算。计算图如下图所示：梁底主龙骨计算图 强度校核均布载荷设计值：1q0.614.40.1322.80.610.759/mKN（）变形校核所用均布载荷标准值：2q0.5120.117.566/mKN（）0.6 、强度、挠度和剪力校核 查
41、阅建筑施工计算手册附表 2-14，得到弯矩系数 K M=-0.100，扰动系数 K W=0.677，剪力系数 K V=-0.600 截面惯性矩：4 I=121900mm 0.45 0.45 0.45 截面阻力力矩：3 W=5079.2mm a、强度检查 弯矩：221Mq l-0.10010.795600-388620mmMKN 2m38862038.25/mmf21510160MNMpaW mf 抗弯强度符合要求。b、挠度检查 4425ql0.6777.566 6000.264mm1001002.06 10121900WKEI 600=1.5mm400 挠度符合要求。c、剪切力检查 1q l0
42、.600 10.7596003873.24VVKN 22max22 3873.247.62/125/1016vVN mmfN mmA maxfv 剪力满足要求。因此，主龙骨强度、刚度和剪力均满足要求。(4)极点计算 设计载荷校核 垂直杆之间的距离为 0.45 0.6m，水平杆之间的距离为 0.45 0.6m。单肢极轴力：XYN=(1.2q+1.4q)L L活恒 LX-单肢立柱的纵向间距，取 600mm；LY单肢立柱的横向间距，取 450mm；P=17.932KN/m 2 每极承载面积为 45 0600mm N=5.180.450.6=4.84KN 杆稳定性检查 单肢撑杆承载能力：NAf 建筑施
43、工中扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 E 的长细比采用；A-极柱的截面积：A=(48 2-44.5 2)=323.75mm2;f-钢的抗拉抗压强度设计值：f=2 0 5N/mm 2；钢管转弯半径：i=15.9mm;长细比：=L/i=2.846(1100+200)/15.9=232.7 式中，L 为垂直杆的计算长度 L=(h+2a)（h 为水平杆的步距，a 为垂直杆伸出顶部水平杆的长度，为全厅支撑架垂直杆的计算长度系数）查建筑施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C=0.312 电杆的允许载荷为：N=AF=0.312323.75205=20.71KN N=4.84KNN=20.71KN 杆的稳
44、定性满足施工要求。因此，梁底模板支座经过校核计算，满足设计荷载要求。4.4.5 标准梁侧模板检查 (1)侧压计算 根据测量，作用在模板上的混凝土侧向压力随着混凝土浇筑高度的增加而增加。当浇筑高度达到某一临界水平时，侧压将不再增加，此时的侧压即为新浇混凝土的最大侧压。侧压达到最大值时的浇筑高度称为混凝土有效水头。通过理论和实践，可以根据以下两个公式计算，取最小值：120120.22ccFtVFH 式中：F-新浇混凝土对模板的最大侧压力（2KN/m）；c-取混凝土的重力密度（3KN/m）324KN/m；t 0-新浇混凝土的初凝时间（h）可根据实测确定。无实验数据时，可用 t=200/(T+15)计
45、算，T 为混凝土入模温度25；所以 t=200/(2 5+15)=5 h;V-混凝土浇注速度（m/h），取 0.8m/h；H-从混凝土侧压计算位置到新浇混凝土顶面的总高度（m）：H max=0.5m；1-外加剂影响修正系数，不加外加剂时取 1；如果外加剂有缓凝作用，取1.2；2-混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于 时 30mm，取 0.85；混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于 时 30mm，取 0.85；50-90mm，取 1 个；110-150mm，取 1.15。在这里取 1.15。1220120.220.2224 5 1.2 1.15251.515/CFtVKNm 2240.614.4/C
46、FHKNm 取上式中的最小值：F=14.4 kN/m2作为模板侧压的标准值，214.4 1.217.28/mFKN侧 侧压的有效高度为：c17.28h0.72.8m24F 振捣混凝土侧压：24 1.45.6/mFKN 振 侧压：2122q17.285.622.88K/mq43.2/mFFNFKN侧振(2)面板计算 计算图及计算模型的确定 一块竹胶合板，外肋间距 150mm 和面板长度超过四跨，以四跨连续梁计算，以 1mm 宽板条为计算单位。计算图如下：梁底模板计算图 强度校核载荷设计值：q 1=0.02288N/mm 2 1mm=0.02288N/mm 变形校核载荷标准值 q 2=0.0432
47、N/mm 2 1mm=0.0432N/mm 强度、挠度、剪力校核 查阅建筑施工计算手册附表 2-14 可得：0.107,0.632,0.607MWVKKK 0.15 0.15 0.15 0.15 334223bh1 18I=486mm1212bh1 18W=54mm66截面惯性矩：截面抵抗矩：a、强度检查：弯矩：22max1Mq l-0.1070.02288 150-55.084mmMKN 22m55.0841.02/mmf9.7/mm54MNNW mf 梁侧模面板强度满足要求。b、挠度计算：442ql0.632 0.0432 1500.061mm1001004680486WKEI 200 0
48、.5mm400 梁侧模面板挠度满足要求。c、剪切力检查：1q l-0.6070.02288 150-2.08VVKN 22max33 2.080.174/1.2/22 1 18vVN mmfN mmbh maxfv梁侧模板剪力满足要求。因此，梁侧模板强度、挠度和剪力均满足要求。(3)次龙骨计算 次龙骨为 100mm50 100mm 方木 3.5mm，150mm 垂直排列，100mm 距离梁底 600mm_。、计算图及计算模型的确定 次龙骨为两端单跨悬臂梁，计算图如下：梁边次龙骨计算图 强度校核载荷设计值：q 3=0.02288N/mm 2 150mm=3.432N/mm 变形校核载荷标准值 q
49、 4=0.0432 N/mm 2 150mm=6.48N/mm 、强度和挠度校核计算 截面惯性矩：334bh50 100 I=4166667mm1212 截面阻力力矩：223bh50 100 W=83333mm66 a、强度检查 1100n=0.167600ll 支撑弯矩：223 113.432 100-q l-17160mm22MN支 跨中弯矩：222313.4326001-4 0.167q 1-4n137211.3.3mm88137211.3mmMAXMNMN跨（）（）22mm137211.31.65/mmf13/mm83333fMAXMNNW 强度符合要求。b、挠度检查 3322224
50、1q6.48 100 600(1 63)(1 6 0.167 3 0.167)0.112424 9500 4166667nnmmEI 端端部挠度：6001.5mm400400端 跨中挠度：44224q6.48 6005-24n5-24 0.1670.239mm384384 9500 41666676001.5mm400400EI跨跨（）（）端跨、挠度满足要求。c、剪切力检查：3max22maxvq3.4326001029.62233 1029.60.31/mmf1.4/mm2bh2 50 100VNVNN maxfv 剪力满足要求。因此，梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。(4)主龙骨计算 主