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1、重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-0-目录 1.制冷循环热力计算.-1-1.1 设计要求.-1-1.2 热力设计计算.-1-1.2.1 制冷循环计算.-2-1.2.2 供热循环计算.-3-2.压缩机的选择.-4-2.1 压缩机型号的选择.-4-3.蒸发、冷凝器的选择计算.-5-3.1 室内机.-5-3.2 室外机.-9-4.制冷工艺管路及阀件.-14-4.1 管路设计.-14-4.2 节流阀.-16-4.3 截止阀手动膨胀阀.-17-4.4 浮球阀.-17-4.5 热力膨胀阀.-17-4.6 电磁四通阀.-18-5 其它辅助设备.-18-5.1 贮液罐.-18-5.2 气液分离器.-18-5
2、.3 过滤器.-18-5.4 干燥器.错误!未定义书签。5.5 油分离器.-18-5.6 集油器.错误!未定义书签。5.8 不凝性气体分离器.-19-6 附图.-20-7 参考文献.-25-重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-1-1.制冷循环热力计算 1.1 设计要求 设计一拖一分体式冷暖房间空调器设计（不采用电辅助加热）。进行制冷系统的方案设计和热力计算，选配制冷压缩机（定频），设计室外和室内换热器，完成辅助设备的计算和选用，制冷系统管路设计。根据设计规范命名空调器的型号，并确定其能效等级。(1).进行制冷系统的方案设计和热力计算；(2).选配制冷压缩机（定频）；(3).设计室外和室内换热器
3、；(4).完成辅助设备的计算和选用；(5).制冷系统管路设计。(6).已知：额定冷量：3841w；制冷剂：R290。额定工况：a.制冷 环境温度：th=35 室温：tl=27 取：蒸发温度就是 t0=5（风温 27）制冷温度=蒸发温度 冷凝温度：tk=46 过冷度 5 过热度 5 b.供热 环境温度：th=2 室温：tl=20 取：蒸发温度 t0=-5，要保证达到制热量 冷凝温度：tk=46（风温 35）过冷度 5 过热度 5 室内外机均采用翅片管式空气换热器，气候类型为 T1（温带气候）；室内机采用挂壁式。1.2 热力设计计算 冷暖房间空调可以在夏天制冷又可以在冬天供热，夏天制冷时空调通过逆
4、循环将房间的热量带到室外，而冬天供热时同样是通过逆循环将室外的热量带入到房间，这种转换通过四通阀来实现。重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-2-3 2 2s 4 0 1 图 1.1 压力比焓图 1.2.1 制冷循环计算 取：i=0.90 =0.90 点号 p/mp t/h/(kJ/kg)v/(m3/kg)0 0.5474 5 578.89 1 0.5474 10 587.888 0.085888 2 1.5663 54.921 638.151 3 1.5663 41 307.800 4 0.5474 5 307.800 表 1.1（1）单位质量制冷量 q0=h0-h4=578.89-307.8
5、00=271.19kJ/kg（2）单位容积制冷量 qzv=q0/v1=271.19/0.08588=3157.49kJ/m3（3）理论比功 w=h2-h1=638.151-587.888=50.263kJ/kg（4）指示比功 wi=w/i=50.263/0.90=55.85kJ/kg 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-3-（5）冷凝器入口的制冷剂比焓值：h2s=wi+h1=55.85+587.888=643.735kJ/kg （6）性能系数 理论值：COP=q0/w=271.19/50.263=5.40 指示值：COPi=q0/wi=271.19/55.85=4.86（7）冷凝器的单位热负荷
6、 qk=h2s-h3=643.735-307.800=335.94kJ/kg（8）制冷剂的循环质量流量 qm=Q/q0=3841/271.19=14.2 103g/s（9）实际输气量与理论输气量 qvs=qmv1=14.2 1030.085888=1.21961 103m3/s qvh=qvs/=1.21961 103/0.90=1.36 103m3/s（10）压缩机消耗的理论功率和指示功率 P=qm w=14.2 10350.263=712w Pi=P/i=0.712/0.90=0.791KW（11）冷凝器热负荷 Qk=qm qk=14.2 103335.94=4770w（12）热力学完善度
7、 COPc=TL/（Th-Tl）=(273+5)/(46-5)=6.78 指示循环效率为：=COPi/COP=4.86/6.78=0.73 1.2.2 供热循环计算 取：i=0.90 =0.90 点号 p/mp t/h/(kJ/kg)v/(m3/kg)0 0.4029-5 567.36 1 0.4029 0 576.687 0.115377 2 1.5663 56.505 641.854 3 1.5663 41 307.800 4 0.4029-5 307.800 表 1.2（1）室外蒸发器单位质量吸热量 q0=h0-h4=567.36-307.800=259.56 kJ/kg 重庆大学课课设
8、计报告 制冷课程设计-4-（2）理论比功 w=h2-h1=641.854-576.687=65.167 kJ/kg（3）指示比功 wi=w/i=65.167/0.90=74.50kJ/kg（4）室内冷凝器入口焓值 h2s=wi+h1=74.50+576.687=649.10kJ/kg（5）室内冷凝器单位制热量 qk=h2s-h3=649.10-307.800=341.29 kJ/kg（6）供热系数 理论值 COP=qk/w=345.55/65.167=5.3 指示值 COPi=qk/wi=345.55/74.50=4.65（7）额定供热量 Q=qm*qk=341.29*14.2 103=484
9、6w（8）实际输气量与理论输气量 qvs=qmv1=14.2 103*0.115377=1.64 103m3/s qvh=qvs/=1.639 103/0.90=1.82 103m3/s（9）压缩机消耗的理论功率和指示功率 P=qm*w=14.2 103*65.167=0.92537kw Pi=P/i=0.92537/0.9=1.03kw（10）室外蒸发器热负荷 Q0=qm*qo=14.2 103*259.56=3685.8w（11）热力学完善度 COPc=TL/（Th-Tl）=(273+46)/(46+5)=6.255 指示循环效率为 =COPi/COP=4.65/6.255=0.75 2.
10、压缩机的选择 2.1 压缩机型号的选择 选择 1 台 DSF340V1UFT 压缩机。排量 cm3 制冷量 W 功率 W 排气管内径 mm 回气管内径 mm 能效比 压缩机高度 mm 34.0 5720 1315 9.8 12.9 4.35 325 表 2.1 该机属于螺杆式压缩机，额定制冷量为5720W，功率1315W；压缩机高度为325mm，排量为34cm3，排气管内径9.8mm，回气管内径12.9mm；能效比为4.35。重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-5-3.蒸发、冷凝器的选择计算 3.1 室内机 已知：（1）.（制冷）蒸发器热负荷 Q=3841w（2）.（制冷）进口空气 干球温度
11、ta1=27 湿球温度 ts1=19（3）.（制冷）出口空气干球温度 ta2=17.5 湿球温度 ts2=14.6 a.选定蒸发器的结构参数 选择 d10mm*0.7mm 的紫铜管，翅片选用厚为&=0.2mm 的铝套片，热导率为f=237W/（m*k）,翅片间距 sf=2.2mm。管束按正三角叉排排列，垂直于流动方向的管间距 s1=25mm，沿流动方向的管排数 nl=2，迎面风速 uf=2.5m/s。b.计算几何参数(1).翅片为平直套片，考虑套片后的管径为 db db=d0+2&=10mm+2*0.2mm=10.4mm(2).沿气流流动方向的管间距为 s2 S1 S2 s2=s1cos30=
12、25mm*0.866=21.65mm(3).沿气流方向套片的长度 L L=4*s2=4*21.65=86.8mm(4).每米每管长翅片的外表面面积 af af=2（s1s2-db*db*3.14/4）/sf=0.4148m2/m(5).每米每管长翅片间的表面面积 ab ab=3.14*db(sf-&)/sf=0.0297m2/m(6).每米管长的总外表面面积 aof aof=af+ab=0.4445m2/m(7).每米管长的外表面面积 ab0 ab0=3.14*db*1=0.03267m2/m(8).每米管长的内表面面积 ai 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-6-ai=3.14*di*1=
13、0.02702m2/m(9).每米管长平均直径处的表面积 am am=3.14*dm*1=0.029845m2/m(10).有：翅片管肋化系数 =aof/abo=0.4445m2/m/0.03267m2/m=13.606 c.计算空气侧干表面传热系数(1).空气的物性 空气的平均温度 ta ta=(ta1+ta2)/2=(27+17.5)/2=22.25 空气在此温度下的物性：a=1.1966kg/m3，cpa=1005J/(kg*k)，Pra=0.7026，va=15.8810-6m2/s(2).最窄界面处的空气流速 Umax=Uf*s1*sf/(s1-db)(sf-&)=4.7m/s(3)
14、.空气侧干表面传热系数 j=0.0014+0.2618*Red(-0.4)*z(-0.15)=0.00852 h0=j*a*Umax*cpa/Pra(2/3)=61.02w/(m2*k)d.确定空气在蒸发器内的状态变化过程(1).根据给定的空气进出口温度，由湿空气的 hd 图可知 h1=55.6kj/kg，h2=40.7kj/kg，d1=11.1g/kg，d2=9.2g/kg h/(kj/kg)1 tal=27 =0.1 tm 2 ta2=17.5 t0=5 d/(g/kg)图 3.1 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-7-(2).由上图，连接点 1 和点 2，并与饱和空气线交与(=0.1)
15、w 点,该点的参数是hw“=29.5kj/kg，tw=9，dw“=7.13g/kg。在蒸发器中，空气的平均比焓为 hm=hw“+(h1-h2)/ln(h1-hw”)/(h2-hw”)=47.1kj/kg(3).在 hd 图上按过程线与 hm=47.1kj/kg 线的交点读得 tm=21.4，dm=10g/kg。析湿系数可由下式确定：=1+2.46(dm-dw”)/(tm-tw)=1.57 e.循环空气量的计算 qm=Q/(h1-h2)=3.841kw*3600/(55.6-47.1)=1626.8kg/h 进口状态下空气的比体积：v1=0.866m3/kg 故循环空气的体积流量为 qv,a=q
16、m*v1=1626.8*0.866=1408.8m3/h f.空气侧当量表面传热系数的计算 当量传热系数 hj=h0(f*af+ab)/(af+ab)=84.02w/(m2*k)g.管内 R290 蒸发时表面传热系数计算 蒸发温度是 t0=5，R290 在 t0=5的物性为：饱和液体的比定压热容cp,l=2.485kj/(kg*k)，饱和液体的密度:l=518.135kg/m3，饱和蒸汽的密度:g=11.97kg/m3，汽化潜热：r=366.37kj/kg，饱和压力ps=547.3kpa，液体的动力粘度l=0.062534*10-3，液体的热导率l=0.1588w/(m*k)，液体的普朗特数
17、Prl=0.98,进口干度x1=0.26，出口干度x2=1。(1).R290的总质量流量qm qm=Q*3600/r*(x2-x1)=3841*3600/366.37*(1-0.26)=51.00kg/h(2).作为迭代计算的初值，取 qi=11.8kw/m2，R290 在管内的质量流速为qi=85kg/(m2*s),则总的流通截面面积为 A (迭代过程未写出)A=qm/3600*qi=51.00/3600*85=1.67*10-4m2(3).每根管子的有效流通截面面积 Ai Ai=3.14*di*di/4=5.8*10-5m2(4).蒸发器的分路数 Z Z=A/Ai=16.7/5.8=2.8
18、8 则取 Z=3，则每一分路中 R290 的质量流量为 qm,d qm,d=qm/Z=51.00/3=17kg/h(5).每一分路中 R290 的管内实际质量流速为 Gi Gi=qm,d/3600*Ai=17kg/h/3600*5.8*10-5=81.42kg/(m2*s)重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-8-于是 B0=qi/G*r=11.8/81.42*366.37=3.96*10-4 C0=(1-x”)/x”0.8*(g/l)0.5=0.0993 Frl=Gi*Gi/l*l*g*d=0.293 Rel=Gi(1-x”)di/l=81.42*(1-0.63)*0.0086/(0.0625
19、34*10-3)=4143 hl=0.023*(Rel0.8)*(Prl0.4)(l/di)=313.1 hi=hl(C1*(C2)C2*(25Frl)C5+C3(B0)C4*Ffl)=6012w(m2*k)h.传热温差的初步计算 tm 先不考虑 R290 流动阻力对温度的影响，有 tm=（ta1-ta2）ln（ta1-t0）/(ta2-t0)=16.8 i.传热系数的计算 k0 k0=1/(at/ai*hi+rw+rs+at*rt/am+1/h)=52.63w/(m2*k)(翅片侧污垢热阻，管壁导热热阻，翅片与管壁接触热阻之和为 4.8*10-3m2*k/w)j.核算假定的 qi 值 q0=
20、k0*tm=16.8*52.63=884.18w/m2 qi=at*q0/ai=0.4445*884.18/0.02702=14545.5w/m2 注：与假设 qi=11800w/m2 差距太大，再假设 qi=13900w/m2 有：B0=qi/G*r=13.9/81.42*366.37=4.66*10-4 hi=hl(C1*(C2)C2*(25Frl)C5+C3(B0)C4*Ffl)=8216.8w(m2*k)k0=1/(at/ai*hi+rw+rs+at*rt/am+1/h)=53.5 w/(m2*k)q0=k0*tm=16.8*53.5=898.8w/m2 qi=at*q0/ai=0.4
21、445*898.8/0.02702=14786w/m2 与假设相差较小，故假设有效。k.蒸发器结构尺寸确定(1).蒸发器所需的表面传热面积 Ai A0 Ai=Q/qi=3841/13900=0.276m2 A0=Q/qo=3841/898.8=4.28m2(2).蒸发器所需的管总长 lt lt=A0/at=4.28/0.4445=9.63m(3).迎风面积 Af Af=qv,a/uf=1408.8/2.5*3600=0.16m2 取 蒸 发 器 高 度B=720mm，高H=225mm则 实 际 迎 风 面 积 为Af=0.72*0.225=0.162m2 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-9
22、-(4).已选定管间距 s1=25mm，故每排管数为 n1 n1=H/s1=225/25=9(5).共有两排，共有 18 根传热管，传热管的实际长度为 lt lt=0.72*18=12.96m(6).传热管的实际内表面传热面积为 Ai Ai=18*3.14*0.0086*0.72=0.35m2 又：Ai/Ai=0.35/0.276=1.26 lt/lt=12.96/9.63=1.34 l.R290 流动阻力及其对传热温差的影响 p p=5.986*0.00001*(qi*Gi)0.91*l/di=3364pa=3.364kpa 由于流动损失很小，仅占饱和压力的 0.61%，因此流动阻力引起蒸发
23、温度的变化可忽略不计。m.风机的选择计算 由于冷凝器的迎风宽度 l=0.7m,高度 H=0.3m，安装一台风机比较合适。动压 p=ay/2=3.547pa 静压 p”=0.108b(amax)1.7/de=27.495pa 风机采用电动机直接传动，则传动效率m=1；区风机全压效率fan=0.6,则电动机输入功率 P=qv(p+p”)/(fanm)=37.413w 风机风量 2603.306m/h、输入功率 37.413w、风压为 31.047pa，查轴流风机类型可选T35型风机一台，机号为2.8，其实际风量为2685 m/h，转速为2900r/min。3.2 室外机 已知：（1）.(制冷)冷凝
24、器热负荷 Qk=4770w（2）.（制冷）进口空气干球温度 ta1=35 湿球温度 ts1=24（3）.（制冷）出口空气干球温度 ta2=43 湿球温度 ts2=26 a.选定冷凝器的结构参数 选择的紫铜管，紫铜光管外径：d09.52mm 铜管厚度：t0.35mm，翅片选用厚为&=0.115 的铝套片，热导率为f=237W/（m*k）,翅片间距 sf=1.8mm。重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-10-管束按正三角叉排排列，垂直于流动方向的管间距 s125.4mm，铜管竖直方向间距：S222mm，沿流动方向的管排数 nl=2，迎面风速 uf=2.6m/s。b.计算几何参数 S1 S2 (1)
25、.翅片为平直套片，考虑套片后的管径为 db db=d0+2&9.75 mm(2).当量直径：)()(2)(4411ffbffbeqSdSSdSUAd3.04 mm(3).铜管内径 di di=d0-t8.82 mm(4).每米每管长翅片的外表面面积 af af=2（s1s2-db*db*3.14/4）/sf0.537 m2/m(5).每米每管长翅片间的表面面积 ab ab=3.14*db(sf-&)/sf0.0286 m2/m(6).每米管长的总外表面面积 aof aof=af+ab0.56666 m2/m(7).有：翅片管肋化系数 =aof/abo=aof/(3.14*di)20.46 c.
26、计算空气侧干表面传热系数(1).迎面风速假定 uf2.6 m/s(2).最窄截面处风速 Umax=Uf*s1*sf/(s1-db)(sf-&)4.5 m/s(3).冷凝器空气入口温度为:ta135 ,取出冷凝器时的温度为：ta243 确定空气物性的温度为:重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-11-ta=(ta1+ta2)/239 在 tm39下，空气热物性：va=17.510-6m2/s，a=0.0264W/mK，a=1.0955kg/m3,cpa1.103kJ/(kg*)(4).空气侧的雷诺数：Rea=Umax*deq/uf=783.7(5).由公式，空气侧换热系数 meqeqnffOddC
27、Re=50.3 W/m2K 其中：362)(103)(000425.0)(02315.0518.0eqeqeqdddA=0.1852 1000Re24.036.1fAC0.217 eqdn0066.045.00.5931 1000Re08.028.0fm-0.217 铜管差排的修正系数为1.1，开窗片的修正系数为1.2，则空气侧换热系数为：oo1.11.266.41 W/m2K 对于叉排翅片管簇：fds125.4/9.75=2.6051 3.027.121ll=2.7681 式中：21,ll为正六边形对比距离，21ll 翅片当量高度：)ln35.01)(1(5.0fdh0.01169 m ao
28、m2=75.4 m-1 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-12-翅片效率：)(mhmhtghf 0.802 表面效率：)1(1ftfsff0.812(6).当量表面传热系数 a a=a0(f*af+ab)/(af+ab)=89.29w/(m2*k)d.管内 R290 蒸发时表面传热系数计算 冷凝温度是 t0=46，R290 在 t0=46的物性为：饱和蒸汽的比定压热容cp,g=2.111kj/kg，饱和蒸汽的密度:g=35.10kg/m3，饱和液体的密度:l=467.29kg/m3汽化潜热：r=294.8kj/kg，饱和压力 ps=1566.3kpa，蒸汽的动力粘度 g=3.23*10-5p
29、a*s，蒸汽的热导率 g=0.01811w/(m*k)，蒸汽的普朗特数 Prg=0.132，进口干度 x1=1，出口干度 x2=0。(1).由上可知 R290 的总质量流量 qm qm=51.00kg/h(2).R290在管内的质量流速为 qi=85kg/(m2*s)(2).作为迭代计算的初值，取qi=13.8kw/m2，则总的流通截面面积A A=qm/3600*qi=51.00/3600*85=1.67*10-4m2(3).每根管子的有效流通截面面积 Ai Ai=3.14*di*di/4=5.3*10-5m2(4).蒸发器的分路数 Z Z=A/Ai=16.7/5.3=3.15 则取 Z=3，
30、则每一分路中R290 的质量流量为 qm,d qm,d=qm/Z=51.00/3=17kg/h(5).每一分路中 R290 的管内实际质量流速为 Gi Gi=qm,d/3600*Ai=17kg/h/3600*5.3*10-5=89.1kg/(m2*s)于是 B0=qi/G*r=13.8/89.1*294.8=5.44*10-4 C0=(1-x”)/x”0.8*(g/l)0.5=0.275 Frl=Gi*Gi/l*l*g*d=0.45 Rel=Gi(1-x”)di/l=11309 hl=0.023*(Rel0.8)*(Prl0.4)(l/di)=238.1 w(m2*k)hi=hl(C1*(C2
31、)C2*(25Frl)C5+C3(B0)C4*Ffl)=2156.5w(m2*k)重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-13-h.传热温差的初步计算 tm 先不考虑 R290 流动阻力对温度的影响，有 tm=（ta1-ta2）ln（ta1-tk）/(ta2-tk)=10.5 i.传热系数的计算 k0 k0=1/(at/ai*hi+rw+rs+at*rt/am+1/h)=38.78w/(m2*k)(翅片侧污垢热阻，管壁导热热阻，翅片与管壁接触热阻之和为 4.8*10-3m2*k/w)j.核算假定的 qi 值 q0=k0*tm=10.5*38.78=407.2w/m2 qi=at*q0/ai=0.5
32、6666*407.2/0.02575=8960.7w/m2 注：与假设 qi=13.8kw/m2 差距太大，再假设 qi=9500w/m2 有：B0=qi/G*r=9.5/89.1*294.8=3.62*10-4 hi=hl(C1*(C2)C2*(25Frl)C5+C3(B0)C4*Ffl)=2529w(m2*k)k0=1/(at/ai*hi+rw+rs+at*rt/am+1/h)=40.5w/(m2*k)q0=k0*tm=10.5*40.4=424.25w/m2 qi=at*q0/ai=0.56666*424.24/0.02575=9336w/m2 与假设相差较小，故假设有效。k.蒸发器结构
33、尺寸确定(1).蒸发器所需的表面传热面积 Ai A0 Ai=Q/qi=4770/9500=0.502m2 A0=Q/qo=4770/424.25=11.2m2(2).蒸发器所需的管总长 lt lt=A0/at=11.2/0.56667=19.8m(3).迎风面积 Af Af=qv,a/uf=2456m3/h/2.6*3600=0.26m2 取蒸发器高度 B=512mm，高 H=500mm 则实际迎风面积为 Af=0.5*0.512=0.26(4).已选定管间距 s1=25mm，故每排管数为 n1 n1=H/s1=500/25=20(5).共有两排，共有 40 根传热管，传热管的实际长度为 lt
34、 lt=0.512*40=20.5m(6).传热管的实际内表面传热面积为 Ai Ai=40*3.14*0.0082*0.512=0.53m2 又：Ai/Ai=0.53/0.502=1.06 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-14-lt/lt=20.5/19.8=1.03 l.R290 流动阻力及其对传热温差的影响 p p=5.986*0.00001*(qi*Gi)0.91*l/di=1780.pa=1.78kpa 由于流动损失很小，仅占饱和压力的 0.12%，因此流动阻力引起蒸发温度的变化可忽略不计。m.风机的选择计算 由于冷凝器的迎风宽度 B=0.512m,高度 H=0.5m，安装一台风机
35、比较合适。动压 p=ay/2=3.547pa 静压 p”=0.108b(amax)1.7/de=27.495pa 风机采用电动机直接传动，则传动效率m=0.98；区风机全压效率fan=0.6,则电动机输入功率：P=qv(p+p”)/(fanm)=374.13w 风机风量 2456m/h、输入功率 w、风压为 pa，查轴流风机类型可选 T35 型风机一台，机号为 2.8，其实际风量为 2685 m/h，转速为 2900r/min。4.制冷工艺管路及阀件 4.1 管路设计 1、压缩机排气管 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-15-为使润滑油和可能冷凝器下来的液态制冷剂不致流回制冷压缩机，排气管应
36、有不小于 0.001 坡度，坡向油分离器和冷凝器。止回阀 冷凝器 压缩机 A压缩机排气管 2、压缩机吸气管 考虑到润滑油应能从蒸发器不断流回压缩机，压缩机吸气管道应有不小于0.01的坡度，坡向压缩机。0.002 压缩机 蒸发器 給液 B、压缩机排气管 3、从冷凝器至高压高压贮液器的液管 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-16-冷凝器应高于贮液器，当两者之间无平衡管时，两者的高度差应不少于300mm 冷凝器 2m 蒸发器 膨胀阀 C、管道布置 4.2 节流阀 制冷循环时选 1 根毛细管，1 个单向阀；供热循环时，与制冷循环共用 1 主毛细管，另外再选 1 跟辅助毛细管。(1).（制冷）压差p=
37、1.5663mpa-0.5474mpa=1.1089Mpa 温差t=41-5=36 P1=1.5663Mpa 过冷度为：5 选择一主毛细管，一单向阀 由上查图可知标准毛细管流量为：Ma=9kg/h 制冷剂流量：Mr=51.12kg/h 故：=Mr/Ma=51.12/9=5.68 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-17-由=L/di，取=200、内径 di=2.8mm 有：L=*di=0.56m 4.3 截止阀手动膨胀阀 截止阀的启闭件是塞形的阀瓣，密封面呈平面或锥面，阀瓣沿阀座的中心线作直线运动。阀杆的运动形式，也有升降旋转杆式，（通用名称：明杆）截止阀是指关闭件（阀瓣）沿阀座中心线移动的阀
38、门。根据阀瓣的这种移动形式，阀座通口的变化是与阀瓣行程成正比例关系。由于该类阀门的阀杆开启或关闭行程相对较短，而且具有非常可靠的切断功能，又由于阀座通口的变化与阀瓣的行程成正比例关系，非常适合于对流量的调节。因此，这种类型的截流截止阀阀门非常适合作为切断或调节以及节流用。4.4 浮球阀 选择 F745(750X)BFH103X活塞式遥控浮球阀。F745X 隔膜式遥控浮球阀是兼具多种功能的水力操作式阀门。主要安装于水池或高架水塔的进水口处，当水位达到设定的高度时，主阀由浮球导阀控制关闭进水口停止供水；当水位下降后，主阀由浮球导阀控制打开进水口向水池注水，实现自动补水。液位控制精确，不受水压干扰；
39、隔膜式遥控浮球阀可随水池的高度及使用空间任意位置安装、维护、调试、检查方便，使用寿命长。隔膜式阀门性能可靠、强度高、动作平稳。关闭严密可靠，阀体采用流线型设计，流体阻力小，流量大；使用维护方便，主阀安装在水池外面，调试检验方便，维修简单。4.5 热力膨胀阀 热力膨胀阀是控制蒸发器出口气态制冷剂的过热度来控制进入蒸发器的制冷剂流量。按照平衡方式不同，膨胀阀分为外平衡式和内平衡式。在专用空调中，由于蒸发器有分路并采用莲蓬头分液器，压降比较大，造成蒸发器进出口温度各不相同。在这种情况下，使用内平衡式膨胀阀会因蒸发器出口温度过低而造成热力膨胀阀过度关闭，以至膨胀阀丧失对蒸发器的供液调节功能。所以专用空
40、调均采用外平衡式膨胀阀，采用外平衡式可以避免膨胀阀过度关闭的情况，保证有压降的蒸发器也得到正常的供液。重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-18-4.6 电磁四通阀 四通阀，液压阀术语，是具有四个油口的控制阀。四通阀是制冷设备中不可缺少的部件，其工作原理是，当电磁阀线圈处于断电状态，先导滑阀在右侧压缩弹簧驱动下左移，高压气体进入毛细管后进入右端活塞腔，另一方面，左端活塞腔的气体排出，由于活塞两端存在压差，活塞及主滑阀左移，使排气管与室外机接管相通，另两根接管相通，形成制冷循环。选择三花换向阀 5P SHF-20A-46 四通换向阀，工作温度：-30+50。5 其它辅助设备 5.1 贮液罐 贮液器
41、在制冷系统中起稳定制冷剂流量的作用，并可以用来存贮液态制冷剂，贮液器有卧式和立式两种。筒体由钢板卷制焊成，贮液器上设有进液管、出液管、安全阀、液位指示器等。选择卧式贮液器。5.2 气液分离器 气液分离器是分离来自蒸发器出口的低压蒸汽中的液滴，防止制冷压缩机发生湿压缩甚至液击现象。安装于压缩机前的进气管道。5.3 过滤器 过滤器是用来清除制冷剂蒸汽和液体中的铁屑、铁锈等杂质。5.4 油分离器 制冷压缩机工作时，总有少量液滴润滑油被高压气态制冷剂携带进入排气管，并可能进入冷凝器和蒸发器。重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-19-5.5 不凝性气体分离器 由于系统渗入空气或润滑油分解等原因，制冷系统
42、中总会有不凝性气体存在，尤其是在开启式制冷系统或经常处于低温和低于大气压力下运行的制冷系统。重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-20-6 附图 1、热力系统图 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-21-2、室内机 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-22-3、冷凝器芯体 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-23-4、蒸发器芯体 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-24-5、室外机 重庆大学课课设计报告 制冷课程设计-25-7 参考文献 【1】吴正业.制冷与低温技术原理.北京：高等教务出版社，2004.【2】彦启森，石文星，田长青.空气调节用制冷技术.北京：中国建筑工业出版社，2004.【3】GBT7725-2004.房间空气调节器.【4】GB 12021.3-2010.房间空气调节器能效限定值及能效等级.【5】王如竹.制冷原理与技术.北京：科学出版社，2006【6】陈光明，陈国邦.制冷与低温原理.北京：机械工业出版社，2000.【7】周远，王如竹.制冷与低温工程.北京：中国电力出版社，2003.【8】吴正业.制冷与低温设备.北京：高等教育出版社，2008.【9】张小松.制冷技术与装置设计.重庆：重庆大学出版社,2008.【10】沈雅钧.制冷与空调技术.北京：北京大学出版社，2008.【11】彦启森.制冷技术及其应用.北京：中国建筑工业出版社，2006.