幕墙工程双坡采光顶设计计算书.doc

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1、幕墙工程双坡采光顶设计计算书1.1 采光顶所在地区 上海地区；1.2 地面粗糙度分类等级 按建筑结构荷载规范(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。1 采光顶荷载计算1.1 玻璃采光顶的荷载作用说明玻璃采光顶承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照以下值估算： 当采用单层玻璃时： 取400N/m2； 当采用中空及

2、夹层玻璃时： 取500N/m2； 当采用中空夹层玻璃时： 取600N/m2； 当由于玻璃较厚或龙骨较重，按上面估算不适合的时候，由人工计算给定；本例计算取：0.0006MPa(按假设)；(2)风荷载：是垂直作用于采光顶表面的荷载，按GB50009采用； 对于采光顶结构，荷载作用复杂，并且可能有时风压是正，而有时候是负，一定范围内的负压对结构是有利的！因此实际计算的时候要分别考虑并采用其参与组合后的最大值！(3)雪荷载：是指采光顶水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指采光顶水平投影面上的活荷载，按GB50009采用； 在实际工程中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，且雪荷

3、载与活荷载不同时考虑。分项系数按以下参数取值： 永久荷载分项系数取：g：1.2 风荷载的分项系数取：w：1.4 雪荷载的分项系数取：s：1.4 活荷载的分项系数取：h：1.4 组合值系数为： 永久荷载组合值系数取：g：1.0 风荷载的组合值系数取：w：0.6 雪荷载的组合值系数取：s：0.7 活荷载的组合值系数取：h：0.71.2 风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算： wk=gzzs1w0 7.1.1-2GB50009-2001 2006年版上式中： wk：作用在采光顶上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：21.1m； gz：瞬时风压的阵风系数； 根据不

4、同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： gz=K(1+2f) 其中K为地面粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(Z/10)-0.12 B类场地： gz=0.89(1+2f) 其中：f=0.5(Z/10)-0.16 C类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(Z/10)-0.22 D类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，21.1m高度处瞬时风压的阵风系数： gz=0.89(1+2(0.5(Z/10)-0.16)=1.6798 z：风压高度变化系数； 根据

5、不同场地类型,按以下公式计算： A类场地： z=1.379(Z/10)0.24 当Z300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m，当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当Z30m时，取Z=30m；对于B类地形，21.1m高度处风压高度变化系数： z=1.000(Z/10)0.32=1.2699 s1：局部风压体型系数，根据计算点体型位置选取，并依据实际结构分别考虑其最大和最小两种情况，对本例，分别取0.2、-0.6； 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s

6、1： 一、外表面 1.正压区 按表7.3.1采用； 2.负压区 - 对墙面， 取-1.0 - 对墙角边， 取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 对于采光顶屋面等复杂结构由表7.3.1GB50009-2001 2006年版查出，有条件的需要由风洞实验给出。 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即： s1(A)=s1(1

7、)+s1(10)-s1(1)logA 考虑到采光顶的特殊性质：该处的建筑结构比较复杂，作为屋面结构又与人们的生命安全密切相关，很难每个工程都做风洞实验，而常规采光结构的风载本身就不大，所以在计算中没有按从属面积进行插值折减，而采用了s1(1)值。 w0：基本风压值(MPa)，根据现行GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，上海地区取0.00055MPa； wk+：比较大的风荷载体型系数情况下的风荷载标准值； wk-：比较小的风荷载体型系数情况下的风荷载标准值； wk+=gzzs1+w0 =1.67981.26990.20.00055 =0.00023

8、5MPa wk-=gzzs1-w0 =1.67981.2699(-0.6)0.00055 =-0.000704MPa1.3 风荷载设计值计算 w+：比较大的风荷载体型系数情况下的风荷载设计值； w-：比较小的风荷载体型系数情况下的风荷载设计值； wk+：比较大的风荷载体型系数情况下的风荷载标准值； wk-：比较小的风荷载体型系数情况下的风荷载标准值； w+=1.4wk+ =1.40.000235 =0.000329MPa w-=1.4wk- =1.4(-0.000704) =-0.000986MPa1.4 雪荷载标准值计算 Sk：作用在采光顶上的雪荷载标准值(MPa) S0：基本雪压，根据现行

9、GB50009-2001取值，上海地区50年一遇最大积雪的自重：0.0002MPa. r：屋面积雪分布系数，按表6.2.1GB50009-2001，为1。 根据GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为： Sk=rS0 =10.0002 =0.0002MPa1.5 雪荷载设计值计算 S：雪荷载设计值(MPa)； S=1.4Sk =1.40.0002 =0.00028MPa1.6 采光顶构件自重荷载设计值 G：采光顶构件自重荷载设计值(MPa)； Gk：采光顶结构平均自重取0.0006MPa； G=1.2Gk =1.20.0006 =0.00072MPa1.7 采光顶坡面活荷载设计

10、值 Q：采光顶坡面活荷载设计值(MPa)； Qk：采光顶坡面活荷载标准值取：0.0005MPa； Q=1.4Qk =1.40.0005 =0.0007MPa2 选取计算荷载组合 雪荷载与活荷载不同时考虑，根据计算点体型位置，风载可能为正、负或0。因为负风压在某些情况下对结构反而是有利的,所以如果绝对值最大的情况是负数状态下产生的，还要计算风载为正(或零)时的情况，需要分别计算两种状态，并以其最危险状态来设计结构及选取材料。2.1 风荷载标准为wk+情况下的荷载组合 在这种取自重、活荷载和风荷载组合： 第一可变荷载为：活荷载 第二可变荷载为：风荷载所以，组合值系数依次为： 永久荷载组合值系数取：

11、g：1.0 风荷载的组合值系数取：w：0.6 雪荷载的组合值系数取：s：0 活荷载的组合值系数取：h：1 qA1：该情况下作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)； q1：该情况下作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)；先取自重和风荷载组合： G+w=0.00072+0.60.000329 =0.000917MPa转化为垂直于水平面的荷载： 0.000917/cos5=0.000921MPa再与活荷载组合，得： qA1=0.000921+10.0007 =0.001621MPa2.2 风荷载标准为wk-情况下的荷载组合 在这种取自重、风荷载和活荷载组合： 第一可变荷载为：风荷载 第二可变

12、荷载为：活荷载所以，组合值系数依次为： 永久荷载组合值系数取：g：1.0 风荷载的组合值系数取：w：1 雪荷载的组合值系数取：s：0 活荷载的组合值系数取：h：0.7 qA2：该种情况下作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)； q2：该种情况下作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)；先取自重和风荷载组合： G+w=0.00072+1(-0.000986) =-0.000266MPa转化为垂直于水平面的荷载： -0.000266/cos5=-0.000267MPa再与活荷载组合，得： qA2=-0.000267+0.70.0007 =0.000223MPa2.3 极限状态的荷载确定 对比

13、qA1和qA2，可以看到wk+情况下是结构的最不利情况，结构计算应该以此进行。3 双坡采光顶立柱计算基本参数： 1：L=8289mm； 2：=5； 3：分格宽度：B=1200mm； 4：型材选择： 材料名称：120605钢方管，Q235； 截面面积A：1686.3mm2； 抗弯矩W：50770mm3； 双坡采光顶的立柱设计计算，用直线三铰拱计算简图分析内力，并按压弯构件验算截面强度。计算模型如下：3.1 立柱荷载计算计算取自重、活荷载和风荷载设计值组合。 qA：作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)； q：作用在采光顶表面的线荷载设计值组合(N/mm)； B：分格宽度(mm)；先取自重和风

14、荷载组合： G+w=0.00072+0.60.000329 =0.000917MPa转化为垂直于水平面的荷载： 0.000917/cos5=0.000921MPa再与活荷载组合，得： qA=0.000921+10.0007 =0.001621MPa q=qAB =0.0016211200 =1.945N/mm3.2 立柱的强度计算校核依据： =N/A+M/Wf双坡采光顶的最大弯矩在总跨长的四分之一处： h：拱高(mm)； L：采光顶的总跨度(mm)； ：采光顶与水平面的夹角(度)； h=L/2tan =8289/2tan5 =362.597mm Mc0：跨中弯矩(Nmm)； H：推力(N)；

15、Mc0=qL2/8 =1.94582892/8 =16704516.043Nmm H=Mc0/h =16704516.043/362.597 =46069.096N验算截面处的受力分析： M0.25L0：代梁弯矩(Nmm)； M0.25L：验算截面的弯矩(Nmm)； V0.25L0：验算截面的代梁剪力(N)； N0.25L：验算截面轴力(N)； Y0.25L：验算截面处与A(B)点的垂直高度(mm)； Y0.25L=h/2=362.597/2=181.298mm M0.25L0=qL2/8(1-0.25) =1.94582892/80.75 =12528387.032Nmm M0.25L=M0

16、.25L0-HY0.25L =12528387.032-46069.096181.298 =4176152.065Nmm V0.25L0=qL/2(1-20.25) =1.9458289/20.5 =4030.526N N0.25L=-V0.25L0sin-Hcos =-4030.5260.087-46069.0960.996 =-46235.475N ：计算截面的强度计算值(MPa)； f：选择的龙骨材料的强度设计值(MPa)； A：选取材料的截面面积(mm2)； W：选取材料的截面抗弯矩(mm3)； ：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-200

17、2，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； =N0.25L/A+M0.25L/W =46235.475/1686.3+4176152.065/1.05/50770 =105.758MPaf=215MPa(Q235)所以，材料的强度满足设计要求！4 采光顶玻璃的计算基本参数： 1：计算点标高：21.1m； 2：板面尺寸：宽高=BH=1200mm1200mm； 3：玻璃配置：中空+内夹层玻璃：6+6+PVB+6mm； 4：玻璃形式：中空+内夹层；模型简图为：4.1 玻璃板块荷载计

18、算(1)外片玻璃自重荷载标准值： GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的体积密度(N/mm3)； GAk1=gt1 =0.00002566 =0.000154MPa(2)外片玻璃自重荷载设计值： GA1：外片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)； GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； GA1=1.2GAk1 =1.20.000154 =0.000185MPa(3)内片玻璃自重荷载标准值： GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； t2：内片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的体积密度(N/mm3)； GAk2=gt2

19、 =0.00002566 =0.000154MPa(4)内片玻璃自重荷载设计值： GA2：内片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)； GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； GA2=1.2GAk2 =1.20.000154 =0.000185MPa(5)中片玻璃自重荷载标准值： GAk3：中片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； t3：中片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的体积密度(N/mm3)； GAk3=gt3 =0.00002566 =0.000154MPa(6)中片玻璃自重荷载设计值： GA3：中片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)； GAk3：中片玻璃自重标准值(仅指玻

20、璃)(MPa)； GA3=1.2GAk3 =1.20.000154 =0.000185MPa(7)分配到内、外、中三片玻璃上的风荷载标准值： wk1：分配到外片玻璃上的风荷载标准值(MPa)； wk2：分配到内片玻璃上的风荷载标准值(MPa)； wk3：分配到中片玻璃上的风荷载标准值(MPa)； wk：风荷载标准值(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； t3：中片玻璃厚度(mm)； wk1=1.1wkt13/(t13+t23+t33) =0.000086MPa wk2=wkt23/(t13+t23+t33) =0.000078MPa wk3=wkt33/(t1

21、3+t23+t33) =0.000078MPa(8)分配到内、外、中三片玻璃上的风荷载设计值： w1：分配到外片玻璃上的风荷载设计值(MPa)； w2：分配到内片玻璃上的风荷载设计值(MPa)； w3：分配到中片玻璃上的风荷载设计值(MPa)； w：风荷载设计值(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； t3：中片玻璃厚度(mm)； w1=1.1wt13/(t13+t23+t33) =0.000121MPa w2=wt23/(t13+t23+t33) =0.00011MPa w3=wt33/(t13+t23+t33) =0.00011MPa(9)分配到内、外、中片

22、玻璃上的雪荷载标准值： Sk1：分配到外片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)； Sk2：分配到内片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)； Sk3：分配到中片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)； Sk：雪荷载标准值(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； t3：中片玻璃厚度(mm)； Sk1=1.1Skt13/(t13+t23+t33) =0.000073MPa Sk2=Skt23/(t13+t23+t33) =0.000067MPa Sk3=Skt33/(t13+t23+t33) =0.000067MPa(10)分配到内、外、中片玻璃上的雪荷载设计值： S1：分配到外片玻璃上

23、的雪荷载设计值(MPa)； S2：分配到内片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)； S3：分配到中片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)； S：雪荷载设计值(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； t3：中片玻璃厚度(mm)； S1=1.1St13/(t13+t23+t33) =0.000103MPa S2=St23/(t13+t23+t33) =0.000093MPa S3=St33/(t13+t23+t33) =0.000093MPa(11)分配到内、外、中片玻璃上的活荷载标准值： Qk1：分配到外片玻璃上的活荷载标准值(MPa)； Qk2：分配到内片玻璃上的活荷载标准

24、值(MPa)； Qk3：分配到中片玻璃上的活荷载标准值(MPa)； Qk：活荷载标准值(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； t3：中片玻璃厚度(mm)； Qk1=1.1Qkt13/(t13+t23+t33) =0.000183MPa Qk2=Qkt23/(t13+t23+t33) =0.000167MPa Qk3=Qkt33/(t13+t23+t33) =0.000167MPa(12)分配到内、外、中片玻璃上的活荷载设计值： Q1：分配到外片玻璃上的活荷载设计值(MPa)； Q2：分配到内片玻璃上的活荷载设计值(MPa)； Q3：分配到中片玻璃上的活荷载设计

25、值(MPa)； Q：活荷载设计值(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； t3：中片玻璃厚度(mm)； Q1=1.1Qt13/(t13+t23+t33) =0.000257MPa Q2=Qt23/(t13+t23+t33) =0.000233MPa Q3=Qt33/(t13+t23+t33) =0.000233MPa4.2 玻璃板块荷载组合玻璃板块的受力组合采用自重、风荷载和活荷载组合。(1)外片玻璃荷载标准值组合： qk1：分配到外片上的荷载标准值组合(MPa)； wk1：分配到外片上的风荷载标准值(MPa)； GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa

26、)； 先取自重和风荷载组合： wk1+GAk1=0.60.000086+0.000154 =0.000206MPa再与活荷载组合，得： qk1=0.000206+10.000183Cos =0.000388MPa(2)外片玻璃荷载设计值组合： q1：分配到外片上的荷载设计值组合(MPa)； w1：分配到外片上的风荷载设计值(MPa)； GA1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； 先取自重和风荷载组合： w1+GA1=0.60.000121+0.000185 =0.000258MPa再与活荷载组合，得： q1=0.000258+10.000257Cos =0.000514MPa(3)内片

27、玻璃荷载标准值组合： qk2：分配到内片上的荷载标准值组合(MPa)； wk2：分配到内片上的风荷载标准值(MPa)； GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； 先取自重和风荷载组合： wk2+GAk2=0.60.000078+0.000154 =0.000201MPa再与活荷载组合，得： qk2=0.000201+10.000167Cos =0.000367MPa(4)内片玻璃荷载设计值组合： q2：分配到内片上的荷载设计值组合(MPa)； w2：分配到内片上的风荷载设计值(MPa)； GA2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； 先取自重和风荷载组合： w2+GA2=0.

28、60.00011+0.000185 =0.000251MPa再与活荷载组合，得： q2=0.000251+10.000233Cos =0.000483MPa(5)中片玻璃荷载标准值组合： qk3：分配到中片上的荷载标准值组合(MPa)； wk3：分配到中片上的风荷载标准值(MPa)； GAk3：中片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； 先取自重和风荷载组合： wk3+GAk3=0.60.000078+0.000154 =0.000201MPa再与活荷载组合，得： qk3=0.000201+10.000167Cos =0.000367MPa(6)中片玻璃荷载设计值组合： q3：分配到中片上的荷

29、载设计值组合(MPa)； w3：分配到中片上的风荷载设计值(MPa)； GA3：中片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； 先取自重和风荷载组合： w3+GA3=0.60.00011+0.000185 =0.000251MPa再与活荷载组合，得： q3=0.000251+10.000233Cos =0.000483MPa4.3 玻璃的强度计算 校核依据：fg(1)外片校核： 1：外片玻璃的计算参数； 1：外片玻璃的折减系数； qk1：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； b：玻璃板块短边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； 1=qk1b4/Et1

30、4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00038812004/72000/64 =8.6222按系数1，查表6.1.2-2JGJ102-2003，1=0.971； 1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q1：作用在采光顶外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； b：玻璃板块短边边长(mm)； t1：外片玻璃厚度(mm)； m1：外片玻璃弯矩系数, 取m1=0.0442； 1=6m1q1b21/t12 6.1.2JGJ102-2003 =60.04420.000514120020.971/62 =5.294MPa 5.294MPafg1=42MPa(钢化玻璃)外片

31、玻璃的强度满足要求!(2)内片校核： 2：内片玻璃的计算参数； 2：内片玻璃的折减系数； qk2：作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； b：玻璃板块短边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t2：内片玻璃厚度(mm)； 2=qk2b4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00036712004/72000/64 =8.1556按系数2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.975 2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q2：作用在采光顶内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； b：玻璃板块短边边长(mm)； t2：内片玻璃厚

32、度(mm)； m2：内片玻璃弯矩系数, 取m2=0.0442； 2=6m2q2b22/t22 6.1.2JGJ102-2003 =60.04420.000483120020.975/62 =4.996MPa 4.996MPafg2=42MPa(钢化玻璃)内片玻璃的强度满足要求!(3)中片校核： 3：中片玻璃的计算参数； 3：中片玻璃的折减系数； qk3：作用在中片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； b：玻璃板块短边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t3：中片玻璃厚度(mm)； 3=qk3b4/Et34 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00036712004/72000

33、/64 =8.1556按系数3，查表6.1.2-2JGJ102-2003，3=0.975 23：中片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q3：作用在采光顶中片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； b：玻璃板块短边边长(mm)； t3：中片玻璃厚度(mm)； m3：中片玻璃弯矩系数, 取m3=0.0442； 3=6m3q3b23/t32 6.1.2JGJ102-2003 =60.04420.000483120020.975/62 =4.996MPa 4.996MPafg3=42MPa(钢化玻璃)中片玻璃的强度满足要求!4.4 玻璃的挠度计算(1)玻璃板块整体荷载标准值组合：玻璃板

34、块的受力组合采用自重、风荷载和活荷载组合。 qk：荷载标准值组合(MPa)； wk：风荷载标准值(MPa)； GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； GAk3：中片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； 先取自重和风荷载组合： wk+GAk1+GAk2+GAk3=0.60.000235+0.000154+0.000154+0.000154 =0.000603MPa再与活荷载组合，得： qk=0.000603+10.0005Cos =0.001101MPa(2)玻璃最大挠度校核：校核依据： df=qkb4/Ddf,lim 6.1

35、.3-2JGJ102-2003上面公式中： df：玻璃板挠度计算值(mm)； ：玻璃挠度的折减系数； ：玻璃挠度系数，取=0.00406； qk：玻璃板块荷载标准值组合(MPa) b：玻璃板块短边边长(mm)； D：玻璃的弯曲刚度(Nmm)； df,lim：许用挠度，取玻璃板块短边边长的1/60，为20mm；其中： D=Ete3/(12(1-2) 6.1.3-1JGJ102-2003上式中： E：玻璃的弹性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； ：玻璃材料泊松比，为0.2； te=0.95(t13+t23+t33)1/3 6.1.5-3JGJ102-2003 =0.95(63+63+63)1/3 =8.221mm D=Ete3/(12(1-2) =720008.2213/(12(1-0.22) =3472593.612Nmm ：玻璃板块的计算参数； =qkb4/Ete4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00110112004/72000/8.2214 =6.942按参数，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=0.984 df=qkb4/D =0.9840.004060.00110112004/3472593.612 =2.627mm 2.627mmdf,lim=20mm(中空+内夹层玻璃)玻璃挠度能满足要求!