《幕墙工程明框玻璃幕墙设计计算书.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《幕墙工程明框玻璃幕墙设计计算书.doc（30页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、幕墙工程明框玻璃幕墙设计计算书1 幕墙承受荷载计算1.1 风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算： wk=gzzs1w0 7.1.1-2GB50009-2001 2006年版上式中： wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：5.2m； gz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： gz=K(1+2f) 其中K为地面粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(Z/10)-0.12 B类场地： gz=0.89(1+2
2、f) 其中：f=0.5(Z/10)-0.16 C类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(Z/10)-0.22 D类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，5.2m高度处瞬时风压的阵风系数： gz=0.89(1+2(0.5(Z/10)-0.16)=1.8782 z：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地： z=1.379(Z/10)0.24 当Z300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m，当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当Z30m时，取Z=30m；对于
3、B类地形，5.2m高度处风压高度变化系数： z=1.000(Z/10)0.32=1 s1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1： 一、外表面 1. 正压区 按表7.3.1采用； 2. 负压区 -对墙面， 取-1.0 -对墙角边， 取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 本计算点为大面位置。 按JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在
4、上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于维护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，建筑结构荷载规范条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙，以及机械通风等因素，室内可能存在正负不同的气压，参照国外规范，大多取(0.2-0.25)的压力系数，现取0.2”。即不论有无开启扇，均要考虑内表面的局部体型系数。 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大
5、于1m2时，局部风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即： s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA 在上式中： 当A10m2时，取A=10m2； 当A1m2时，取A=1m2； s1(10)=0.8s1(1) w0：基本风压值(MPa)，根据现行GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，上海地区取0.00055MPa；1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 计算支撑结构时的构件从属面积： A=1.0355.2=5.382m2 LogA=0.731 s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA
6、=0.854 s1=0.854+0.2 =1.054 wk=gzzs1w0 =1.878211.0540.00055 =0.001089MPa 1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 计算面板材料时的构件从属面积： A=1.0352.5=2.5875m2 LogA=0.413 s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA =0.917 s1=0.917+0.2 =1.117 wk=gzzs1w0 =1.878211.1170.00055 =0.001154MPa 1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 qEAk：垂
7、直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数,取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.08； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)； A：幕墙构件的面积(mm2)；1.5 作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合： S=GSGk+wwSwk+EESEk 5.4.1JGJ102-2003上式中： S：作用效应组合的设计值； SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值； Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值； G、w、E：各效应的分项系数； w、E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的G、w、E为分项系数，按5.4.2、5.4
8、.3、5.4.4JGJ102-2003规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时： 重力荷载：G：1.2； 风 荷 载：w：1.4； 地震作用：E：1.3；进行挠度计算时； 重力荷载：G：1.0； 风 荷 载：w：1.0； 地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数w为1.0； 地震作用的组合系数E为0.5；2 幕墙立柱计算基本参数： 1：计算点标高：5.2m； 2：力学模型：双跨梁； 3：立柱跨度：L=5200mm，短跨长L1=1200mm，长跨长L2=4000mm； 4：立柱左分格宽：1035mm；立柱右分格宽：1035mm； 5：立柱计算间距：B=1035mm； 6：
9、板块配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：立柱材质：6063-T5； 8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：2.1 立柱型材选材计算(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； qwk=wkB =0.0010891035 =1.127N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； qw=1.4qwk =1.41.127 =1.578N/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作
10、用标准值(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.08； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A：幕墙平面面积(mm2)； qEAk=EmaxG/A 5.3.4JGJ102-2003 =50.080.0005 =0.0002MPa qEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； qEk=qEAkB =0.00021035 =0.207N/mm qE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk =1.30.207 =0.269N/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用
11、Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=qw+0.5qE =1.578+0.50.269 =1.713N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk=qwk =1.127N/mm(4)求支座反力R1及最大弯矩： 由双跨梁弯矩图可知，两支点0，2处弯矩为零，中支点弯矩最大为M1，而在均布荷载作用下，最大挠度在长跨内出现。 M1：中支座弯矩(Nmm)； R1：中支座反力(N)； M1=-q(L13+L23)/8L =-1.713(12003+40003)/8/5200 =-2706540Nmm R1=qL1/2-M1/L1+qL2/2-
12、M1/L2 =1.7131200/2-(-2706540/1200)+1.7134000/2-(-2706540/4000) =7385.885N2.2 确定材料的截面参数(1)截面的型材惯性矩要求： k2=0 k1=4M1/(qL22) =42706540/(1.71340002) =0.395查建筑结构静力计算手册第二版表3-9附注说明： x0=A/4+2R1/3cos(+240)其中： A=2+k1-k2=2.395 R=(A/4)2-k1/2)3/2=0.065 =1/3arccos(A3-12k1A-8(1-2k1-k2)/64R)=26.751 x0=A/4+2R1/3cos(+2
13、40) =2.395/4+20.0651/3cos(26.751+240) =0.553 =x0(1-2k1+3k1x0-2x02-k1x02+x03) =0.167代入df,lim=qkL24/24EIxmin上式中： df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)； qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)； L2：长跨长度(mm)； E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T5取70000MPa； Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)； L2/180=4000/180=22.222 按5.1.1.2建筑幕墙GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙
14、（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；对本例取： df,lim=20mm代入上式： Ixmin=qkL24/24Edf,lim =0.1671.12740004/24/70000/20 =1433973.333mm4(2)截面的型材抵抗矩要求： Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)； Mx：弯矩组合设计值即M1(Nmm)； ：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取
15、1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； fa ：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T5取90； Wnx=Mx/fa =2706540/1.00/90 =30072.667mm32.3 选用立柱型材的截面特性 按上一项计算结果选用型材号：12065铝材 型材的抗弯强度设计值：90MPa 型材的抗剪强度设计值：a=55MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=2675840mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=689240mm4 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=36201mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=35638mm3
16、型材净截面面积：An=1120.8mm2 型材线密度：g=0.030262N/mm 型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=5mm 型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=24559mm3 塑性发展系数：=1.002.4 立柱的抗弯强度计算(1)立柱轴向拉力设计值： Nk：立柱轴向拉力标准值(N)； qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)； A：立柱单元的面积(mm2)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； L：立柱跨度(mm)； Nk=qGAkA =qGAkBL =0.000510355200 =2691N N：立柱轴向拉力设计值(N)； N=1.2Nk =1.22691 =3229.2N(2)
17、抗弯强度校核：按双跨梁(受拉)立柱强度公式，应满足： N/An+Mx/Wnxfa 6.3.7JGJ102-2003上式中： N：立柱轴力设计值(N)； Mx：立柱弯矩设计值(Nmm)； An：立柱净截面面积(mm2)； Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； ：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；则： N/An+Mx/Wnx=32
18、29.2/1120.8+2706540/1.00/35638 =78.826MPa90MPa立柱抗弯强度满足要求。2.5 立柱的挠度计算 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为：Ix=2675840mm4 预选值为：Ixmin=1433973.333mm4 实际挠度计算值为： df=qkL24/24EIx =0.1671.12740004/24/70000/2675840 =10.718mm 而df,lim=20mm所以，立柱挠度满足规范要求。2.6 立柱的抗剪计算校核依据： maxa=55MPa (立柱的抗剪强度设计值
19、)(1)求中支座剪力设计值：采用Vw+0.5VE组合 Vw1左=-(qL1/2-M1/L1) =-(1.7131200/2-(-2706540/1200) =-3283.25N Vw1右=qL2/2-M1/L2 =1.7134000/2-(-2706540/4000) =4102.635N取V=4102.635N(2)立柱剪应力： max：立柱最大剪应力(MPa)； V：立柱所受剪力(N)； Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)； t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； max=VSx/Ixt =4102.63524559/267584
20、0/5 =7.531MPa 7.531MPa55MPa立柱抗剪强度满足要求!3 幕墙横梁计算基本参数： 1：计算点标高：5.2m； 2：横梁跨度：B=1035mm； 3：横梁上分格高：H1=2500mm； 横梁下分格高：H2=1000mm； 4：横梁计算间距：H=1750mm； 5：力学模型：三角荷载简支梁； 6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：横梁材质：6063-T5； 因为BH，所以本处幕墙横梁按三角形简支梁计算水平荷载；由于玻璃下面有垫块，因此自重荷载按集中受力模型考虑，简图如下：3.1 横梁型材选材计算(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)： qwk：风荷载线分布
21、最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； B：横梁跨度(mm)； qwk=wkB =0.0010891035 =1.127N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； qw=1.4qwk =1.41.127 =1.578N/mm(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.08； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)； A：幕墙平面面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4J
22、GJ102-2003 =5.00.080.0004 =0.00016MPa qEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B：横梁跨度(mm)； qEk=qEAkB =0.000161035 =0.166N/mm qE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk =1.30.166 =0.216N/mm(3)幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=qw+0.5qE =1.578+0.50.216 =1.686N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 q
23、k=qwk =1.127N/mm(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)： My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(Nmm)； Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(Nmm)； ME：地震作用下横梁产生的弯矩(Nmm)； B：横梁跨度(mm)； Mw=qwB2/12 ME=qEB2/12采用Sw+0.5SE组合： My=Mw+0.5ME =qB2/12 =1.68610352/12 =150507.112Nmm(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值： Pk：横梁每个自重受力点自重荷载标准值(N)； B：横梁跨度(mm)； H1：横梁上分格高(mm)； Pk=0.0004BH1/2
24、 =0.000410352500/2 =517.5N P：横梁自重荷载设计值(N)； P=1.2Pk =1.2517.5 =621N Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(Nmm)； a：横梁自重受力点到端头距离(mm)； Mx=Pa =621150 =93150Nmm3.2 确定材料的截面参数(1)横梁抵抗矩预选： Wnx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(Nmm)； My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(Nmm)； x，y：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB
25、 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，均取1.00； 此处取：x=y=1.00； fa：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T5取90；按下面公式计算： Wnx=Mx/xfa =93150/1.00/90 =1035mm3 Wny=My/yfa =150507.112/1.00/90 =1672.301mm3(2)横梁惯性矩预选： df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)； df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的
26、挠度限值(mm)； B：横梁跨度(mm)； 按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180； 建筑幕墙GB/T21086-2007还有如下规定： 按5.1.1.2，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm； 按5.1.9，b，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm； B/180=1035/180=5.75mm B/500=1035/500=2.07mm对本例取： df1,lim=5.75mm d
27、f2,lim=2.07mm qk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)； E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T5取70000MPa； Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)； B：横梁跨度(mm)； df1,lim=qkB4/120EIymin Iymin=qkB4/120Edf1,lim =1.12710354/120/70000/5.75 =26775.537mm4 Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)； df2,lim=PkaB2(3-42)/24EIxmin Ixmin=PkaB2(3-42)/24Edf2,lim =517.515010352(3-4(150/1035)2
28、)/24/70000/2.07 =69724.888mm43.3 选用横梁型材的截面特性 按照上面的预选结果选取型材： 选用型材号：65型材 型材抗弯强度设计值：90MPa 型材抗剪强度设计值：55MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=260560mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=686240mm4 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=9466mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=7156mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny1=16548mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=13695mm3 型材净截面面积：An=828.2mm2 型材线密度：g=0.022361N/mm 横梁与立
29、柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=3mm 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=5mm 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=4.5mm 型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=6002mm3 型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=10608mm3 塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，均取1.00； 此处取：x=y=1.00；3.4 幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁抗弯强度计算
30、公式，应满足： Mx/xWnx+My/yWnyfa 6.2.4JGJ102-2003上式中： Mx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(Nmm)； My：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(Nmm)； Wnx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)； Wny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)； x，y：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429
31、-2007，均取1.00； 此处取：x=y=1.00； fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa。采用SG+Sw+0.5SE组合，则： Mx/xWnx+My/yWny=93150/1.00/7156+150507.112/1.00/13695 =24.007MPa90MPa横梁抗弯强度满足要求。3.5 横梁的挠度计算 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为： Ix=260560mm4 Iy=686240mm4 预选值为： Ixmin=69724.888mm4 Iymin=26775.537mm4 横梁挠度的实际计算值如下
32、： df1=qkB4/120EIy =1.12710354/120/70000/686240 =0.224mm df2=PkaB2(3-42)/24EIx =517.515010352(3-4(150/1035)2)/24/70000/260560 =0.554mm df1,lim=5.75mm df2,lim=2.07mm所以，横梁挠度满足规范要求。3.6 横梁的抗剪计算校核依据： maxa=55MPa (型材的抗剪强度设计值)(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)： Vwk=qwkB/4 =1.1271035/4 =291.611N(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)： Vw=1.
33、4Vwk =1.4291.611 =408.255N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)： VEk=qEkB/4 =0.1661035/4 =42.952N(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)： VE=1.3VEk =1.342.952 =55.838N(5)Vx：水平总剪力(N)； Vx：横梁受水平总剪力(N)： 采用Vw+0.5VE组合： Vx=Vw+0.5VE =408.255+0.555.838 =436.174N(6)Vy：垂直总剪力(N)： Vy=P =621N(7)横梁剪应力校核： x：横梁水平方向剪应力(MPa)； Vx：横梁水平总剪力(N)； Sy：横梁型材受力面对中性
34、轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)； Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)； ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)； x=VxSy/Iyty 6.2.5JGJ102-2003 =436.17410608/686240/4.5 =1.498MPa 1.498MPa55MPa y：横梁垂直方向剪应力(MPa)； Vy：横梁垂直总剪力(N)； Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)； Ix：横梁型材截面惯性矩(mm4)； tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； y=VySx/Ixtx 6.2.5JGJ102-2003 =6216002/260560/5 =2.86
35、1MPa 2.861MPa55MPa横梁抗剪强度能满足!4 玻璃板块的选用与校核基本参数： 1：计算点标高：5.2m； 2：玻璃板尺寸：宽高=BH=1035mm2500mm； 3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃6mm,内片钢化玻璃6mm；模型简图为：4.1 玻璃板块荷载计算：(1)外片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)； GAk1：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； qEAk1：外片玻璃地震作用标准值(MPa)； g1：外片玻璃的体积密度(N/mm3)； wk1：分配到外片上的风荷载作用标准值
36、(MPa)； qk1：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； q1：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； GAk1=g1t1 =0.00002566 =0.000154MPa qEAk1=EmaxGAk1 =50.080.000154 =0.000062MPa wk1=1.1wkt13/(t13+t23) =1.10.00115463/(63+63) =0.000635MPa qk1=wk1+0.5qEAk1 =0.000635+0.50.000062 =0.000666MPa q1=1.4wk1+0.51.3qEAk1 =1.40.000635+0.51.30.000062 =
37、0.000929MPa(2)内片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)； GAk2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa) qEAk2：内片玻璃地震作用标准值(MPa) g2：内片玻璃的体积密度(N/mm3)； wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)； qk2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； GAk2=g2t2 =0.00002566 =0.000154MPa qEAk2=EmaxGAk2 =50.080.000154 =0.000062MPa wk2=wkt23/(t13+t23) =0.00115463/(63+63) =0.000577MPa qk2=wk2+0.5qEAk2 =0.000577+0.50.000062 =0.000608MPa q2=1.4wk2+0.51.3qEAk2 =1.40.000577+0.51.30.000062 =0.000848MPa(3)玻璃板块整体荷载组合计算：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：