卸料平台施工方案_7.pdf

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1、 200550 号 E-08 地块办公商业金融用房 及绿化广场项目总承包工程（A 标）料台施工方案 编 制 人：审 核 人：审 定 人：2020 年 11 月 8 日 目 录 1.工程概况 1 1.1 工程简介 1 1.2 建筑结构概况 1 2.编制依据 1 3.料台设计 2 3.1 平台选型及布置 2 3.2 料台设计参数 2 4.质量保证措施 4 5.安全文明施工 5 6.应急措施及应急预案 5 6.1 应急措施 5 6.2 应急预案 6 6.2.1 机构设置 6 6.2.2 应急救援工作程序 6 6.2.3 救援方法 7 7.计算书 7 7.1 MT 型钢悬挑料台计算书 7 7.1.1

2、荷载参数 7 7.1.2 面板验算 8 7.1.3 次梁验算 8 7.1.4 主梁验算 9 7.1.5 钢丝绳验算 11 7.1.6 拉环验算 12 7.2 TA 型钢悬挑料台计算书 12 7.2.1 荷载参数 12 7.2.2 面板验算 12 7.2.3 次梁验算 13 7.2.4 支座反力计算 14 7.2.5 主梁验算 14 7.2.6 钢丝绳验算 16 7.2.7 拉环验算 16 7.3 钢管落地料台计算书 17 7.3.1 荷载参数 17 7.3.2 板底支撑（纵向）钢管验算 17 7.3.3 横向支撑钢管验算 18 7.3.4 立杆承重连接计算 19 7.3.5 立杆的稳定性验算

3、19 7.3.6 连墙件验算 20 7.3.7 立杆支承面承载力验算 21 1.工程概况 1.1 工程简介 工程名称 建设位置 建设单位 设计单位 围护设计单位 勘察单位 监理单位 总包单位 1.2 建筑结构概况 总用地面积 41486m2 总建筑面积 453768m2 地下建筑面积 136537m2 A 标段面积 280323m2 各楼建筑面积 TA 楼 89536m2 0.000m 标高：黄海高程+7.300m MT 楼 120563m2 平均开挖深度：18.3m；最大挖深：25.9m 建筑层数 地下 整体三层地下室、局部有夹层（-16.60m）地上 裙楼 2 层 塔楼 MT 共 50 层

4、（屋顶建筑标高 221.90m/停机坪标高 228.60m/女儿墙标高 229.90m）塔楼 TA 共 48 层（屋顶建筑标高 186.60m/构架层顶标高 198.50m）建筑功能 地下室 汽车库、自行车库、商业用房、公共交通、设备用房、人防等 MT 楼 办公及酒店 TA 楼 办公楼 裙楼 商业 2.编制依据 本二期图纸；工程所涉及的主要的国家或行业规范、标准、规程、法规、图集，地方标准、法规：建筑施工脚手架实用手册 建筑地基基础设计规范GB50007-2020 建筑结构荷载规范GB50009-2020 混凝土结构设计规范GB50010-2020 钢结构设计规范GB50017-2003 建筑

5、施工安全检查标准JGJ59-2020 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2020 钢结构工程施工规范？GB50755-2020 200550 号 E-08 地块办公商业金融用房及绿化广场项目总承包工程施工组织设计施工图纸 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质201987 号文）3.料台设计 3.1 平台选型及布置 本工程 MT 塔楼为 50 层、TA 塔楼 48 层，均为超高层建筑；MT 裙房、TA 裙房为 3 层搭；每层钢筋混凝土结构施工期间拆除的钢管、木方、模板及扣件等周转性材料需要及时运出，故需在每结构层设置料台，以解决

6、机构施工过程中周转材料的转运问题。料台采用落地式和悬挑式两种。MT 裙房 2F（标高 5.95m）设置 1 个落地式料台；TA 裙房 2F、3F（3F 标高 10.95m）设置 1 个落地式料台；MT 塔楼 4 层以下（3 层楼面标高 15.95m）设置 1 个落地式料台，449 层设置 1 个悬挑式料台，其中 37MF（标高 163.35m）因层高仅为 2.35m，拉结角度过小，料台钢丝绳固定点设置于 39F，38F不设置钢丝绳固定点；TA 塔楼 4 层以下（3 层楼面标高 15.95m）设置 2 个落地式料台，4 层48 层设置 2 个悬挑料台；料台布置图详见附图。3.2 料台设计参数 考

7、虑到工程实际情况以及重复利用等因素，悬挑料台设计荷载为 30KN，落地式料台设计荷载为3kN/m2，施工荷载考虑 4 个人同时作业。基于以上要求，悬挑料台平面呈矩形。采用脚手板铺设平台板，悬挑平台伸出结构部分采用安全栏杆（483 钢管）并捆木脚手板进行围挡。整个钢平台通过钢丝绳与预埋在上一层结构主梁上的圆钢拉环连接。料台围栏上悬挂验收合格牌和限载总量牌。悬挑料台限重 3t，限堆放模板 160 张；钢管（6m）150 根。【MT型钢悬挑料台】料台名称 MT料台 料台类型 主梁垂直建筑外墙 钢丝绳型号 619 21.5mm 脚手板类别 栏杆、木脚手板挡板 主梁型钢型号 20a号工字钢 次梁型钢型号

8、 18a号槽钢 面板类型 木脚手板 平台长度A(m)6 平台宽度B(m)2.5 料台与主体结构连接方式 28mm U形圆钢 主梁间距L1(m)2.5 次梁间距s(m)1 次梁外伸长度m(m)0 内侧次梁离墙水平距离a(m)1 外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)5 内侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)4 外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离 3.8 钢丝绳夹个数 4【TA型钢悬挑料台】料台名称 TA料台 料台类型 主梁垂直建筑外墙 钢丝绳型号 619 21.5mm 脚手板类别 栏杆、木脚手板挡板 主梁型钢型号 20a号工字钢 次梁型钢型号 18a号槽钢 面板类型 木脚手板 平台长度A(m)4.5 平台宽度B

9、(m)2.5 料台与主体结构连接方式 28mm U形圆钢 主梁间距L1(m)2.5 次梁间距s(m)0.9 次梁外伸长度m(m)0 内侧次梁离墙水平距离a(m)0.9 外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.6 内侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)2.7 外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离 3.8 钢丝绳夹个数 4 落地式料台平面按矩形布置，料台按 3KN/m2要求搭设，料台采用钢管为483，平台尺寸为 4m6.0m，纵横向立杆间距为 0.8m0.8m，步距为 1.5m，离地 20cm 以内搭设扫地杆，在立杆底部设置木垫块，在平台外围搭设剪刀撑，并搭设水平剪刀撑，在楼层中做好与结构构件的拉结。平台板采用5

10、0mm 厚木板铺设，在平台上搭设 1.2m 高防护栏杆，做好挡脚板，高 50cm。料台围栏上悬挂验收合格牌和限载总量牌。【钢管落地料台】钢管类型 483 脚手板 木脚手板 栏杆、挡脚板 栏杆、木脚手板 安全网 满设密目安全网 底座 木板垫板 立杆纵距(m)0.8 立杆横距(m)0.8 立杆步距(m)1.5 板底支撑间距s(m)0.3 平台高度(m)11 横杆与立杆连接方式 双扣件 施工均布活荷载(kN/m2)2 材料堆放荷载(kN/m2)3 钢管类型 483（出于安全考虑，采用482.75规格进行计算）4.质量保证措施 1)悬挑料台必须严格按照设计进行制作，严格保证各构件规格尺寸。2)主梁与次

11、梁、主梁与钢板吊耳之间的焊接时，一定要确保焊缝饱满，并且保证不漏焊。3)悬挑料台钢丝绳使用卡环连接时必须设置安全弯，钢丝绳两端应分别设置 4 个安全扣。4)悬挑料台加工制座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，料台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。5)落地式料台搭设完成后必须验收合格后方可投入使用，在架体四周拉安全警戒线。6)料台在使用中遵循

12、轻拿轻放原则，避免造成过大的冲击荷载。5.安全文明施工 1)在进行吊装之前和拆除之前，必须进行严格的安全及技术交底，使用期间每两周必有专人进行检查料台安全性。2)吊装作业时，必须有专人看护指挥，准备好安装时的一切工具，安全用具、零配件等。3)患有心脏病、高血压、癫病不得上高空作业，高空作业人员必须系安全带，安全带生根处须安全可靠。4)在安装工地周围加设保护棚、围栏，设警戒监护和警示牌。5)四级以上大风、大雨、大雾等恶劣气候，严禁进行安装、拆除作业。6)平台使用前应进行荷载试验，并仔细检查。钢平台使用过程中，应有专人进行检查，如发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。7)平台吊装时应

13、在现场设置隔离带和警戒区禁出入，防止物料工具吊装时飞出造成事故。8)安装平台前脚手架拆除不允许分立面或上下两步同时拆除。认真做到一步一清，一杆一清。拆除时应按搭设的反程序进行拆除。9)拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除内部留有的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送到地面，严禁高处抛掷。所有拆除人员应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。10)悬挑料台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；料台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；11)料台使用时，派专人负责检查，发现钢丝

14、绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复，扣件松动及时加固，钢管弯曲及时反应，制定加固措施。6.应急措施及应急预案 6.1 应急措施 在落地式和悬挑式料台搭设完成后，派专人每天进行巡查。日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8）钢丝绳与墙接触部位是否有磨损。9）钢丝绳卡环是否松动。10）钢丝绳表面是否有断裂痕迹。11）吊环焊缝是否有裂痕。6.2 应

15、急预案 6.2.1 机构设置 为防止在突发事件，如：落地架的坍塌或倾覆，钢丝绳、拉环或吊环的断裂致使悬挑平台坠落等；能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件造成的影响，为确保落地式和悬挑式料台使用安全，特制定本应急准备和响应预案。项目部成立应急救援小组，负责施工应急工作的指挥和协调：潘红才为突发事件报救的第一责任人，由其全权负责整个应急救援事故的指挥工作；如其不在现场，则由简要、孙险峰负责。其他人员负责现场，了解掌握突发事件情况，制定处理方案，对现场实施排险，以及对伤员的抢救工作。6.2.2 应急救援工作程序 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长杨中文立即上报公司，必要时向当地政

16、府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实和时效性。6.2.3 救援方法 1）高空坠落应急救援方法：a.现场只有 1 人时应大声呼救；2 人以上时，应有 1 人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。b.仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，

17、和着地部位的具体情况。c.如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d.如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2）落地架体坍塌应急救援方法：a.立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；b.报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路

18、口等待）；c.急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；d.清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；e.预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3）物体打击应急救援方法：a.当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。b.止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。c.对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。d.对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏

19、迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。7.计算书 7.1 MT 型钢悬挑料台计算书 7.1.1 荷载参数 面板自重Gk1(kN/m2)0.39 次梁自重Gk2(kN/m)0.1977 主梁自重Gk3(kN/m)0.2734 栏杆、挡脚板类型 栏杆、木脚手板挡板 栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15 安全网设置 不设置安全网 施工活荷载Qk1(kN/m2)2 堆放荷载Pk(kN)30 堆放荷载作用面积S(m2)10 施工活荷载动力系数 1.3 7.1.2 面板验算 模板类型

20、 木脚手板 模板厚度t(mm)50 截面抵抗矩W(cm3)416.67 抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板受力简图如下：计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算 q=1.2Gk11+1.4(1.3QK1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(1.32+30/10)1=8.308kN/m 抗弯验算：Mmax=0.100qs2=0.1008.30812=0.831kNm =Mmax/W=0.831106/(416.67103)=1.994N/mm2f=15N/mm2 面板强度满足要求！7.1.3 次梁验算 次梁类型 槽钢 次梁型钢型号 18a号槽钢 截面惯性矩Ix(cm4)1272.7 截面

21、抵抗矩Wx(cm3)141.4 抗弯强度设计值f(N/mm2)205 弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.39+1.41.32)1+1.20.1977=4.345kN/m p1=1.4Pk=1.430=42kN 正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.39+2)1+0.1977=2.588kN/m p2=Pk=30kN 1）抗弯强度 计算简图(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=4.345(2.52/8-02/2)+

22、422.5/4=29.645kN.m =Mmax/(xWX)=29.645106/(1.05141.4103)=199.668N/mm2f=205N/mm2 次梁强度满足要求！2）挠度验算 计算简图(kN)max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=2.5925004/(3842060001272.7104)(5-24(0/2.5)2)+3025003/(482060001272.7104)=0.506mm=L1/250=2500/250=10mm 次梁挠度满足要求！3）支座反力计算 承载能力极限状态：R1=q1B/2=4.3452.5/2=5.

23、431kN 正常使用极限状态：R2=q2B/2=2.5882.5/2=3.235kN 7.1.4 主梁验算 主梁类型 工字钢 主梁型钢型号 20a号工字钢 截面面积A(cm2)35.5 截面回转半径ix(cm)8.15 截面惯性矩Ix(cm4)2370 截面抵抗矩Wx(cm3)237 抗弯强度设计值f(N/mm2)205 弹性模量E(N/mm2)206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2(Gk3+Gk4)=1.2(0.273+0.150)=0

24、.508kN/m p1=1.4Pk/2=1.430/2=21kN R1=5.431kN 正常使用极限状态：q1=Gk3+Gk4=0.273+0.150=0.423kN/m p2=Pk/2=15kN R2=3.235kN 1）强度验算 计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)R左=31.347KN Mmax=41.291kNm N=R左/tan=R左/(h1/a1)=31.347/(3.800/5.000)=41.246kN =Mmax/(xWX)+N/A=41.291106/(1.05237.000103)+41.246103/35.50102=177.547 N/mm2f=205.00

25、0 N/mm2 主梁强度满足要求！2）挠度验算 计算简图(kN)变形图(kNm)max=12.834mmT外=51.806kN 钢丝绳强度满足要求！7.1.6 拉环验算 拉环直径d(mm)28 抗拉强度(N/mm2)65 =T外/(2A)=51.806103/23.14(28/2)2=42.089 N/mm2 f=65N/mm2 拉环强度满足要求！7.2 TA 型钢悬挑料台计算书 7.2.1 荷载参数 面板自重Gk1(kN/m2)0.39 次梁自重Gk2(kN/m)0.1977 主梁自重Gk3(kN/m)0.2734 栏杆、挡脚板类型 栏杆、木脚手板挡板 栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.

26、15 安全网设置 不设置安全网 施工活荷载Qk1(kN/m2)2 堆放荷载Pk(kN)30 堆放荷载作用面积S(m2)8 施工活荷载动力系数 1.3 7.2.2 面板验算 模板类型 木脚手板 模板厚度t(mm)50 截面抵抗矩W(cm3)416.67 抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板受力简图如下：计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算 q=1.2Gk11+1.4(1.3QK1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(1.32+30/8)1=9.358kN/m 抗弯验算：Mmax=0.100qs2=0.1009.3580.92=0.758kNm =Mmax/W=0.758106/(416

27、.67103)=1.819N/mm2f=15N/mm2 面板强度满足要求！7.2.3 次梁验算 次梁类型 槽钢 次梁型钢型号 18a号槽钢 截面惯性矩Ix(cm4)1272.7 截面抵抗矩Wx(cm3)141.4 抗弯强度设计值f(N/mm2)205 弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.39+1.41.32)0.9+1.20.1977=3.934kN/m p1=1.4Pk=1.430=42kN 正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.39+

28、2)0.9+0.1977=2.349kN/m p2=Pk=30kN 1）抗弯强度 计算简图(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=3.934(2.52/8-02/2)+422.5/4=29.324kN.m =Mmax/(xWX)=29.324106/(1.05141.4103)=197.506N/mm2f=205N/mm2 次梁强度满足要求！2）挠度验算 计算简图(kN)max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=2.3525004/(3842060001272.7104)(5-24(0/2.5)2)+3025003/(48

29、2060001272.7104)=0.459mm=L1/250=2500/250=10mm 次梁挠度满足要求！7.2.4 支座反力计算 承载能力极限状态：R1=q1B/2=3.9342.5/2=4.918kN 正常使用极限状态：R2=q2B/2=2.3492.5/2=2.936kN 7.2.5 主梁验算 主梁类型 工字钢 主梁型钢型号 20a号工字钢 截面面积A(cm2)35.5 截面回转半径ix(cm)8.15 截面惯性矩Ix(cm4)2370 截面抵抗矩Wx(cm3)237 抗弯强度设计值f(N/mm2)205 弹性模量E(N/mm2)206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（J

30、GJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2(Gk3+Gk4)=1.2(0.273+0.150)=0.508kN/m p1=1.4Pk/2=1.430/2=21kN R1=4.918kN 正常使用极限状态：q1=Gk3+Gk4=0.273+0.150=0.423kN/m p2=Pk/2=15kN R2=2.936kN 1）强度验算 计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)R左=26.515KN Mmax=25.943kNm N=R左/tan=R左/(h1/a1)=26.515/(3.800/

31、3.600)=25.120kN =Mmax/(xWX)+N/A=25.943106/(1.05237.000103)+25.120103/35.50102=111.327 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！2）挠度验算 计算简图(kN)变形图(kNm)max=4.038mmT外=54.670kN 钢丝绳强度满足要求！7.2.7 拉环验算 拉环直径d(mm)20 抗拉强度(N/mm2)65 =T外/(2A)=36.525103/23.14(20/2)2=58.161 N/mm2 f=65N/mm2 拉环强度满足要求！7.3 钢管落地料台计算书 7.3.1 荷载参数 每米

32、钢管自重g1k(kN/m)0.031 脚手板自重g2k(kN/m2)0.35 栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.17 安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01 材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)3 施工均布荷载q2k(kN/m2)2 基本风压0(kN/m2)0.3 风荷载体型系数s 0.8 风压高度变化系数z 0.74 7.3.2 板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型 482.75 钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.18 钢管截面惯性矩I(cm4)10.04 钢管弹性模量E(N/mm2)206000 钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.031kN/m;G2k

33、=g2klb/2=0.3500.80/2=0.140kN/m;Q1k=q1klb/2=3.0000.80/2=1.200kN/m;Q2k=q2klb/2=2.0000.80/2=0.800kN/m;1、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=1.2(G1k+G2k)=1.2(0.031+0.140)=0.205kN/m;q2=1.4(Q1k+Q2k)=1.4(1.200+0.800)=2.800kN/m;板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)l2=(0.1000.205+0.1172.800)0.802=0.223kNm;Rmax=(1.10

34、0q1+1.200q2)l=(1.1000.205+1.2002.800)0.80=2.869kN;=Mmax/W=0.223106/(4.18103)=53.301N/mm2f=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算 q=G1k+G2k=0.031+0.140=0.171kN/m q=Q1k+Q2k=1.200+0.800=2.000kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.171+1.2002.000)0.80=2.070kN;=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI=(0.6770.171(0.80103)4+0.9902.000(

35、0.80103)4)/(100206000.0010.04104)=0.415mmmax800.00/150,10mm。满足要求！7.3.3 横向支撑钢管验算 平台横向支撑钢管类型 单钢管 钢管类型 482.75 钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.18 钢管截面惯性矩I(cm4)10.04 钢管弹性模量E(N/mm2)206000 钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。q=g1k=0.031kN/m;p=Rmax=2.869kN;p=Rmax=2.070kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图

36、Mmax=0.403kNm;横向钢管计算剪力图 Rmax=3.327kN;横向钢管计算变形图 max=0.597mm;=Mmax/W=0.403106/(4.18103)=96.469N/mm2f=205.00N/mm2;满足要求！max=0.597mmmax800.00/150,10=10.00mm;满足要求！7.3.4 立杆承重连接计算 横杆和立杆连接方式 双扣件 单扣件抗滑承载力(kN)8 扣件抗滑移承载力系数 0.75 Rc=8.020.75=12.000kNR=3.327kN 满足要求！7.3.5 立杆的稳定性验算 钢管类型 482.75 钢管截面回转半径i(cm)1.6 钢管的净截

37、面A(cm2)3.91 钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 双立杆计算方法 不设置双立杆 立杆计算长度系数 1.9 NG1=1.3(la+1.00*lb+1.00*h)*0.038/h+g1kla1.00/1.00=1.3(0.80+1.00*0.80+1.00*1.50)*0.038/1.50+0.0310.801.00/1.00=0.127kN NG2=g2klalb/1.00=0.3500.800.80/1.00=0.224kN;NQ1=q1klalb/1.00=3.0000.800.80/1.00=1.920kN;NQ2=q2klalb/1.00=2.0000.800.80/1

38、.00=1.280kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2)=1.2(0.127+0.224)+1.4(1.920+1.280)=4.901kN;支架立杆计算长度：L0=kh=11.901.50=2.850m 长细比=L0/i=2.850103/(1.6010)=178.125=210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kh=1.1551.9001.5=3.292m 长细比=L0/i=3.292103/（1.6010）=205.734 由查表得到立杆的稳定系数=0.172 =N/A=4.901103/(0.1723.91102)

39、=72.876N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求！7.3.6 连墙件验算 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件布置方式 3步2跨 连墙件对料台变形约束力N0(kN)3 内立杆离墙距离a(m)0.3 1、强度验算 k=zso=0.740.800.30=0.178kN/m2 AW=1.500.8032=7.2m2 Nw=1.4kAw=1.40.1787.2=1.790kN N=Nw+N0=1.790+3.00=4.790kN 长细比=L0/i=(0.30+0.12)103/(1.6010)=26.250，由查表得到立杆的稳定系数=0.936。Nf=0.85Af=0.850.9363.91010-4205.00103=63.771kN N=4.790Nf=63.771 满足要求！2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。双扣件承载力设计值 Rc=8.020.75=12.000kN N=4.790kNN=4.901kN 满足要求！2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力：=0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.8516.70=14.195kN/mm Fl=lfccA=0.750.33314.1951030.01=35.488kNN=4.901kN 满足要求！