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1、1.1 混凝土的组成结构和材性特点第1页/共91页 混凝土是由水泥、水、骨料按一定比例配合，经过硬化后形成的人工石。其为一多相复合材料，其质量的好坏与材料、施工配合比、施工工艺、龄期、环境等诸多因素有关。通常将其组成结构分为：宏观结构：即砂浆和粗骨料两组分体系。亚微观结构：即混凝土中的水泥砂浆结构。微观结构：也即水泥石结构，包括水泥凝胶、晶体骨架、未水化完的水泥颗粒和凝胶孔组成。第2页/共91页宏观结构亚微观结构微观结构粗骨料（分散相）水泥石（基相）细骨料（分散相）砂浆（基相）晶体骨架晶体带核凝胶体干缩孔隙凝缩氢氧化钙凝胶体混凝土组成结构第3页/共91页晶体骨架：由未水化颗粒组成，承受外力，具
2、有弹性变形特点。塑性变形：在外力作用下由凝胶、孔隙、微裂缝产生。破坏起源：孔隙、微裂缝等原因造成。PH值：由于水泥石中的氢氧化钙存在，混凝土偏碱性。由于水泥凝胶体的硬化过程需要若干年才能完成，所以，混凝土的强度、变形也会在较长时间内发生变化，强度逐渐增长，变形逐渐加大。第4页/共91页 由于混凝土材料的非均匀微构造、局部缺陷和离散性较大而极难获得精确的计算结果。因此，主要讨论混凝土结构的宏观力学反应，即混凝土结构在一定尺度范围内的平均值。第5页/共91页混凝土非匀质、不等向性质 根本原因：宏观结构中混凝土的粗骨料和水泥砂浆的随机分布，以及两者的物理和力学性能的差异。粗骨料和水泥浆体的物理力学性
3、能指标的典型值第6页/共91页 施工和环境因素引起混凝土的非匀质性和不等向性。当混凝土承受不同方向（即平行、垂直或倾斜于混凝土的浇注方向）的应力时，其强度和变形值有所不同。浇注方向NN浇注方向NN 例如混凝土立方体试件，标准试验方法规定沿垂直浇注方向加载以测定抗压强度，其值略低于沿平行浇注方向加载的数值。第7页/共91页 总之，混凝土材料的非匀质性和不等向性的严重程度，主要取决于原材料的均匀性和稳定性，以及制作过程的施工操作和管理的精细程度，其直接结果是影响混凝土的质量（材性的指标和离散度）。第8页/共91页 混凝土的材料组成和构造决定其4个基本受力特点:1.复杂的微观内应力、变形和裂缝状态
4、2.变形的多元组成 3.应力状态和途径对力学性能的巨大影响 4.时间和环境条件的巨大影响第9页/共91页 1复杂的微观内应力、变形和裂缝状态 混凝土可以看作由粗骨料和硬化水泥砂浆两种材料构成的不规则三维实体结构，具有非匀质、非线性和不连续的性质。混凝土在承受荷载（应力）之前，存在复杂的微观应力、应变和裂缝，受力后更有剧烈的变化。第10页/共91页混凝土收缩引起骨料界面微裂缝 混凝土凝固过程中，水泥的水化作用在表面形成凝胶体，水泥浆逐渐变稠、硬化，并和粗细骨料粘结成一整体。此过程中，水泥浆失水收缩变形远大于粗骨料的。此收缩变形差使粗骨料受压，砂浆受拉，和其它应力分布。这些应力场在截面上的合力为零
5、，但局部应力可能很大，以至在骨料界面产生微裂缝。压力拉力第11页/共91页温度差引起界面微裂缝 粗骨料和水泥砂浆的热工性能（如线膨胀系数)有差别。当混凝土中水泥产生水化热或环境温度变化时，两者的温度变形差受到相互约束而形成温度应力场。更因为混凝土是热惰性材料，温度梯度大而加重了温度应力。压力拉力第12页/共91页混凝土承受均匀应力 当混凝土承受外力作用时，即使作用应力完全均匀，混凝土内也将产生不均匀的空间微观应力场，取决于粗骨料和水泥砂浆的面（体）积比、形状、排列和弹性模量值，以及界面的接触条件等。在应力的长期作用下，水泥砂浆和粗骨料的徐变差使混凝土内部发生应力重分布，粗骨料将承受更大的压应力
6、。压力拉力第13页/共91页 从微观上分析混凝土，要考虑非常复杂的、随机分布的三维应力（应变）状态。其对于混凝土的宏观力学性能，如开裂，裂缝开展，变形，极限强度和破坏形态等，都有重大影响。混凝土内部的初始气孔和缝隙，其尖端附近因收缩、温度变化或应力作用形成局部应力集中区，其应力分布更复杂，应力值更高。第14页/共91页 2.变形的多元组成 混凝土在承受应力作用或环境条件改变时都将发生相应的变形：骨料的弹性变形 水泥凝胶体的粘性流动 裂缝的形成和扩展 后两部分变形成分，不与混凝土的应力成比例变化，且卸载后大部分不能恢复，一般统称为塑性变形。第15页/共91页 骨料的弹性变形 混凝土中的石子和砂，
7、其强度和弹性模量值均比其组成的混凝土高出许多。混凝土达到极限强度值时，骨料并不破碎，变形仍在弹性范围内，即变形与应力成正比，卸载后变形可全部恢复，不留残余变形。水泥凝胶体的粘性流动 水泥经水化作用后生成的凝胶体，在应力作用下除了即时产生的变形外，还随时间的延续而发生缓慢的粘性流（移）动，混凝土的变形不断地增长，形成塑性变形。当卸载后，这部分变形一般不能恢复，出现残余变形。裂缝的形成和扩展 在拉应力作用下，混凝土沿应力的垂直方向发生裂缝。裂缝存在于粗骨料的界面和砂浆的内部，裂缝不断形成和扩展，使拉变形很快增长。在压应力作用下，混凝土大致沿应力平行方向发生纵向劈裂裂缝，穿过粗骨料界面和砂浆内部。这
8、些裂缝的增多、延伸和扩展，将混凝土分成多个小柱体，纵向变形增大。在应力的下降过程中，变形仍继续增长，卸载后大部分变形不能恢复。第16页/共91页 不同原材料和组成的混凝土，在不同的应力水平下，这三部分变形所占比例有很大变化。当混凝土应力较低时，骨料弹性变形占主要部分，总变形很小；随应力的增大，水泥凝胶体的粘性流动变形逐渐加速增长；接近混凝土极限强度时，裂缝的变形才明显显露，但其数量级大，很快就超过其它变形成分。在应力峰值之后，随着应力的下降，骨料弹性变形开始恢复，凝胶体的流动减小，而裂缝的变形却继续加大。第17页/共91页 3.应力状态和途径对力学性能的巨大影响 混凝土的单轴抗拉和抗压强度的比
9、值约为1:10，相应的峰值应变之比约为1:20。两者的破坏形态有根本区别。混凝土在基本受力状态下力学性能的巨大差别使得：混凝土在不同应力状态下的多轴强度、变形和破坏形态等有很大的变化范围；存在横向和纵向应力（变）梯度的情况下，混凝土的强度和变形值又将变化；荷载（应力）的重复加卸和反复作用下，混凝土将产生程度不等的变形滞后、刚度退化和残余变形等现象；多轴应力的不同作用途径，改变了微裂缝的发展状况和相互约束条件，混凝土出现不同力学性能反应。后面章节会涉及以上内容。第18页/共91页4.时间和环境条件的巨大影响 如：（1）混凝土长期的水化作用 （2）环境温度和湿度的变化在混凝土内部产生变化的 不均匀
10、的温度场和湿度场 （3）混凝土的碳化 （4）介质中的氯离子对水泥（和钢筋）的腐蚀作用降 低了混凝土结构的耐久性第19页/共91页 混凝土的这些材性特点，决定了其力学性能的复杂、多变和离散，还由于混凝土原材料的性质和组成的差别很大，完全从微观的定量分析来解决混凝土的性能问题，得到准确而实用的结果是十分困难的。第20页/共91页 所以，从结构工程的观点出发，将一定尺度，（例如70mm或34倍粗骨料粒径）的混凝土体积作为单元，看成是连续的、匀质的和等向的材料，取其平均的强度、变形值和宏观的破坏形态等作为研究的标准，可以有相对稳定的力学性能。并且用同样尺度的标准试件测定各项性能指标，经过总结、统计和分
11、析后建立的破坏（强度）准则和本构关系，在实际工程中应用，一般情况下其具有足够的准确性。第21页/共91页 相关试验证实了混凝土在受力前就存在初始微裂缝，都出现在较大粗骨料的界面。开始受力后直到极限荷载，混凝土内的微裂缝逐渐增多和扩展，可以分作3个阶段：max=0.85max=0.65max粘结裂缝=0用X光观测的混凝土单轴受压的裂缝过程第22页/共91页1.微裂缝相对称定期(/max0.30.5)即使荷载的多次重复作用或者持续较长时间，微裂缝也不致有大发展，残余变形很小。2.稳定裂缝发展期（/max 0.75 0.9）粗骨料的界面裂缝突然加宽和延伸，进人水泥砂浆；水泥砂浆中裂缝加快发展，界面裂
12、缝相连。裂缝连通，构成连续裂缝，或称纵向劈裂裂缝。也可能发生骨料劈裂。这一阶段的应力增量不大，而裂缝发展迅速，变形增长大。即使应力维持常值，裂缝仍将继续发展，不再能保持稳定状态。纵向的通缝将试件分隔成数个小柱体，承载力下降而导致混凝土的最终破坏。max=0.85max=0.65max粘结裂缝=0用X光观测的混凝土单轴受压的裂缝过程第24页/共91页 破坏机理可以概括为：首先是水泥砂浆沿粗骨料的界面和砂浆内部形成微裂缝；应力增大后这些微裂缝逐渐地延伸和扩展，并连通成为宏观裂缝；砂浆的损伤不断积累，切断了和骨料的联系，混凝土的整体性遭受破坏而逐渐地丧失承载力。混凝土的强度和变形性能在很大程度上取决
13、于水泥砂浆的质量和密实性。提高混凝土强度和改善结构的性能的措施：改进和提高水泥砂浆质量。第25页/共91页1.2 抗压强度第26页/共91页 我国的国家标准 GBJ50081-2002普通混凝土力学性能试验方法标准中规定：标准试件取边长为150mm的立方体，用钢模成型，经浇注、振捣密实后静置一昼夜，试件拆模后放入标准养护室（202，相对湿度95），28天龄期后取出试件，擦干表面水，置于试验机内，沿浇注的垂直方向施加压力，以每秒0.30.5 N/mm2的速度连续加载直至试件破坏。试件的破坏荷载除以承压面积，即为混凝土的标准立方体抗压强度 fcu，N/mm2（Mpa）。第27页/共91页 试验机通
14、过钢垫板对试件施加压力。由于垫板的刚度有限，以及试件内部和表层的受力状态和材料性能有差别，致使试件承压面上的竖向压应力分布不均匀。同时垫板约束了试件的横向变形，在试件的承压面上作用着水平摩擦力。第28页/共91页 垂直中轴线上各点为明显的三轴受压，四条垂直棱边接近单轴受压，承压面的水平周边为二轴受压，竖向表面上各点为二轴受压或二轴压拉，内部各点则为三轴受压或三轴压拉应力状态。第29页/共91页 试件接近破坏前，首先在试件高度的中央、靠近侧表面的位置上出现竖向裂缝，然后往上和往下延伸，逐渐转向试件的角部，形成正倒相连的八字形裂缝。继续增加荷载，新的八字形缝由表层向内部扩展，中部混凝土向外鼓胀，开
15、始剥落，最终成为正倒相接的四角锥破坏形态。第30页/共91页 当采用的试件形状和尺寸不同时，如边长100 mm或200 mm的立方体，H/D=2的圆柱体，混凝土的破坏过程和形态虽然相同，但得到的抗压强度值因试件受力条件不同和尺寸效应而有所差别。对比试验给出的不同试件抗压强度的换算关系如表。0.890.8750.860.830.801.0510.95抗压强度相对值C80C70C60C50C20-C40100150200强度等级边长mm圆柱体(H=300 mm,D=150mm)立方体混凝土试件表1-2 不同形状和尺寸试件的混凝土抗压强度相对值第31页/共91页 混凝土立方试件的应力和变形状况，以及
16、其破坏过程和破坏形态均表明，标准试验方法并未在试件中建立起均匀的单轴受压应力状态，由此测定的也不是理想的混凝土单轴抗压强度。当然，它更不能代表实际结构中应力状态和环境条件变化很大的混凝土真实抗压强度。尽管如此，混凝土的标准立方体抗压强度仍是确定混凝土的强度等级、评定和比较混凝土的强度和制作质量的最主要的相对指标，又是判定和计算其他力学性能指标的基础，因而有重要的技术意义。第32页/共91页 为消除立方体试件两端局部应力和约束变形的影响，改用棱柱体（或圆柱体）试件进行抗压试验。加载面上的不均布垂直应力和水平应力，只影响试件端部的局部范围（高度约等于试件宽度），中间部分已接近于均匀的单轴受压应力状
17、态。测得混凝土的棱柱体抗压强度fc，或称轴心抗压强度。第33页/共91页 试验结果表明，混凝土的棱柱体抗压强度随试件高厚比(h/b)的增大而单调下降，但h/b2后，强度值已变化不大。故标准试件的尺寸取为150 150 300,其他条件与标准试验相同。第34页/共91页 在混凝土棱柱体试件的受压试验过程中量测试件的纵向和横向应变（,），就可以绘制：受压应力-应变（-）全曲线；割线或切线泊松比（s=/，t=d/d)；体积应变 (v-）曲线。其典型的变化规律如下图。试验过程中还可以仔细地观察到试件的表面宏观裂缝的出现和发展过程，以及最终的破坏形态。第35页/共91页第36页/共91页 混凝土的棱柱体
18、抗压强度随立方体强度单调增长：1.棱柱体抗压强度第37页/共91页 各国研究人员给出多种经验计算公式，或者给出一个定值，一般在 fc/fcu=0.780.88之间。各国设计规范中，出于结构安全度考虑，一般取用偏低的值。例如，我国规范给出轴压强度标准值为其比值的变化范围为：强度等级高者比值偏大。c1=fc/fcu c1=0.76（C50）c1=0.82（C80）c2=1.0（C40）c2=0.87（C80）第38页/共91页2.达棱柱体抗压强度时的峰值应变 棱柱体试件达到极限强度fc时的相应峰值应变p虽然有稍大的离散度，但是，随混凝土强度而单调增长的规律十分明显。本书作者在分析了混凝土强度fc=
19、20100N/mm2的试验数据后，给出的关系式为第39页/共91页 各国研究人员建议的多种经验计算式，如表所示。第40页/共91页ep原点切线模量Elastic Modulus割线模量Secant Modulus切线模量Tangent Modulus弹性系数n(coefficient of elasticity)随应力增大而减小 n=10.53.混凝土的弹性模量 Elastic ModuluseeecE=第41页/共91页 弹性模量是材料变形性能的主要指标。混凝土的受压应力应变曲级为非线性，弹性模量(或称变形模量）随应力或应变而连续地变化。在确定了应力应变的曲线方程后，很容易计算所需的割线模量
20、Ec,s=/或切线模量Ec,t=d/d。有时，为了比较混凝土的变形性能，以及进行构件变形计算和引用弹性模量比作其它分析时，需要有一个标定的混凝土弹性模量值（Ec）。一般取为相当于结构使用阶段的工作应力=(0.40.5)fc时的割线模量值。已有的大量试验给出混凝土的弹性模量随其强度而单调增长的规律，但离散度较大。我国现行规范：第42页/共91页弹性模量值的经验计算式有多种。试验中量测的混凝土试件横向应变和泊松比st等，受纵向裂缝的出现、发展以及量测点位置的影响很大。特别是进入应力-应变曲线的下降段p后，离散度更大。在开始受力阶段，泊松比值约为：st0.160.23一般取0.20。混凝土内部形成非
21、稳定裂缝（0.8fc）后，泊松比值飞速增长，且ts。第43页/共91页1.3 受压应力-应变全曲线第44页/共91页 混凝土受压应力-应变全曲线包括上升段和下降段，是其力学性能的全面宏观反应：曲线峰点处的最大应力即棱柱体抗压强度，相应的应变为峰值应变p；曲线的（割线或切线）斜率为其弹性（变形）模量，初始斜率即初始弹性模量Ec；下降段表明其峰值应力后的残余强度；曲线的形状和曲线下的面积反映了其塑性变形的能力，等等。混凝土的受压应力-应变曲线方程是其最基本的本构关系，又是多轴本构模型的基础。在钢筋混凝土结构的非线性分析中，是不可或缺的物理方程，对计算结果的准确性起决定性作用。第45页/共91页 棱
22、柱体抗压试验若应用普通液压式材料试验机加载，可获得应力应变曲线的上升段。但试件在达到最大承载力后急速破裂，量测不到有效的下降段曲线。原因：试验机的刚度不足。要获得稳定的应力-应变全曲线，必须控制混凝土试件缓慢地变形和破坏。有两类试验方法：应用电液伺服阀控制的刚性试验机直接进行试件等应变速度加载；在普通液压试验机上附加刚性元件，使试验装置的总体刚度超过试件下降段的最大线刚度，就可防止混凝土的急速破坏。第46页/共91页第47页/共91页 按上述方法实测的混凝土棱柱体受压应力-应变全曲线如图。第48页/共91页全曲线方程 绘制峰点坐标为（1，1）的标准曲线如图，曲线形状有一定差别，但具有一致的几何
23、特性，可用数学条件描述。混凝土受压应力-应变全曲线、及图像化的本构关系，是研究和分析混凝土结构和构件受理性能的主要变形依据，为此需要建立相应的数学模型。将混凝土受压应力-应变全曲线用无量纲坐标表示：第49页/共91页其几何特征的数学描述如下：这些几何特征与混凝土的受压变形和破坏过程（见前）完全对应.具有明确的物理意义。下降段曲线可无限延长，收敛于横坐标轴，但不相交。第50页/共91页 为了准确地拟合混凝土的受压应力-应变试验曲线，各国研究人员提出了多种数学函数形式的曲线方程，如：多项式、指数式、三角函数、有理分式、分段式等。第51页/共91页 对于曲线的上升段和下降段，有的用统一方程，有的则给
24、出分段公式。其中比较简单、实用的曲线形式如图。第52页/共91页a：曲线上升段参数。物理意义：混凝土的初始切线模量与峰值割线模量之比E0/Ep；几何意义：曲线的初始斜率和峰点割线斜率之比。上升段曲线方程为：我国规范采用曲线方程为：第53页/共91页上升段理论曲线随参数a的变化：a3，曲线局部y1，显然违背试验结果；1.1a1.5，曲线的初始段（x0.3）内有拐点，单曲度不明显，在y0.50.6范围内接近一直线；a1.1，上升段曲线上拐点明显，与混凝土材性不符。由数学条件2的不等式，可得a值的范围：第54页/共91页d下降段参数下降段曲线方程为：第55页/共91页 对参数取a 和d 赋予不等的数
25、值，可得变化的理论曲线。对于不同原材料和强度等级的结构混凝土，甚至是约束混凝土，选用了合适的参数值，都可以得到与试验结果相符的理论曲线。过镇海等建议的参数值见表，可供结构分析和设计应用。第56页/共91页曲线方程应用（简）1.用于非线性分析2.用于构件正截面承载力计算第57页/共91页1.4 抗拉强度和变形第58页/共91页 混凝土的抗拉强度和变形既是研究混凝土的破坏机理和强度理论的一个主要依据，又直接影响钢筋混凝土结构的开裂、变形和耐久性。第59页/共91页棱柱体轴拉试验:式中：P试件的破坏荷载A试件的拉断或劈裂面积。立方体劈裂试验：棱柱体抗折试验：需要量测混凝土的受拉应力-应变曲线，必须采
26、用轴心受拉试验方法，其试件的横截面上有明确而均匀分布的拉应力，又便于设置应变传感器。要获得混凝土受拉应力-应变全曲线的下降段，要有电液伺服阀控制的刚性试验机，或者采取措施增强试验装置的总体刚度。第60页/共91页 据我国进行的混凝土抗拉性能的大量试验，给出的主要性能指标如下：1.轴心抗拉强度 国内根据中、低强和高强混凝土的有关试验数据，一并进行分析、得到的适合于较宽强度范围的轴心抗拉强度计算公式：模式规范CEB-FIP MC90式中 fcu和fc混凝土的立方体和圆柱体抗压强度，N/mm2。注意：尺寸效应第61页/共91页混凝土抗拉强度和抗压强度的比值由下式计算：因此，拉压强度比可以作为衡量混凝
27、土力学性能的一个指标，当采取措施增强混凝土的抗压强度时，其抗拉强度提高的幅度较小，表明混凝土的性质更脆。另一方面，若能有效地增强混凝土的抗拉强度，或防止过早发生纵向裂缝，就有利于提高混凝土的抗压强度。如采用纤维混凝土、约束混凝土等。第62页/共91页2.劈拉强度 劈裂试验简单易行，又采用相同的标准立方体试件，成为最普遍的测定手段。试验给出的混凝土劈拉强度与立方体抗压强度的关系如图，经验回归公式为：注意：根据我国的试验结果和计算式的比较，混凝土的轴心 抗 拉 强 度 稍 高 于 劈 拉 强 度：ft/ft,s=1.368 fcu-0.083=1.09-1.0(当 fcu=15-43 N/mm2)
28、。国外的同类试验却给出了相反的结论：ft=0.9ft,s。两者的差异可能出自试验方法的不同。我国采用立方体试件，加载垫条是钢制的，而国外采用圆柱体试件，垫条的材质较软（如胶木）。第63页/共91页3.峰值应变本书作者建议的回归计算公式：4.弹性模量 混凝土受拉弹性模量的标定值，取为应力=0.5ft时的割线模量。其值约与相同混凝土的受压弹性模量相等。建议计算公式：第64页/共91页5.泊松比 根据实验中量测的试件横向应变计算混凝土的受拉泊松比，其割线值和切线值在应力上升段近似相等：在应力的下降段，试件的纵向和横向应变取决于传感器的标距和它与裂缝的相对位置，变化很大，很难获得合理的泊松比试验值。但是，当拉应力接近抗拉强度时，试件的纵向拉应力加快增长，而横向压缩变形使材料更紧密，増长速度减慢，故泊松比值逐渐减小。这与混凝土的受压泊松比随应力而增长的趋势恰好相反。第65页/共91页 试验中量测的试件平均应力和变形l（或平均应变l/l)全曲线如图:混凝土受拉应力-应变全曲级上的四个特征点A,C,E和F(对照受压曲线）标志着受拉性能的不同阶段。当应力0.5p后应用时给出的剪应变过小，误差很大。所以，在非非线线性性有有限限元元分分析析中所需的混凝土剪切模量，不能简单地采用由单轴拉、压关系推导的公式或数值计算。第89页/共91页第90页/共91页感谢您的观看。第91页/共91页