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1、第二章 稳态导热(dor)导热(dor)微分方程：稳态时满足(mnz)：常物性、稳态导热微分方程：无内热源时常物性、稳态导热微分方程：第一页，共36页。第一节 通过(tnggu)平壁的导热应用领域：墙壁(qingb)、锅炉壁面一、第一类边界条件1.单层平壁：一维简化的假设条件：高度、宽度远大于厚度常物性(w xn)时导热微分方程组如下：第二页，共36页。积分(jfn)两次，得：代入边界条件解出C1和C2：单层平壁的温度(wnd)分布：将C1和C2代入导热微分方程(wi fn fn chn)，得到：单层平壁的热流密度：上式对x求导，得到：第三页，共36页。2.多层平壁可看作(kn zu)数个单层
2、平壁相互串连n层平壁的热流(rli)密度：第i层与第i+1层之间接触面的温度(wnd)：第四页，共36页。二、第三类边界条件单层平壁的热流(rli)密度：根据第一类边界条件时的结果(ji gu):（此时壁温tw1和tw2为未知）与以上两个边界条件共三式变形(bin xng)后相加,可消去tw1和tw2，得：常物性时导热微分方程组如下：多层平壁的热流密度：第五页，共36页。第二节 通过复合(fh)平壁的导热应用领域：空心砖，空斗墙请同学(tng xu)们动脑筋思考:空斗墙和空心砖内均存在导热系数很小的空空斗墙和空心砖内均存在导热系数很小的空气孔隙气孔隙(kngx)(kngx)，因而保温性能一定会
3、很好，因而保温性能一定会很好吗？为什么？吗？为什么？第六页，共36页。一维简化的假设(jish)条件：组成复合平壁的各种不同材料的导热系数相差不是很大近似计算式：总导热热阻的计算方法划分(hu fn)单元，模拟电路第七页，共36页。对于右图所示的复合(fh)平壁，有以下两种处理方法：a.先串联(chunlin)再并联的计算方法：b.先并联(bnglin)再串联的计算方法：第八页，共36页。两种处理方法结果并不完全相同，但均为合理结果原因：将二维导热问题简化为一维导热问题，无论采取简化方法，都必然会产生一定(ydng)误差复合平壁导热(dor)问题的注意点：1.区域划分一定要合理，保证(bozh
4、ng)每个区域形状完全相同3.对于各部分导热系数相差较大的情况，总热阻必须用二维热流影响的修正系数（教材表21）加以修正2.每个单元的热阻必须使用总热阻，不能使用单位面积热阻第九页，共36页。第三节 通过(tnggu)圆筒壁的导热应用领域：管道(gundo)蒸汽(zhn q)管热水管（95 70 ，60 45 ）冷冻水管（7 12 ）蒸汽管道保温层第十页，共36页。一、第一类边界条件(tiojin)1.单层圆筒壁：一维简化的假设条件(tiojin)长度远大于壁厚，温度场轴对称请同学(tng xu)们动脑筋思考:管道保温管道保温(bown)(bown)层越厚，保温层越厚，保温(bown)(bow
5、n)效效果一定越好吗？果一定越好吗？第十一页，共36页。常物性(w xn)时导热微分方程组如下：积分(jfn)一次，得：再积分(jfn)一次，得：代入边界条件解出C1和C2：第十二页，共36页。将c1和c2代入导热(dor)微分方程，得到：单层圆筒壁的温度(wnd)分布：通常(tngchng)更多情况下用直径代替半径：将第一次积分的结果：代入傅立叶定律：第十三页，共36页。得到(d do)：单层圆筒壁的热流量：长度(chngd)为l的圆筒壁的热阻：单位(dnwi)管长单层圆筒壁的热流量：第十四页，共36页。2.多层圆筒壁可看作(kn zu)数个单层圆筒壁相互串连n层圆筒壁的单位(dnwi)管长
6、热流量：第十五页，共36页。二、第三类边界条件常物性时导热(dor)微分方程组如下：根据(gnj)第一类边界条件时的结果:（此时壁温tw1和tw2为未知）与以上两个边界条件共三式变形(bin xng)后相加,可消去tw1和tw2，得：单层圆筒壁的单位管长热流量：第十六页，共36页。三、临界热绝缘(juyun)直径有绝缘层时的管道(gundo)总热阻：当dx增大(zn d)时：增大减小可能增大亦可能减小，应具体分析必须通过对函数求极值来判断总热阻的变化规律第十七页，共36页。对dx求导并令其为0:从而(cng r)得出：临界(ln ji)热绝缘直径a.当dxdc时,Rl随dx 增大而增大只有在d
7、2dc时，才可能存在此情况第十八页，共36页。需要考虑临界(ln ji)热绝缘直径的场合：d2较小时(xiosh)较大(jio d)时h较小时应用实例：细管，电线电线的绝缘层外直径小于临界热绝缘直径时，可起到散热作用第十九页，共36页。第四节 具有(jyu)内热源的平壁导热应用领域：混凝土墙壁凝固研究(ynji)对象：厚度为2的墙壁，内热源强度为qv，两边为第三类边界，中间为绝热边界，取墙壁的一半为研究(ynji)对象建立导热微分方程常物性时导热微分方程组如下：第二十页，共36页。积分(jfn)两次，得：代入边界条件解出C1和C2,并代入导热微分方程(wi fn fn chn)，得到：三类边界
8、时具有(jyu)内热源平壁的温度分布：上式对x求导，得到：三类边界时具有内热源平壁的热流密度：当h趋于无限大时，得到：一类边界时具有内热源平壁的温度分布：第二十一页，共36页。第五节 通过(tnggu)肋壁的导热肋壁的作用：加大散热面积，增强传热(chun r)应用领域：冷凝器、散热器、空气冷却器等肋片的类型(lixng)：肋片散热器第二十二页，共36页。肋片置于管道(gundo)外侧的原因：换热器或管道内侧流体一般多为流速较高的液体，而换热器或管道外侧流体多为流速较低的气体(qt)，大多情况下外侧对流换热热阻最大，对整个传热过程起支配作用第二十三页，共36页。一、等截面(jimin)直肋的导
9、热一维简化的假设条件：肋片的高度l远大于肋片的厚度，因而(yn r)厚度方向温差很小，负内热源的处理方法(fngf)将y方向的对流散热量等效转化为负内热源断面周长：断面面积：第二十四页，共36页。进行负内热源(ryun)处理后等截面直肋导热微分方程组如下：（假定(jidng)肋端绝热）定义(dngy)：令：过余温度使导热微分方程齐次化：并解出其通解为：第二十五页，共36页。代入边界条件求出c1和c2，并代入通解(tngji)，得出特解：等截面(jimin)直肋的温度分布：肋端过余温度(wnd)：肋片散热量：当考虑肋端散热时，计算肋片散热量时可采用假想肋高代替实际肋高 l一维温度场假定的检验：第
10、二十六页，共36页。肋高越大，肋的散热面积越大，因而采用增肋高越大，肋的散热面积越大，因而采用增加加(zngji)(zngji)肋高的方法可以增加肋高的方法可以增加(zngji)(zngji)肋的散热量。这种方法在实际换热器设计中肋的散热量。这种方法在实际换热器设计中是否可行？若可行，是否会有某些局限性？是否可行？若可行，是否会有某些局限性？请同学(tng xu)们思考一个问题:第二十七页，共36页。二、肋片效率(xio l)提出此概念(ginin)的目的衡量肋片散热的有效程度肋片效率(xio l)的定义：肋片表面平均温度tm下的实际散热量假定肋片表面全部处在t0时的理想散热量其中肋片表面平均
11、温度：代入肋片效率定义，得到：肋片效率计算式：第二十八页，共36页。m和l对肋片效率的影响(yngxing)分析：b.l一定(ydng)时，m越大，f越低a.m一定(ydng)时，l越大，越大，但f越低采用长肋可以提高散热量，但却使肋片散热有效性降低可采用变截面肋片设法降低m第二十九页，共36页。根据肋片效率(xio l)计算散热量的方法（查线图法）：矩形(jxng)及三角形直肋的肋片效率环肋的肋片效率(xio l)从线图查出肋片效率f第三十页，共36页。第六节 通过(tnggu)接触面的导热接触(jich)热阻的形成原因固体表面并非理想平整接触热阻的概念接触面孔隙(kngx)间气体导致两接触
12、面之间存在温差接触热阻的定义：接触热阻的例子镶配式肋片，缠绕式肋片第三十一页，共36页。接触(jich)热阻的影响因素：粗糙度挤压(j y)压力硬度匹配(ppi)情形空隙中介质的性质表面尽量平整减小接触热阻的措施：两表面一软一硬增加挤压压力涂导热姆第三十二页，共36页。第七节 二维稳态导热(dor)应用领域：房间墙角(qingjio)，地下埋管，矩形保温层，短肋片二维稳态导热(dor)微分方程：二维稳态导热问题的研究手段：解析法数值法形状因子法地源热泵地下埋管矩形风管保温层第三十三页，共36页。一维无限大平壁的形状(xngzhun)因子：一维无限(wxin)长圆筒壁的形状因子：其他常见二维稳态导热情况的形状(xngzhun)因子查教材表23形状因子S的定义将有关涉及物体几何形状和尺寸的因素归纳为一起，使两个恒定温度边界之间的导热热流量具有一个统一的计算公式第三十四页，共36页。几种导热(dor)过程的形状因子第三十五页，共36页。第二章重点：1.各种(zhn)稳态导热问题的数学模型和求解方法2.临界热绝缘直径问题3.肋片性能分析第三十六页，共36页。