塔吊施工方案正式版.pdf

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1、舟山发电厂二期工程舟山发电厂二期工程塔吊基础方案塔吊基础方案编制单位:编制单位:编编 制制 人人:审审 核核 人:人:审批单位:审批单位:审审 核核 人:人:批批 准准 人:人:20092009 年年 1 1 月月一、工程概况一、工程概况1、舟山发电厂二期工程位于定海区白泉镇浪西村东侧,东临大海西面靠山,主厂房由汽机房、除氧煤仓间、锅炉房组成.汽机房最高 34.9 米、煤仓间局部 51 米.2、根据主厂房施工需要,拟在在 A 列与 01 轴线之间放置 1塔吊 QTZ80(ZJ5710),塔吊附墙位于1轴AA2轴12米层标高梁侧面上,在主厂房外侧11轴线外放置2#塔吊ZJ5311,塔吊附墙位于

2、11 轴BC 轴 20 米层层标高梁侧面上,作为水平、垂直运输设备(具体位置见平面布置图附件 1)。3、根据地质报告及实际开挖,知 AD 列为天然岩基,塔吊基础位于岩石地基上,岩石地基承载力见附件 2。二、塔吊基础二、塔吊基础1、塔吊基础位于岩石上,则采用天然岩石地基。2、采用预埋地下节形式.地下节埋设后,露出端面的 4 根主弦杆与水平面垂直度不大于1/1000。三三、塔吊基础的计算及基础稳定性验算塔吊基础的计算及基础稳定性验算见塔吊天然基础的计算书四、塔吊的操作使用四、塔吊的操作使用1、起重机的操作人员必须经过培训,了解机械的构造和使用,必须熟知机械的保养和安全操作规程,非安装维护人员未经许

3、可不得攀登塔机。2、所有的拆装人员、指挥人员必须经过培训才能上岗,并有岗位证书。3、起重机的正常工作气温为2040,风速低于 20m/s。当风在 6 级以上时,禁止使用塔吊。4、在夜间工作时,除塔机本身备有照明外,施工现场应备有充足的照明设备。5、在司机室内禁止存放润滑油,油棉纱及其它易燃易爆物品,并安放一只灭火器。6、起重机可不装避雷针,但须有良好的接地。7、塔机定机定人,专机专人负责,非机组人员不得进入司机室擅自操作。在处理电气2故障时,须有专职维修人员修理.8、司机操作严禁按“十不吊”规则执行。五、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差较正五、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差较正1、塔吊基础沉降观测每

4、半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定,当架设附墙后,每月一次(在安装附墙时必测).2、当塔基出现沉降,垂直度偏差超过规定范围时,须进行偏差校正,在附墙未设之前,在最低节与塔基地脚螺栓间加垫钢片校正,校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身,顶塔身之前,塔身用大缆绳四角缆紧,在确保安全的前提下才能起顶塔身。3、当附墙安装后,则通过调节附墙、支撑的方法进行垂直度校正。舟 山 发 电 厂 二 期 工 程1塔吊天然基础的计算书一.参数信息(来至塔吊使用说明书见附件:3、4)塔吊型号:QTZ80ZJ5710,自重(包括压重)F1=449+28(标准节重)+30(附臂)18。2(平衡臂)=476。8 kN(

5、考虑臂长45.00米,一次附臂),最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=1668.00kN。m,塔吊起重高度H=46.5.00m(考虑附臂上10节标准节),塔身宽度B=1。60m,混凝土强度等级:C35,基础最小厚度h=1.250m,基础埋深D=0m,基础最小宽度Bc=6。0m,二。基础最小尺寸计算最小宽度计算建议保证基础的偏心距小于Bc/4,则用下面的公式计算:其中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1。2536.80=644。16kN;G基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1350kN;M倾覆力矩

6、,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.41668。00=2335。2.00kN.m。解得最小宽度 Bc=4。68m,且还应该满足:Bc=2h+B=1.252+1。6=4.1m。实际计算取宽度为 Bc=6.000m。三.塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB500072002)第5。2条承载力计算.计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:式中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2536。80=644。16kN;G基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2(25.0B

7、cBcHc+20.0BcBcD)=1350kN;Bc基础底面的宽度,取Bc=6。000m;W基础底面的抵抗矩,W=BcBcBc/6=36m3;M倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.41668.00=2335.20kN.m;3 a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:a=6。000/2-2335。20/(644.16+1350)=1。83m。经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(644。16+1350)/6.0002+2335.20/36=120。26kPa无附着的最小压力设计值 Pmin=(644.16+1350)/6。00022335。20/3

8、6=-9。47kPa有附着的压力设计值 P=(644.16+1350)/6.0002=55.39kPa偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2(644。16+1350)/(36.0001。85)=119。77kPa四.地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002第5。2。3条。计算公式如下:=200+0.320(6。0-3)=218。00kN/m2其中 fa修正后的地基承载力特征值(kN/m2);fak地基承载力特征值,根据地质报告该层为岩石大于200kN/m2(查地质资料为 500 kN/m2见附件),实际按200 kN/m2;b基础宽度地基承载力

9、修正系数,取0。30;d基础埋深地基承载力修正系数,取1;基础底面以下土的重度,取20。00kN/m3;m基础底面以上土的重度,取20.00kN/m3;b基础底面宽度,取6.000m;d基础埋深度,取0m。解得地基承载力设计值 fa=218.00kPa实际计算取的地基承载力设计值为:fa=218.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=120.26kPa,满足要求!地基承载力特征值1.2fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=119.77kPa,满足要求!五。受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002第8。2。7条。验算公式如下:式中hp受冲切承载力

10、截面高度影响系数,取hp=0.95;ft混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57kPa;am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:am=1.60+(1。60+21.250)/2=2。85m;h0承台的有效高度,取 h0=1。2m;Pj最大压力设计值,取 Pj=120。26kPa;Fl实际冲切承载力:Fl=120.26(6.00+4。10)(6。00-4。10)/2/2=576。95kN。其中6。000为基础宽度,4。10=塔身宽度+2h;允许冲切力:0.70。951.5728501200=3570。65kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求!六.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范

11、GB 500072002第8。2.7条。1.抗弯计算,计算公式如下:式中 a1截面I-I至基底边缘的距离,取 a1=2.2m;P截面I-I处的基底反力:P=120.26(31.60-2。2)/(31.60)=65。14kPa;a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.6m。经过计算得 M=2.22(26.00+1.6)(120.26+65.14-21350/6。002)+(120。2665.14)6.00/124 =738.97kN。m。2。配筋面积计算,公式如下:依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7。2条.式中1系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等

12、级为C80时,1取为0。94,期间按线性内插法确定;fc混凝土抗压强度设计值;h0承台的计算高度。经过计算得s=738.97106/(1。0016.706.0010312002)=0。005 =1-(1-20。005)0。5=0。005s=1-0.005/2=0.99 As=738.97106/(0。991200300。00)=2073.42mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:600012500.15%=11250mm2。故取 As=11250mm2。钢筋取36根20。见附件6舟 山 发 电 厂 二 期 工 程2#塔吊天然基础的计算书一。参数信息(来至塔吊使用说明书见附件:

13、5)塔吊型号:ZJ5311,自重(包括压重)F1=423+48(标准节重)+30(附臂)=485 kN(考虑臂长45。00米,一次附臂),最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=1575。00kN.m,塔吊起重高度H=52.5.00m(考虑20米层处附臂上10节标准节),基础埋深D=0m,塔身宽度B=1.60m,混凝土强度等级:C35,基础最小厚度h=1.250m,基础最小宽度Bc=6.0m,二.基础最小尺寸计算最小宽度计算建议保证基础的偏心距小于Bc/4,则用下面的公式计算:其中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1。2(485+60)=654kN;

14、G基础自重与基础上面的土的自重,G=1。2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1350kN;M倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1。41575。00=2205。00kN。m.解得最小宽度 Bc=4。4m,且还应该满足:Bc=2h+B=1。252+1。6=4。1m。实际计算取宽度为 Bc=6。000m。三。塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB500072002)第5.2条承载力计算。计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:式中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大

15、起重荷载,F=1。2(485+60)=654kN;G基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2(25.0BcBcHc+20。0BcBcD)=1350kN;Bc基础底面的宽度,取Bc=6。000m;W基础底面的抵抗矩,W=BcBcBc/6=36m3;M倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.41575。00=2205。00kN.m;a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:a=6。000/2-2205。00/(654+1350)=1。9m。经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(654+1350)/6.0002+2205/36=116.9kPa无附着的最小压

16、力设计值 Pmin=(654+1350)/6.0002-2205/36=-5.58kPa有附着的压力设计值 P=(654+1350)/6.0002=55.67kPa5偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2(654+1350)/(36。0001。9)=117。19kPa四。地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5。2。3条.计算公式如下:=200+0。320(6.03)=218。00kN/m2其中 fa修正后的地基承载力特征值(kN/m2);fak地基承载力特征值,根据地质报告该层为岩石大于200kN/m2(查地质资料为300kN/m2见附

17、件),实际按200 kN/m2;b基础宽度地基承载力修正系数,取0。30;d基础埋深地基承载力修正系数,取1;基础底面以下土的重度,取20。00kN/m3;m基础底面以上土的重度,取20。00kN/m3;b基础底面宽度,取6。000m;d基础埋深度,取0m。解得地基承载力设计值 fa=218。00kPa实际计算取的地基承载力设计值为:fa=218。00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=116.9kPa,满足要求!地基承载力特征值1.2fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=117。19kPa,满足要求!五.受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002

18、第8.2。7条。验算公式如下:式中hp受冲切承载力截面高度影响系数,取hp=0。95;ft混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57kPa;am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:am=1。60+(1.60+21.250)/2=2。85m;h0承台的有效高度,取 h0=1.2m;Pj最大压力设计值,取 Pj=117.19kPa;Fl实际冲切承载力:Fl=117。19(6.00+4.10)(6。00-4。10)/2/2=562.2kN。其中6。000为基础宽度,4。10=塔身宽度+2h;允许冲切力:0.70。951.5728501200=3570。65kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满

19、足要求!六.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8。2。7条.1.抗弯计算,计算公式如下:式中 a1截面II至基底边缘的距离,取 a1=2。2m;P截面I-I处的基底反力:P=117。19(31.602.2)/(31.60)=63.48kPa;a截面II在基底的投影长度,取 a=1。6m.经过计算得 M=2.22(26.00+1.6)(117.19+63.48-21350/6.002)+(117.1963。48)6.00/12 =709.61kN.m。2。配筋面积计算,公式如下:依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条。式中1系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时,1取为0。94,期间按线性内插法确定;fc混凝土抗压强度设计值;6 h0承台的计算高度。经过计算得s=709.61106/(1.0016。706。0010312002)=0。0049 =1-(1-20。0049)0.5=0.0049s=1-0。0049/2=0.9976 As=709.61106/(0.99761200300。00)=1975.88mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:600012500.15=11250mm2.故取 As=11250mm2。钢筋取36根 20。见附件:67

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