《悬挑脚手架专项施工方案(专家论证方案)汇总-.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《悬挑脚手架专项施工方案(专家论证方案)汇总-.pdf（32页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、工程概况1、外脚手架工程概况工程建筑面积约300000m2。结构类型：框剪；本项目各栋层数表如下：栋号层数氏5)宽（mivij(in、K同（）跨度（）18 2f!t&Lt 应i51 450 L 0/2.9 p 26 3理60 17.8 76.650 i.o/2.g 26 3段56.1 17,5 75.10 2,9 铀栋29 37 17 S5.36 L 0/2,9 129 3段30/50.2 1e 81.55 2,9 34 46 60 17.8 如.05L 072.g 34 56.1 17.5 99.05 2.9 34 4段17 99.&5 L 0/2.g”3.6 10时东34 4 30/50,
2、2 10 99.05 2.9 司1158托忆599.85-tr 0/2,9 33 4理5&1 17.5 13韩栋26 Sfll 31.1/26.1 17.5 75.85 2.9 r 抽林26 3应30/30 15.2 J J s.D-L 55/2.9 l“脚手架搭设方式：悬挑式脚手架。采用16a型槽钢悬挑梁、t口件式双排钢管（48X3）脚手架，外架根据各栋实际情况分2-4段悬挑悬挑高度17.4-23.2mC即悬挑层数为6层至8层，层高为2.9米。计算时按最不利原则，高度按23.2米计算。2、施工平面布置以1栋外架为例，其余栋号同（附图）。3、施工要求(1)必须使用合格材料，对于有变形和不合格的
3、扫件均不得使用。在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶确保搭设过程的安全。(2)连墙杆必须按规范642条规定设置，并应随架体搭设进度及时跟进，连墙件的布置应符合下列规定：偏离主节点的距离不应大于300mm;应从底层第一步纵向水平杆她开始设置，按两步三跨设置，当该处设置有困难时，应采用其它司靠措施固定；采用菱形布置，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。(3）脚手架外侧采用安全网全封闭，围网设于靠外侧立杆的内侧与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm,不得漏设。在铺设竹架板的操作层上必须设防护栏杆和踢脚板踢脚板高度180mm。防护栏杆两道，上栏杆高度为
4、1.2m，中栏杆距中设置。(4）外侧立面的整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撵斜杆与地面夹角在45-60度之间，每组剪刀撑跨越立杆根数不少于5根。每道剪刀撑宽度不应小于4弯，且不应小于6m。剪刀撑斜杆应与立杆进行连接，底部斜杆的下端应固定，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不应小于个旋转扫件。1.0m，设置3(5)在外脚手架搭设过程中脚手架里、外两排立杆均要竖直，尤其不得向外倾斜，搭设过程中应随时校正杆件重直度和水平偏差；避免累积偏差过大。搭设时必须在垂直方向，水平方向按50/o错开接头，所有立杆必须落地，对于悬挑架来说，即落在钢梁上，不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应
5、选用长短不 一的钢管确保错开立杆接头位置；小横杆的搭设应与大横杆垂直，小横杆两端应伸出大横杆外10cm以上。连接大横杆的对接扫件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，十字形扫件不得使开口朝下螺栓应适度拧紧。(6）立挂上的对接扫件应交错布置，两个相邻立拄接头不能在同一步距肉，且相邻立挂接头在高度方向错开的距离不小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立拄顶端应高出女儿墙上皮1.0m，高出建筑物檐口上皮1.5m(7)脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扫件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扫件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。(8)横向水
6、平杆设于纵向杆之上，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角t口件与立杆t口紧。纵向水平杆接长一般采用对接扫件连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对攘攘头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应等距设置不小于3个旋转扫件固定，端部t口件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。每 一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扫件扫紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。连接大横杆的对接扪件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。扫地杆必须按要求进行搭设水平杆必须扫接
7、在立杆上，不得相互扫接。扫件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扫件，保证竖向传力和水平观戚。刀撑的设置要求(9）剪每道剪刀撑跨越立拄的根数直在5-7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4巨弯，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在4560度之间。要求在外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式接长时不应小于三个扫件，连接固定搭接长度不应小于1m，踹部扫件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm，在建筑物四周转角处，必须设置剪刀障。(10）架体上开洞的施工要求施工时施工电梯等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开钢管立 杆，如断开大横杆，贝U要求加设斜杆及设置
8、横向支撑予以加强。洞口处增设的斜杆应采用旋转扫件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扫件中心线距中心节点距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应用双扫件扫死。(11）脚手板设置要求作业层脚手板应铺满，铺稳；竹串片脚手板，应设置在三根横向水平杆上。如当用到脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承但应将脚手板两端与其可靠固定严防倾翻。铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头生在必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。竹架板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设且
9、采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀僻钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。两天后上架施工必须采取防滑措施。(12)悬挑梁的设置悬挑梁采用16a型槽钢转角部位由于有柱或剪力墙，采用埋人柱墙内设置，由于悬挑层施工时，上层柱墙混凝土尚未浇筑，所以，转角部位槽钢穿过柱墙用锚筋锚固，上层混凝土浇筑时浇人柱中，剪力墙部位穿过墙体留洞150X180，用锚筋锚固。(13）脚手架钢丝绳拉杆，钢丝绳拉杆采用巾16的钢丝绳，绳夹采用匹配的钢丝绳夹，每端绳夹不得少于三个，相互之间间距为6-8倍钢丝绳直径，离吊环最近的绳夹应尽量靠近吊环，紧固绳夹时应考
10、虑每个绳夹的合理受力，离吊环最远处的绳夹不得首先单独受力。4、技术保证条件按施工组织设计中有失脚手架的要求，向架设和使用人员进行安全技术交眶。二、编制依据1、丰目共法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）(1）建筑施工扫件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。(2)建筑施工手册第四版(3）扫件式钢管脚手架搭设要求与设计计算(4）各栋施工图纸2、施工组织设计五矿？万境长沙、项目施工组织设计及各栋施工组织设计三、施工计划1、施工进度计划根据现场实际施工进度跟进2、材料与设备计划名称规格钢管NrKi t ;l Ill！且串ti 品1-I量”I“哥帷1四”iE割.帽,i 曹.
11、一一一嗣”揭画f!Q.IJ也可一哥回咂允i1.f面佳险f盲Ji讼与(mm,),1:it 一：现根-10 圭100正7土l土26I 性.tV 105X107800=1.218 mm；小横杆的最大挠度1.218mm小于小横杆的最大容许挠度1050I 150=7与10mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值：P仁0.0331.05=0.035 kN;脚手板的荷载标准值：P2=0.35 1羽51.5/3=0.184 kN;活荷载标准值：0=3.05.5/3=1.575 kN;荷载的设计值：P=(1.20035+1.2
12、 0.184+1.4 1.575/2=1.234 kN;号SUCK3842 pp 大横杆计算简图2.强度验算pp q 1 1 lJr1 llllll pp fr 1 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 0.033 1.5 1.5=0.006 kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：心0.267?/集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267 1.234 X.5=0.494 kN.m;M=M1 max+M2max=0.006+0.494=0.5 kN.m 最大应力计算值（T=0.5 X 106/4490=111.
13、381 N/mm2 大横杆的最大应力计算值（7=111.381 N/mm2、于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm。均布荷载最大挠度计算公式如下：胚吻0267八,A,._,.ct 14 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677 0.033 15004/(100 2.06*05X107800=0.051 内1门1集中荷载最大挠度计算公式如下：M z去0.267八片广集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.035+0.184+1.575)/2=
14、0.897kN V=1.883 0.897 15003/(100 2.06 105 107800=2.567 mm最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.567=2.618 mm;大横杆的最大挠度2.618mm小于大横杆的最大容许挠度1500I 150=1 0 与10mm，满足要求！四、扫牛抗滑力的计算按规范表5.1.7，直角、旋转单扫件承载力取值为8.00kN，按照扫件抗清承载力豆豆数0.75,该工程实际的旋转单扫件承载力取值为6.00kN o 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扫件的抗清承载力按照下式计算（规范5.2.5:R Re 其中Re-:t口件抗滑承载力设计值，取6.00k
15、N;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0.033 1.A05忽12=0.035kN;大横杆的自重标准值：P2=0.033 1 J.奇0.05kN;脚手板的自重标准值：P3=0.35 1.05 X.51 2=0.276 kN;活荷载标准值。3 W5 0.5/2=2.362 kN;荷载的设计值：R=1.20.035+0.05+0.276+1.4 2062=3.74 kN;R 1.05 1.5 X2/2=4.725 kN;风荷载标准值按照以下公式计算Wy=0.7 Us W 其中Wo基本风压CkN/m2，按照建筑结构荷载规范C GB50009-2001的规定采用
16、：Wo=0.39 kN/m2;Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范规定采用：Uz=1.27;C GB50009-2001的经计算得到风荷载标准值Wk=0.7 039*27 0552=0.191 kN/m2;不考虑、风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2 5.358+1.4 4.725=13.044 kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NG+0.85 1.4N Q=1.2 5.358+0.85 1.4*4.725=12.052 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85 K4W k La h 2/10=0.850 1.4
17、0191 1.5 X 1.82/10=0.111 kN.m;六、立杆的稳定性计算不考虑、风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：-s S.j 立杆的轴向压力设计值：N=13.044 kN;计算立杆的戳面回转半径：i=1.59 cm;计算长度附加系数参照扫件式规范表细比时，取块1.0;5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长计算长度系数参照。口件式规范表5.3.3得：口1.5；计算长度，由公式lo=k X确定：IO=3.118 m；长细比Lo/i=196;轴心受压立杆的稳定系数。，由长细比lo11的计算结果查表得到：。二0.188 立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩：W=4
18、.49cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2;c=13044/C 0.188 424=163.639 N/mm2;立杆稳定性计算c=163.639 N/mm2j、于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=12.052 kN;计算立杆的戳面回转半径：i=1.59 cm;计算长度附加系数参照扫牛式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照。口件式规范表5.3.3得：口1.5;计算长度，由公式10=kuh 确定：IO=3.118 m;长细比：LO/i=196;铀心受压立杆的稳定系数。，由长细比lo/i
19、的结果查表得到：。0.188 立杆净截面面积：A=4.24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩：W=4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2;(T=12051.774/(0.188 X 424+110684.976/4490=175.843 N立杆稳定性计算C=175.843 N/mm2b于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：NI=Nlw+NO 风荷载标准值Wk=0.191kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2 m2;按规范5.4.1条连墙牛约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
20、(kN,N 0=5.000 kN;风荷载产生的连墙牛轴向力设计值（kN，按照下式计算：N lw=1.4 VXk X w=4.341 kN;连墙件的轴向力设计值NI=Nlw+NO=9.341 kN;连墙牛承载力设计值按下式计算：Nf=A f 其中。轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10/i=300/15.9的结果查表得到。0.949I为内排架距离墙的长度；又：A=4.24 cm2;f=205 N/mm2;连墙牛轴向承载力设计值为Nf=0.949 4X4 X0-4 X205X03=82.487 kN;N I=9.341 Nf=82.487，连墙件的设计计算满足要求！连墙牛采用双扫件与预埋钢管连接。由
21、以上计算得到NI=9.341小于双扪件的抗滑力12kN，满足要求！连墙牛扫牛连接示意图当直角扫件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扫件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力司取8.0kNi双扫件在20kN的荷载下会滑动，其抗渭承载力可取12.0kN;八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2 cm4，截面抵抗矩W=108.3 cm3，截面积A=21.95 C门，
22、2。每5.358+1.4 4.725=13.044 kN；水平钢梁自重荷载q=1.2 1.95.0001 78.5=0.207 kN/m;悬Lrnu 州切脚手架刁飞意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑粱剪力图（kN悬挑脚手架支撑梁变形图(mm 悬挑脚手架支撑梁弯矩图CkN.m各支座对支撑梁的支撑皮力由左至右分别为R1=16.078 kN;R2=10.946 kN;R3=-0.006 kN。最大弯矩Mmax=2.207 kN.m;最大应力（T=M/1.05W+N/A=2.207X 106 I(1.05 108300+O X03 I 2195=19.412 N/mm2;水平支撑
23、梁的最大应力计算值19.412N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2，满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下illlb 其中。b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：。b=570 X 10X 63X 235 I C 1300 X 160由于5=b大于0.6查钢结构设计规范(G850017-2003附表B，得到。b值为0.907。经过计算得到最大应力c=2.207 106 I(0.907 108300=22.481 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算c=22.48小于f=215 N/mm2，满足要求！十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RA
24、H和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosB为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisin9 i RCi=R1=16.078 kN=RUsin65按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RUi=16.078/si n65 RU1=17.741 kN i十八一、十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳（支杆的内力计算：钢丝拉绳（支杆的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=17.741kN如果上面采用钢丝绳钢丝绳的容许拉力按照下式计算：31 其中Fg-i冈丝绳的容许拉力（kN;Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和CkN，查建筑施工手册第四版第801页表1
25、4-2得选6X19钢丝绳，直径15.5mm，钢丝绳公称抗拉强度1550N/mm2，钢丝绳的钢丝破断拉力总和不小于138.5kN a钢丝绳之间的荷载不均匀豆豆数，对6X9、6X37、6X61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;K钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取17.741kN,a=0.85 K=6，得到：17.741 kNv 0.85 X38.5/6=19.62 kN采用直径15.5mm,6 X9钢丝绳能满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆钢丝拉绳（斜拉杆的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的投力N，为N=RU=17.741 kN钢丝扭绳的吊环强度计算公式为其中f为吊环抗拉
26、强度，取f=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝垃绳的吊环最小直径D=17741 XI(3.1416 50X2 1/2=15mm采用18圆钢能满足要求。十二、十二、锚固段与楼板连接的计算321.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋扭环拉环强度计算如下：1.水平钢梁与楼板压点、如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.006kl、Ji水平钢梁与楼板压点的拉 环强度计算公式为：水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f J=50N/mm2;Pfr需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=5.509 XI(3.142 5X X 1/2=0.265 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。33