《塔吊计算书.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《塔吊计算书.pdf（9页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、塔吊计算书【计算书】矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63(ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40 塔机独立状态的计算高度H(m)43 塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重 G0(kN)291.9 起重臂自重 G1(kN)37.4-1-起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)26 小车和吊钩自重 G2(kN)6.2 最大起重荷载 Qmax(kN)60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13 最大起重力矩 M2(kN.m)630 平衡臂自重 G3(kN)163 平衡臂重心至塔身中心距离R
2、G3(m)6.7 平衡块自重 G4(kN)106 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值 k(kN/m2)工程所在地辽宁 阜新市基本风压 0(kN/m2)工作状态0.2 非工作状态0.6 塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数 z 工作状态1.77 非工作状态1.87 风压等效高度变化系数z 0.94 风荷载体型系数 s 工作状态1.95 非工作状态1.95 风向系数 1.2 塔身前后片桁架的平均充实率0 0.4 风荷载标准值 k(kN/m2)工作状态0.8 1.2 1.77 1.95 0.94 0.20.63-2-非工作状
3、态0.8 1.2 1.87 1.95 0.94 0.61.99 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值 Fk1(kN)291.9+37.4+6.2+163+106 604.5 起重荷载标准值 Fqk(kN)60 竖向荷载标准值 Fk(kN)604.5+60664.5 水平荷载标准值 Fvk(kN)0.63 0.4 1.6 4317.34 倾覆力矩标准值 Mk(kN m)37.4 26+6.2 13-163 6.7-106 11.8+0.9(630+0.5 17.34 43)387.37 非工作状态竖向荷载标准值 Fk(kN)Fk1604.5 水平荷载标准值 Fvk(kN)1.99
4、0.4 1.6 4354.76 倾覆力矩标准值 Mk(kN m)37.4 26-163 6.7-106 11.8+0.5 54.76 43193.16 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值 F1(kN)1.2Fk11.2 604.5725.4 起重荷载设计值 FQ(kN)1.4FQk1.4 6084 竖向荷载设计值 F(kN)725.4+84809.4 水平荷载设计值 Fv(kN)1.4Fvk1.4 17.3424.28 倾覆力矩设计值 M(kN m)1.2(37.4 26+6.2 13-163 6.7-106 11.8)+1.4 0.9(630+0.5 17.34 43)-28
5、4.34 非工作状态竖向荷载设计值 F(kN)1.2Fk1.2 604.5725.4 水平荷载设计值 Fv(kN)1.4Fvk1.4 54.7676.66 倾覆力矩设计值 M(kN m)1.2(37.4 26-163 6.7-106 11.8)+1.4 0.5 54.76 433.68 三、基础验算-3-矩形板式基础布置图基础布置基础长 l(m)5 基础宽 b(m)5 基础高度 h(m)2 基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重c(kN/m3)25 基础上部覆土厚度h(m)0 基础上部覆土的重度(kN/m3)19 基础混凝土保护层厚度(mm)40 地基参数地基承载力特征值fak(kP
6、a)300 基础宽度的地基承载力修正系数b 0.3 基础埋深的地基承载力修正系数d 1.6 基础底面以下的土的重度(kN/m3)19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度 d(m)1.5-4-m(kN/m3)修正后的地基承载力特征值fa(kPa)341.8 地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20 基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20 基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blh c=5 5 2 25=1250kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 1250=1500kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：
7、Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9 (M2+0.5FvkH/1.2)=37.4 26+6.2 13-163 6.7-106 11.8+0.9(630+0.5 17.34 43/1.2)=-443.29kN m Fvk=Fvk/1.2=17.34/1.2=14.45kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4 0.9 (M2+0.5FvkH/1.2)=1.2 37.4 26+6.2 13-163 6.7-106 11.8)+1.40.9 (630+0.5 17.34 43/1.2)=-362
8、.63kN m Fv=Fv/1.2=24.28/1.2=20.23kN 基础长宽比：l/b=5/5=11.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5 52/6=20.83m3 Wy=bl2/6=5 52/6=20.83m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=387.37 5/(52+52)0.5=273.91kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=387.37 5/(52+52)0.5=273.91kNm 1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mk
9、y/Wy-5-=(664.5+1250)/25-273.91/20.83-273.91/20.83=50.28kPa0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力计算Pkmin=50.28kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(664.5+1250)/25+273.91/20.83+273.91/20.83=102.88kPa 3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(664.5+1250)/(55)=76.58kN/m2 4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=300.00+0.30 1
10、9.00 (5.00-3)+1.6019.00 (1.50-0.5)=341.80kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=76.58kPa fa=341.8kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=102.88kPa 1.2fa=1.2 341.8=410.16kPa-6-满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-=2000-(40+20/2)=1950mm X轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(664.500/25.000-(-443.293+14.450 2.000)/20.833)=62.736kN/m2 Pxmax
11、=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(664.500/25.000+(-443.293+14.450 2.000)/20.833)=9.030kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=9.030-(5.000-1.600)/2)(9.030-62.736)/5.000=27.290kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(664.500/25.000-(-443.293+14.450 2.000)/20.833)=62.736kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.3
12、5(664.500/25.000+(-443.293+14.450 2.000)/20.833)=9.030kN/m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=9.030-(5.000-1.600)/2)(9.030-62.736)/5.000=27.290kN/m2 基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(9.03+27.29)/2=18.16kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(9.03+27.29)/2=18.16kPa 基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=18.16(5-1.6)5/2=154.36kN Vy=|py|(l
13、-B)b/2=18.16(5-1.6)5/2=154.36kN-7-X轴方向抗剪：h0/l=1950/5000=0.3940.25 cfclh0=0.25 116.7 50001950=40706.25kN Vx=154.36kN 满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1950/5000=0.3940.25 cfcbh0=0.25 116.7 50001950=40706.25kN Vy=154.36kN 满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=0 0.001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20100基础底部短向配筋HRB40
14、0 20100基础顶部长向配筋HRB400 20100基础顶部短向配筋HRB400 201001、基础弯距计算基础X向弯矩：M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)2 18.16 5/8=131.21kN m 基础Y向弯矩：M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)2 18.16 5/8=131.21kN m 2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积S1=|M|/(1fcbh02)=131.21 106/(1 16.7 5000 19502)=0 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2 0)0.5=0 S1=1-1/2=1-0/2=1 AS1=|M|/(S1h0fy1)=131.21 1
15、06/(1 1950 360)=187mm2 基础底需要配筋：A1=max(187，bh0)=max(187，0.0015 5000 1950)=14625mm2 基础底长向实际配筋：As1=16014mm2A1=14625mm2 满足要求！-8-(2)、底面短向配筋面积S2=|M|/(1fclh02)=131.21 106/(1 16.7 5000 19502)=0 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2 0)0.5=0 S2=1-2/2=1-0/2=1 AS2=|M|/(S2h0fy2)=131.21 106/(1 1950 360)=187mm2 基础底需要配筋：A2=max(187，lh0)=max(187，0.0015 5000 1950)=14625mm2 基础底短向实际配筋：AS2=16014mm2A2=14625mm2 满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3=16014mm20.5AS1=0.5 16014=8007mm2 满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4=16014mm20.5AS2=0.5 16014=8007mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向 10500。五、配筋示意图矩形板式基础配筋图