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1、网络教育学院网络教育学院水工建筑物课程设计水工建筑物课程设计题目：混凝土重力坝设计学习中心：专业：水利水电工程年级：学号：学生：指导教师：1项目基本资料1.1 气候特征根据当地气象局 50 年统计资料，多年平均最大风速 14 m/s，重现期为 50 年的年最大风速 23m/s，吹程：设计洪水位 2.6 km，校核洪水位 3.0 km。最大冻土深度为 1.25m。河流结冰期平均为 150 天左右，最大冰厚 1.05m。1.2 工程地质与水文地质1.2.11.2.1 坝址地形地质条件坝址地形地质条件（1）左岸：覆盖层 23m，全风化带厚 35m，强风化加弱风化带厚 3m，微风化厚 4m。（2）河床
2、：岩面较平整。冲积沙砾层厚约 01.5m，弱风化层厚 1m 左右，微风化层厚 36m。坝址处河床岩面高程约在 38m 左右，整个河床皆为微、弱风化的花岗岩组成，致密坚硬，强度高，抗冲能力强。（3）右岸：覆盖层 35m，全风化带厚 57m，强风化带厚 13m，弱风化带厚 13m，微风化厚 14m。1.2.21.2.2 天然建筑材料天然建筑材料粘土料、砂石料和石料在坝址上下游 23km 均可开采，储量足，质量好。粘土料各项指标均满足土坝防渗体土料质量技术要求。砂石料满足砼重力坝要求。1.2.31.2.3 水库水位及规模水库水位及规模死水位：初步确定死库容 0.30 亿 m3，死水位 51m。正常蓄
3、水位：80.0m。注：本次课程设计的荷载作用只需考虑坝体自重、静水压力、浪压力以及扬压力。表一状况坝底高程(m)坝顶高程(m)84.984.9上游水位(m)下游水位(m)上游坡率下游坡率设计情况校核情况313182.5084.7245.5046.450010.810.8本设计仅分析基本组合(2)及特殊组合(1)两种情况：基本组合(2)为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重+静水压力+扬压力+泥沙1压力+浪压力。特殊组合(1)为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重+静水压力+扬压力+泥沙压力+浪压力。1.3 大坝设计概况1.3.11.3.1 工程等级工程等级本水库死库容 0.3 亿 m3，最大库容未
4、知，估算约为 5 亿 m3 左右。根据现行水电枢纽工程等级划分及设计安全标准（DL5180-2003），按水库总库容确定本工程等别为等，工程规模为大（2）型水库。枢纽主要建筑物挡水、泄水、引水系统进水口建筑物为 2 级建筑物，施工导流建筑物为 3 级建筑物。1.3.21.3.2 坝型确定坝型确定坝型选择与地形、地质、建筑材料和施工条件等因素有关。确定本水库大坝为混凝土重力坝。1.3.31.3.3 基本剖面的拟定基本剖面的拟定重力坝承受的主要荷载是水压和自重，控制剖面尺寸的主要指标是稳定和强度要求。由于作用于上游面的水压力呈三角形分部，所以重力坝的基本剖面是三角形，根据提供的资料，确定坝底宽度为
5、 43.29m（约为坝高的 0.8 倍），下游边坡m=0.8，上游面为铅直。22设计及计算内容2.1坝高计算据大坝特性表资料，坝高 H=坝顶高程-坝底高程=84.90-31.00=53.90m,为中坝。2.2挡水坝段剖面设计2.2.12.2.1 坝顶构造设计坝顶构造设计坝顶宽度取 8%10%坝高，且不小于 3m，设计坝顶宽度取 4.80m。坝顶上游设置防浪墙，墙身采用与坝体连成整体的钢筋混凝土结构，高度取1.35m(按设计洪水位计算)，宽度取 0.50m,坝顶下游侧设拦杆。2.2.22.2.2 坝底宽度计算坝底宽度计算根据大坝特性表资料，坝底宽度 T=（84.90-31.00）0.8=43.1
6、2m。2.2.32.2.3 坝体检查排水廊道、排水管幕设计坝体检查排水廊道、排水管幕设计为了便于检查、观测和排除坝体渗水，在坝体高程 65.00 处设一检查兼作排水用的廊道，廊道断面采用城门洞形，宽度取 1.5m，高度取 2.5m，其上游侧至上游坝面的距离取 0.050.07 倍作用水头，且不小于 3m，设计取 4.00m。为了减小坝体的渗透压力，靠近上游坝面设置排水管幕，排水管幕至上游坝面的距离取 1/151/25 倍作用水头，且不小于2m，设计取3.00m，间距取2.50m，管径取 200mm，排水管幕做成铅直，与纵向排水检修廊道相通，渗入排水管的水可汇集到下层纵向廊道，排水管幕上端通至坝
7、顶。2.2.42.2.4 坝基灌浆排水廊道设计坝基灌浆排水廊道设计坝基灌浆排水设置在上游坝踵处，廊道上游侧距上游坝面的距离取 0.050.1倍作用水头，且不小于 45m，设计取 4.0m，廊道断面采用城门洞形，宽度取 3.00m，高度取 3.50m，廊道上游侧设排水沟，下游侧设排水孔及扬压力观测孔，廊道底面距离基岩面不小于 1.5 倍廊道宽度，设计取 4.00m。为减少坝基渗漏，防止较大渗流对坝基产生渗透破坏，减小坝基底面的防渗扬压力，提高坝体的抗滑稳定性，在廊道上游侧布置一排帷幕灌浆，帷幕灌浆深度取 0.050.07 倍作用水头，帷幕灌浆深度设计取 20.00m。灌浆帷幕中心线距上游坝面 4
8、.50m。帷幕灌浆必须在浇筑一定厚度的坝体混凝土后进行，灌浆压力表层不宜小于 1.01.5 倍坝前静水头，取 60m*10KN/m3=600KPa；在孔低不宜小于 23倍坝前静水头，取 130m*10KN/m3=1300KPa。为了充分降低坝底扬压力和排除基岩渗水，在廊道下游侧布置一排排水孔幕，3排水孔深度为帷幕灌浆深度的 0.40.6 倍，且坝高 50m 以上的深度不小于 10m，排水孔深度设计取 10.00m，孔距取 2.50m，孔径取 200mm，排水孔略向下游倾斜，与帷幕灌浆成 10交角。排水孔中心线距帷幕中心线 2.00m。2.2.52.2.5 地基处理地基处理基岩开挖的边坡必须保持
9、稳定，两岸岸坡尽量开挖成有足够宽度的台阶状，以确保坝体的侧向稳定。对于靠近坝基面的缓倾角软弱夹层，埋藏不深的溶洞、溶浊面应尽量挖除。开挖至距利用岩面 0.51.0m 时，应采用手风钻钻孔，小药量爆破，以免产生裂隙或增大裂隙。遇到易风化的页岩、黏土岩时，应留 0.20.3m的保护层，待浇筑混凝土前再挖除。坝基应清到比较坚硬完整的完整的岩面，基面平整、水平即可，地基开挖后，在浇筑混凝土前，必须彻底清理、冲洗和修凿,风化、松动、软弱破碎的岩块都要清除干净，突出的尖角要打掉，光滑的岩面要凿毛，并用水冲洗干净，基岩表面不得残留有泥土、石渣、油渍等其它污物，排除基岩面上全部积水，基坑内原有的勘探钻孔、井、
10、洞等均应回填封堵。2.2.62.2.6 坝体材料分区坝体材料分区(1)上、下游最高水位以上坝体表层采用 C15、W4、F100厚 3.00m 的混凝土。(2)下游水位变化区的坝体表层采用 C15、W8、F200厚 3.00m 的混凝土。(3)上、下游最低水位以下坝体表层采用 C20、W10、F100厚 3.00m 的混凝土。(4)坝体靠近基础的底部采用 C20、W10、F200厚 8.00m 的混凝土，满足强度要求。(5)坝体内部采用 C10、W2低热混凝土。42.3挡水坝段荷载计算本设计荷载仅分析基本组合(2)及特殊组合(1)两种情况。2.3.12.3.1 荷载基本组合荷载基本组合(2)(2
11、)为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重+静水压力静水压力+扬压扬压力力+泥沙压力泥沙压力+浪压力。浪压力。4.8Pw78.90W1H11:0.8P2死水位 51.00W2设计 45.50QPS3H2PS131.0043.12PS2P26.50U1U3U2rwHH设计洪水位坝体尺寸与荷载（m）24KN/m3，因廊道尺寸较小，计算自重时不考虑。(2)静水压力。静水压力包括上下游的水平水压力和下游斜坡上的垂直水压力。(3)扬压力。坝踵处的扬压力强度为H1，排水孔线上为H2+H，坝址处为H2，其间均以直线连接，扬压力折减系数=0.25。(4)泥沙压力。大坝迎水面前泥
12、沙的淤积高度计算至死水位 51m，大坝迎水面前泥沙的淤积高度hs=51.0-31.0=20.0m，水平泥沙压力在垂直方向上呈三角形分布，泥沙干重度sd取 13.5KN/m3，孔隙率 n 取 0.42，内摩擦角s取 18，泥沙的浮重度sb=sd-(1-n)=13.5-(1-0.42)10=7.7 KN/m3。单位长度大坝迎水面上的(1)自重。坝体断面分为一个三角形和一个矩形分别计算，混凝土容重采用arwU45rwH水平泥沙压力值按公式 Psk=1/2sbhs2tan2（45-s/2）。坝址处河床岩面高程约在 38m 左右，大坝背水面前泥沙的淤积高度 hs=38.00-31.00=7.00m，除计
13、算水平泥沙压力外还应计算竖直泥沙压力，其值按泥沙浮重度与泥沙体积的乘积求得。(5)浪压力。计算风速取重现期为50年的年最大风速23m/s，风区长度取2600m，按鹤地水库试验公式 gh2%/v02=0.00625v0(1/6)(gD/v02)(1/3)和 gLm/v02=0.0386(gD/v02)(1/2)计算得累积频率为2%的波高 h2%=2.07m，平均波长Lm=14.45m，经查表求得h1%=2.25m。使波浪破碎的临界水 Hcr=Lm/(4)ln(Lm+2h1%)/(Lm-2h1%)=5.19m。因为坝前水深 H=82.50-31.00=51.50m，HHcr和 HLm/2，发生深水
14、波，单位长度大坝迎水面上的浪压力值按公式 Pwk=1/4Lm(h1%+hz)计算。波浪中心至计算静水位的高度 hz=h1%2/Lmcth(H/Lm)=1.10m。防浪墙顶高程为：82.50+h1%+hz+hc=82.5+2.25+1.10+0.40=86.25m。上述荷载计算见计算表。重重 力力 坝坝 基基 本本 荷荷 载载 组组 合合 计计 算算 表表垂直力(kN)水平力(kN)荷载计算式W1自重W2P1水压力P2Qu1u2扬压力u30.25*37*6.5*1060190215181338210021.56-1/2*6.5=18.3121.56-1/3*6.5=19.391/3*20=6.6
15、71/3*7=2.3321.56-0.8*7/3=19.6951.5-14.45/2+（14.45/2+1.1+2.25）/3=47.8051.5-2/3*14.45=41.8723310928110041749054232973182601/2*47.9*38.32*241/2*51.5*101/2*14.5*101/2*0.8*14.5*1014.5*43.12*101/2*36.62*0.25*37*10222力矩(kN.m)对坝底截面形心力臂(m)+21.56-2.4=19.162/3*38.32-21.56=3.991/3*51.5=17.171/3*14.5=4.8321.56-1
16、/3*0.8*14.5=17.6902/3*36.62-21.56=2.851189648788450760620922026841132611051-22769114877048284.8*53.9*2462521694u41/2(1-0.25)*37*6.5*10Ps1泥沙压力1/2*7.7*20.0*tan 361/2*7.7*7*tan 361/2*7.7*0.8*722222Ps2Ps31/4*10*14.45*浪压力Pw（14.45/2+1.1+2.25）2-1/8*10*14.4526194492922714456141222308530254679461合计1977813044
17、62.3.22.3.2 荷载特殊组合荷载特殊组合(1)(1)为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重+静水压力静水压力+扬压扬压力力+泥沙压力泥沙压力+浪压力。浪压力。4.8校核Pw84.7278.90H101:.8P2死水位 51.00W2校核 46.45QPS131.0043.12PS3PS2H2P26.50U1U3U2rwHH校核洪水位坝体尺寸与荷载（m）24KN/m3，因廊道尺寸较小，计算自重时不考虑。(2)静水压力。静水压力包括上下游的水平水压力和下游斜坡上的垂直水压力。(3)扬压力。坝踵处的扬压力强度为H1，排水孔线上为H2+H，坝址处为H2，其间均
18、以直线连接，扬压力折减系数=0.25。(4)泥沙压力。大坝迎水面前泥沙的淤积高度计算至死水位 51m，大坝迎水面前泥沙的淤积高度 hs=51.00-31.00=20.00m，水平泥沙压力在垂直方向上呈三角形分布，泥沙干重度sd取 13.5KN/m3，孔隙率 n 取 0.42，内摩擦角s取 18，泥沙的浮重度sb=sd-(1-n)=13.5-(1-0.42)10=7.7 KN/m3。单位长度大坝迎水面上的水平泥沙压力值按公式 Psk=1/2sbhs2tan2（45-s/2）。坝址处河床岩面高程约在 38m 左右，大坝背水面前泥沙的淤积高度 hs=38.00-31.00=7.00m，除计算水平泥沙
19、压力外还应计算竖直泥沙压力，其值按泥沙浮重度与泥沙体积的乘积求得。7arwU4rwH(1)自重。坝体断面分为一个三角形和一个矩形分别计算，混凝土容重采用(5)浪压力。计算风速取多年平均最大风速 14m/s，风区长度取 3000m，按鹤地水库试验公式 gh2%/v02=0.00625v0(1/6)(gD/v02)(1/3)和 gLm/v02=0.0386(gD/v02)(1/2)计算得累积频率为 2%的波高 h2%=1.03m，平均波长 Lm=9.45m，经查表求得 h1%=1.12m。使波浪破碎的临界水 Hcr=Lm/(4)ln(Lm+2h1%)/(Lm-2h1%)=1.45m。因为坝前水深
20、H=84.72-31.00=53.72m，HHcr和 HLm/2，发生深水波，单位长度大坝迎水面上的浪压力值按公式 Pwk=1/4Lm(h1%+hz)计算。波浪中心至计算静水位的高度 hz=h1%2/Lmcth(H/Lm)=0.42m。防浪墙顶高程为：84.72+h1%+hz+hc=84.72+1.12+0.42+0.30=86.56m。大坝特性表资料提供的坝顶高程不足。上述荷载计算见计算表。重重 力力 坝坝 特特 殊殊 荷荷 载载 组组 合合 计计 算算 表表垂直力(kN)水平力(kN)荷载W1自重W2P1水压力P2Qu1u2扬压力u30.25*38.27*6.5*1062293315181
21、314810021.56-1/2*6.5=18.3121.56-1/3*6.5=19.391/3*20=6.671/3*7=2.3321.56-0.8*7/3=19.6953.72-9.45/2+（9.45/2+0.42+1.12）/3=51.0853.72-2/3*9.45=47.42233531111389180915423297375601/2*47.9*38.32*241/2*53.72*101/2*15.45*101/2*0.8*15.45*1015.45*43.12*101/2*36.62*0.25*38.27*10222力矩(kN.m)对坝底截面形心力臂(m)+21.56-2.4
22、=19.162/3*38.32-21.56=3.991/3*53.72=17.911/3*15.45=5.1521.56-1/3*0.8*15.45=17.4402/3*36.62-21.56=2.851189648788461490计算式4.8*53.9*2466621752620922026955144291194-2584231665504993u41/2(1-0.25)*38.27*6.5*10Ps1泥沙压力1/2*7.7*20.0*tan 361/2*7.7*7*tan 361/2*7.7*0.8*722222Ps2Ps31/4*10*9.45*）浪压力Pw（9.45/2+0.42+
23、1.122-1/8*10*9.45112996929341153901406218541325507106966合计19372139842.3.32.3.3 挡水坝段荷载计算成果挡水坝段荷载计算成果本设计荷载仅分析基本组合(2)及特殊组合(1)两种情况，荷载组合作用计算成果见表二和表三。表二：坝体基本荷载组合作用计算成果8垂直力(kN)荷载自重W1W2P1水压力P2Qu1扬压力u2u3u4Ps1泥沙压力Ps2Ps3浪压力Pw625216946019029449水平力(kN)13261813382144566209220268411512922710511002611412对坝底截面形心力臂(m
24、)19.163.9917.174.8317.6902.8518.3119.396.672.3319.6947.8041.87力矩(kN.m)+118964878845076023310928223085-227691148770482811004174905423297318260302546合计197781304479461表三：坝体特殊荷载组合作用计算成果表垂直力(kN)荷载自重W1W2P1水压力P2Qu1扬压力u2u3u4Ps1泥沙压力Ps2Ps3浪压力Pw666217526229339969水平力(kN)14429813148620922026955151293411194100对坝底
25、截面形心力臂(m)19.163.9917.915.1517.4402.8518.3119.396.672.3319.6951.0847.42力矩(kN.m)+11896487884614902335311218541-25842316655049931138918091542329737560325507112153901406合计193721398410696692.4挡水坝段建基面抗滑稳定计算沿坝轴线方向取 1m 长进行抗滑稳定分析计算。2.4.12.4.1 荷载基本组合荷载基本组合(2)(2)为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重+静水压力静水压力+扬压
26、扬压力力+泥沙压力泥沙压力+浪压力。浪压力。参照类似工程资料，微、弱风化的花岗岩抗剪断摩擦系数及黏聚力分别取 f=0.85，C=0.65MPa，基岩允许抗压强度取 1430KPa。建基面抗滑稳定根据抗抗剪断强度公式计算得：K=(fW+CA)/P=(0.85*19778+650*43.12)/13044=3.44K=3.0，满足抗滑稳定要求。2.4.22.4.2 荷载特殊组合荷载特殊组合(1)(1)为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重+静水压力静水压力+扬压扬压力力+泥沙压力泥沙压力+浪压力。浪压力。参照类似工程资料，微、弱风化的花岗岩抗剪断摩擦系数及黏聚力分
27、别取 f=0.85，C=0.65MPa，基岩允许抗压强度取 1430KPa。建基面抗滑稳定根据抗抗剪断强度公式计算得：K=(fW+CA)/P=(0.85*19372+650*43.12)/13984=3.18K=2.5，满足抗滑稳定要求。2.5挡水坝段建基面边缘应力计算和强度校核2.5.12.5.1 荷载基本组合荷载基本组合(2)(2)为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重+静水压力静水压力+扬压扬压力力+泥沙压力泥沙压力+浪压力。浪压力。(1)当计入扬压力时，建基面上、下游边缘垂直正应力分别为：uy=W/B+6M/B2=19778/43.12+6*（-794
28、61）/43.122=202.27(KPa)0，满足要求。dy=W/B-6M/B2=19778/43.12-6*（-79461）/43.122=715.09(KPa)1430Kpa，满足抗压强度要求。(2)当计入扬压力时，建基面上、下上游面剪应力分别为：u=(P-Puu-uy)m1=(51.5*10-51.5*10-202.27)*0=0(KPa)。d=(dy+Pdu-P)m2=(715.09+14.5*10-14.5*10)*0.8=572.07(KPa)，满足要求。(3)当计入扬压力时，建基面上、下游边缘水平正应力分别为：ux=(P-Puu)-(P-Puu-uy)m12=(51.5*10-
29、51.5*10)-(51.5*10-51.5*10-202.27)*0=0(KPa)。dx=(P-Pdu)+(dy+Pdu-P)m22=(14.5*10-14.5*10)+(715.09+14.5*10-14.5*10)*0.82=457.66(KPa)，满足要求。10(4)当计入扬压力时，建基面上、下游上游边缘主应力分别为：u1=(1+m12)uy-(P-Puu)m12=(1+0)*202.27-(51.5*10-51.5*10)*0=202.27(KPa)，满足要求。u2=P-Puu=51.5*10-51.5*10=0(KPa)。d1=(1+m22)dy-(P-Pdu)m22=(1+0.8
30、2)*715.09-(14.5*10-14.5*10)*0.82=1172.75(KPa)，满足要求。d2=P-Pdu=14.5*10-14.5*10=0(KPa)。(5)当不计入扬压力时，建基面上、下游边缘垂直正应力分别为：uy=W/B+6M/B2=29227/43.12+6*（-46139）/43.122=528.92(KPa)0，满足要求。dy=W/B-6M/B2=29227/43.12-6*（-46139）/43.122=826.69(KPa)1430Kpa，满足抗压强度要求。(6)当不计入扬压力时，建基面上、下上游面剪应力分别为：u=(Pu-uy)m1=(51.5*10-528.92
31、)*0=0(KPa)。d=(dyPd)m2=(826.69-14.5*10)*0.8=545.35(KPa)，满足要求。(7)当计入扬压力时，建基面上、下游边缘水平正应力分别为：ux=Pu-(Pu-uy)m12=51.5*10-(51.5*10-528.92)*0=515.00(KPa)，满足要求。dx=Pd+(dy-Pd)m22=14.5*10+(826.69-14.5*10)*0.82=581.28(KPa)，满足要求。(8)当不计入扬压力时，建基面上、下游上游边缘主应力分别为：u1=(1+m12)uy-Pu*m12=(1+0)*528.92-(51.5*10-51.5*10)*0=528
32、.92(KPa)，满足要求。u2=P=51.5*10=515.00(KPa)，满足要求。d1=(1+m22)dy-Pd*m22=(1+0.82)*826.69-14.5*10*0.82=1262.97(KPa)，满足要求。d2=P=14.5*10=145.00(KPa)，满足要求。2.5.22.5.2 荷载特殊组合荷载特殊组合(1)(1)为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重+静水压力静水压力+扬压扬压力力+泥沙压力泥沙压力+浪压力。浪压力。(1)当计入扬压力时，建基面上、下游边缘垂直正应力分别为：uy=W/B+6M/B2=19372/43.12+6*（-10
33、6966）/43.122=104.08(KPa)0，满足要求。dy=W/B-6M/B2=19372/43.12-6*（-106966）/43.122=794.43(KPa)1430KPa，满足抗压强度要求。11(2)当计入扬压力时，建基面上、下上游面剪应力分别为：u=(P-Puu-uy)m1=(53.72*10-53.72*10-104.08)*0=0(KPa)。d=(dy+Pdu-P)m2=(794.43+15.45*10-15.45*10)*0.8=635.54(KPa)，满足要求。(3)当计入扬压力时，建基面上、下游边缘水平正应力分别为：ux=(P-Puu)-(P-Puu-uy)m12=
34、(53.72*10-53.72*10)-(53.72*10-53.72*10-104.08)*0=0(KPa)。dx=(P-Pdu)+(dy+Pdu-P)m22=(15.45*10-15.45*10)+(794.43+15.45*10-15.45*10)*0.82=508.44(KPa)，满足要求。(4)当计入扬压力时，建基面上、下游上游边缘主应力分别为：u1=(1+m12)uy-(P-Puu)m12=(1+0)*104.08-(53.72*10-53.72*10)*0=104.08(KPa)，满足要求。u2=P-Puu=53.72*10-53.72*10=0(KPa)。d1=(1+m22)d
35、y-(P-Pdu)m22=(1+0.82)*794.43-(15.45*10-15.45*10)*0.82=1302.87(KPa)，满足要求。d2=P-Pdu=15.45*10-15.45*10=0(KPa)。(5)当不计入扬压力时，建基面上、下游边缘垂直正应力分别为：uy=W/B+6M/B2=29341/43.12+6*（-72493）/43.122=446.52(KPa)0，满足要求。dy=W/B-6M/B2=29341/43.12-6*（-72493）/43.122=914.38(KPa)1430Kpa，满足抗压强度要求。(6)当不计入扬压力时，建基面上、下上游面剪应力分别为：u=(P
36、u-uy)m1=(53.72*10-446.52)*0=0(KPa)。d=(dyPd)m2=(914.38-15.45*10)*0.8=607.90(KPa)，满足要求。(7)当计入扬压力时，建基面上、下游边缘水平正应力分别为：ux=Pu-(Pu-uy)m12=53.72*10-(53.72*10-446.52)*0=537.20(KPa)，满足要求。dx=Pd+(dy-Pd)m22=15.45*10+(914.38-15.45*10)*0.82=640.82(KPa)，满足要求。(8)当不计入扬压力时，建基面上、下游上游边缘主应力分别为：u1=(1+m12)uy-Pu*m12=(1+0)*4
37、46.52-(53.72*10-53.72*10)*0=446.52(KPa)，满足要求。u2=P=53.72*10=537.20(Kpa)，满足要求。d1=(1+m22)dy-Pd*m22=(1+0.82)*914.38-15.45*10*0.82=1400.70(KPa)，满足12要求。d2=P=15.45*10=154.50(KPa)，满足要求。2.5.32.5.3 挡水坝段坝体稳定应力计算计算成果挡水坝段坝体稳定应力计算计算成果本设计荷载仅分析基本组合(2)及特殊组合(1)两种情况，坝体稳定应力计算成果见表四，正常工况考虑自重+静水压力+扬压力+泥沙压力+浪压力，非正常工况不计入扬压力。表四:坝体稳定应力计算成果表挡水坝段建基面处抗滑稳定安全系数 Ka.上游边缘垂直正应力正常工况b.下游边缘垂直正应力下边缘应c.上游面剪应力力d.下游面剪应力e.上游边缘水平正应力非正常工f.下游边缘水平正应力况下边缘g.上游边缘主应力应力h.下游边缘主应力设计(KP)校核(KP)3.443.18207.27104.08715.09794.4300572.07635.54515.00537.20581.28640.82uuuu1=528.92;2=515.001=446.52;2=537.20dddd1=1262.97;2=145.001=1400.70;2=154.5013