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1、4 3(1)：4 1 4 6 利用不同凝固速率和等通道挤压法制备不同组 织结构的S n 3 8 A ,O 7 C u 合金，使其包含不同形貌、大 小及分布的 A 蜀S n 金属间化合物；拉伸曲线的比较分 析和变形后组织的电镜观察表明，大的针状化合物对 合金起着纤维增强的作用，但 自身脆性断裂造成空 洞，降低了材料的塑性；微细颗粒状化合物起着弥散 强化作用，分布在小的等轴晶粒晶界上的化合物颗粒 能够阻碍晶界的滑动，起到增强的作用。图 5 参 2 1 熔 焊 2 O O 7 4 O 9 7 基于 B A S t A N共 聚乳液 的水 性防锈 涂料 研究 张新宇 材料保护 一 2 0 0 7，4
2、o(1)：3 9 4 2 基于 自制的丙烯酸丁酯 苯乙烯 丙烯腈(B A S t A N)共聚乳液，制备了一种性能优异的水性防锈涂料，研究了防锈颜料和润湿分散剂的种类、用量对涂料及 其漆膜性能的影响。当颜基比为 0 8，防锈颜料用量 为填料总量的 5 0 时，水性防锈涂料耐盐水时间最 长。当铵盐分散剂与聚丙烯酸钠以 1：4变化时，水性 涂料有最好的综合性能。图 2表 6 参 1 7 焊 接 工 艺 2 0 o 7 4 0 9 8 无飞溅的薄板焊接 德 T o r m e n A T e c h n R d s c h 一 2 0 0 5，9 7(4)：1 8，1 9 F r o n i u s
3、 公司(奥地利)研制了代号为 C M T(“金属 冷迁移”)的熔化极焊新工艺，其电弧仅在很低的电流 强度短路时才燃烧，因此热输人不高。这是靠使焊丝 在轴向方向上形成频率为 7 0 I z 的振动，以及金属几 乎是在无 电流时移动来实现的；这 二种情 况有助于 在 焊丝回程时断开熔滴。所描述的送丝方法，其从开始 接触焊件到建立稳定电弧的时间是普通焊接方法时 的 1 1 2。这种焊接方法可以覆盖宽的间隙。采用这种 焊接方法 以 为 1 5 n u m i n的 速度 焊 接厚 度 为 0 8 m m的 板时，无须采用任何固定装置的焊缝衬板。图 4 2 O O 7 4 O 9 9 等离子弧焊接小孔形
4、状尺寸的分析 英 胡庆贤 C h i n a We l d i n g 2 O 0 6，1 5(4)：4 3 4 5 进行小孔等离子弧焊工艺数值模拟的关键 问题 是建立一个可以反映其物理特性的合适的能 自适应 的体积热源模型。为此，必须对等离子弧焊在不同焊 接条件下的小孔形状尺寸进行预测。在考虑了小孔 内部等离子体的质量守恒、动量守恒 以及等离子体 液态金属边界的压力平衡条件的基础上，建立了预测 小孔形状尺寸的数学模型，并以此为基础建立了与小 孔形状尺寸相适应的热源模型，进行等离子焊接焊缝 尺寸的计算预测。预测结果和试验结果吻合 良好。图 3 表 1 参 1 0 2 0 0 7 4 1 0 0
5、 小孔等离子弧焊接焊缝熔深演化过程的试 验测定 英 胡庆 贤 C h i n a We l d i ng 2 0 0 7，1 6(1)：6 8 研发了小孔等离子弧焊接试验的专用程序，进行 了工艺试验，测定了从电弧引燃到准稳态过程的初始 焊接阶段不同时刻的焊缝尺寸和熔深数据。基于焊 缝宏观金相图片，可以提取出等离子弧焊接过程中小 孔形成及演化过程的间接信息，为验证t 1,：f L 等离子弧 焊接过程的数学模型奠定了基础。图2表 1 参 5 2 0 0 7 4 1 0 1 熔剂下无接触燃弧的最佳参数 俄 M o H C C mp o v 兀 p B O -：a x 5(3)：1 0 1 2，6 3
6、 研究了低压脉冲放电，即所谓的“短弧”，并确定 了保证可靠无接触燃弧的诸多因素和参数。介绍了 研究结果。图 1 参 6 2 0 0 7 4 1 0 2 干扰因素下药芯焊丝 C 焊焊接过程特 征电信号的提取与分析 李志勇 焊接 2 0 0 7(1)：2 5 2 7 4 o 应用德国汉诺威焊接过程分析仪，通过调整保护 气流量、改变母材表面状态、堆焊第二道焊缝、调整对 焊板高度差等，引人 5种干扰信号，分析在上述特定 焊接过程下，药芯焊丝 c 0 2 焊过程电信号的特征。研 究结果表明，对于焊接过程中由于外界干扰引起的变 化，可以通过焊接电流、电压概率密度分布(P D D曲 线)中短路过程对应区段得
7、到很好地判识；对于时间 较短(相对于采样时间)的瞬时干扰因素，采用小区段 采集分析的方法，也可将特征信号对应区段很好地提 取出来。图4表 1 参 3 1 5 维普资讯 http:/ 2 0 0 7 4 1 0 3 交流 T I G电弧的 过零过 程及 其状 态特征 胡坤平 焊接学报 2 O O 6，2 7(1 2)：2 9 3 3 T I G电弧是焊接生产中的一种重要热源，交流 T I G电弧在铝合金的焊接制造中的应用亦已相当广 泛。但以往由于观测方法的限制，而缺乏对该类电弧 物理特征的了解。基于新型的光谱诊断系统，并采用 时控 一统计平均的观测方法，对方波交流和正弦交流 等二种常见的 r i
8、 g电弧在近零和过零时的电子数密 度的动态变化过程进行了测量，分析了交流电弧过零 时段的一般规律和各自特点，从而有助于对交流 T I G 电弧过程认识的深入，以及对其控制水平的提高。图 9 表 1 参 6 2 0 0 7 4 1 0 4 基于 MA T L A B的 C 电流信 号处理 建模 及仿真 屈岳波 焊接学报 2 0 0 7，2 8(1)：1 0 1 1 0 4 c 气体保护焊的短路过渡脉冲对电弧传感器 信号处理存在较大的干扰。采用 MA T I A B的 S i mu l i n k 建模仿真分析了传统的信号处理方法对其处理时存 在的问题。提出了小波分析的电流信号软件处理方 法，利用
9、 C+语言和 M T A L A B的 M文件编写了电流 信号小波分析的 S函数模块，结合电弧传感器的分度 脉冲信号进行动态仿真。结果表明，该方法很好地滤 除短路尖峰脉冲，波形失真甚小。经试验验证，该方 法正确可行，为电弧传感器信号提供了一种高精度的 处理方法。图 5 参 8 2 0 0 7 4 1 0 5 以空气为舱 内加 压气体的钨极氩弧焊接 周灿丰 焊接学报 一 2 0 0 7，2 8(2)：5 8 研究了 1 7 0 0 k P a空气作用下的钨极氩弧焊。气体爆炸试验表明，压缩空气虽然不爆炸但是显著助 燃，高压焊接试 验舱舱 内设备需要 采取 防燃 措施。采 用较大的氩气流量，可以实现
10、高压空气之下良好的电 弧和熔池保护。自动焊 机用 于舱内焊接 时，解决 了线 缆密封、摄像系统适应性等特殊问题，此外，以弧长代 替电压作为控制变量，消除了焊接电缆影响。1 6 Mn 钢平板焊接试验证明，虽然不同空气压力、不同位置 实现单面焊 自由双面成形的工艺参数明显不同，但 是，采用脉冲焊接均可以获得性能优良的焊接接头。图 6参 9 2 0 0 7 4 1 0 6 双钨 极氩弧 焊工 艺及焊 缝成 形机 理分 析 王树保 焊接学报 2 0 0 7，28(2)：2 1 2 4 l 6 针对 3 i n n l 和4 i n n l 厚度低碳钢板，对双钨极氩弧 焊的焊接工艺进行 了研 究。与 常
11、规 钨极氩 弧焊 的对 比分析表明，由于双钨极氩弧焊降低了电弧压力，提 高了焊丝的熔敷率，因而在大电流高速度焊接时，极 大地减少了凹坑、咬边等缺陷，实现了良好的焊缝成 形，从而改善了常规钨极氩弧焊不适合大电流高速度 焊接的不足，拓宽了钨极氩弧焊的使用范围，提高了 焊接生产率。此外，在焊接试验的基础上，进一步对 双钨极氩弧焊降低电弧压力、减少焊接缺陷的机理进 行了分析。图7表 1 参 7 2 0 0 7 4 1 0 7 基于有 限元分析 对新型 D EG MA W 焊缝 尺寸预测 张明贤 焊接学报 2 O O 7 28(2)：3 3 3 7 D EG M A W 将一个 T I G焊枪 与一个
12、M A G焊枪相 组合，利用 r i g焊的旁路，分流一部分通过焊丝的焊 接电流，在保证焊缝熔敷效率的同时，减小作用于母 材的热输入，是一种低成本的高效焊接方法。对 D E G MA W进行有限元计算，定量分析焊接温度场与焊 缝形状尺寸，将为该新工艺 的参数优化提供基础数 据。针对 D EG M A W 的特点，对 S Y S WE L D软件进行 相应扩展，给出了对焊缝余高部分的简化处理方法，提出了相应的焊接热源作用模式，建立了 D EG M A W 热过程的有限元模型。对 D EG M A W工艺条件下的 焊接过程进行了有限元分析，得出了焊缝横断面尺寸 以及周围的热场分布，并将计算与实测结
13、果进行了比 较，为 D EG MA W工艺优化提供了依据。图8 表 1 参】0 2 0 0 7 4 1 0 8 c o,激光 一MA G电弧复合焊接保 护气 体的 影响规律 高明 焊接学报 2 0 O 7，28(2)：8 5 8 8 保护气体是 决定 c 0)激光 一MA G(m e t a l a c ti v e g a s)电弧复合焊接工艺稳 定性、焊接 熔深 和接头质量 的关键 因素，但 是相 关的试 验研 究报 道有 限。对 此，采用 H e 一 和 c 0 2一A r 混合气体在 Q 2 3 5钢板上进 行了 c 激光一MA G电弧复合焊接工艺研究。结果 表明，保护气体种类与配比对
14、工艺和焊缝特征有明显 的影响。H e 焊缝能够得到更大的焊接熔深和焊 缝硬度。c A r 中的 c 在高温下分解形成氧进入 熔池后改变了表面张力系数，进而改变了熔池流动方 向，导致在 c 3 0 后形成平整的焊缝余高，焊缝电 弧区和激光区的过渡更加平滑。当 C O 2 含量 3 0 后，复合焊接工艺稳定性变差，焊缝硬度急剧降低。维普资讯 http:/ 图7参 1 O 2 0 0 7 4 1 0 9 基于逆变电源 一电弧 系统的 O 焊短路过渡 过程仿真 董天顺 焊接技术 2 0 0 7，3 6(1)：4 5 4 7 为了提高 c 0 2 焊的工艺性，有必要对其短路过渡 过程进行深人的研究。根据
15、 c 0 2焊短路过渡过程各 个阶段的物理特征，建立了相应的数学模型，然后根 据该数学模型，运用模块化的建模方法建立 了基于逆 变电源 一电弧系统的 c 0 2 焊短路过渡过程仿真模型。在模型中充分考虑了逆变谐波的存在，使得仿真结果 更加接近于实际。最后通过试验对仿真结果进行了 验证，结果表明，二者基本一致，说明所建立 的仿真模 型是合理的。图9 参 6 2 0 0 7 4 1 1 0 X 6 5级管线钢板焊接性能研究 王孝建 焊管 2 0 0 7，3 0(1)：3 O 3 4 利用 G l e e b l e 3 5 0 0热模拟试验机及相变仪，建立 了X 6 5 级管线钢板的焊缝热影响区连
16、续冷却转变曲 线s HC C T曲线，用于研究其焊接性能。按照建 立的 S HC C T曲线合 理选择 焊 接工 艺，进 行厚 度 为 1 0 l a i n的X 6 5 级管线钢板 c 0 2 气体保护焊，对焊接接 头进行了硬度、拉伸及冲击等试验。借 助金相显微 镜，观察分析了不同冷却速度下的显微组织和焊接接 头不同部位的显微组织。结果表明，根据建立 S H C C T曲线所选择的 c(】2 气体保护焊工艺是合理的，焊 接接头具有良好的显微组织和综合性能。图5表 5 2 0 0 7 4 1 1 1 单质对低碳 钢 AT I G焊焊缝 成形 的影 响 黄勇 兰州理工大学学报 2 0 0 7，3
17、 3(1)：3 4 3 6 以 T i 粉、s i 粉和 T e 粉作为活性剂，研究了单质对 低碳钢直流正接 AT I G焊焊缝成形的影响，分析了 单质影响熔深的机理。在试验条件下，传统 T I G焊的 焊缝 深宽 比为 0 2 4。添加三种活性剂 后，焊缝 表面都 成形 良好，T e 粉使得焊缝余高增大。T i 粉和 T e粉能 显著增加熔深，s i 粉对焊缝熔深影响则相对较小。T i 和 s i 粉能使熔宽收缩，而 T e 粉对熔宽几乎没有影响。在活性剂作用下，T i 粉的焊缝深宽比为 0 4 3；而 T e 粉 的为O 4 0，s i 粉的只有 0 3 5。S i 粉、T i 粉、T e
18、 粉三者的 焊缝熔深排序与其原子半径的大小顺序相同，焊缝熔 深变化与单质原子半径大小关系密切。图 3 表 2参 6 2 0 0 7 4 1 1 2 熔化极脉冲气体保护焊前中值波形控制方 法研究 王振民 中国机械工 程 2 0 0 7，1 8(1)：8 3 8 6 采用前中值电流波形控制方法可以实现对熔滴 过渡过程的控制。首先从熔滴过渡过程能量传递的 角度，利用 S i m u l i n k 工具对脉冲波形和能量进行了仿 真，然后利用所研制的熔化极脉冲气体保护焊设备进 行了前中值波控试验，并与仿真结果相结合，从能量 的角度深人分析了中值时间和中值 电流对熔滴过渡 过程的影响。结果表明，采用前中
19、值波形控制方法，通过设置合理的中值时间和中值电流，有利于控制熔 滴的长大和过渡，实现一脉一滴过渡，焊接质量好。图 4 表 4参 6 2 0 0 7 4 1 1 3 自动脉冲气保焊单面焊双面成形工艺在压 力管道和压力容器上的应用 黄兴涛 压力容器 2 0 0 7，2 4(1)：3 6 3 8 介绍了自动脉冲气保焊的工艺特点，试验结果表 明，自动脉冲气保焊单面焊双面成形工艺所焊制的接 头性能能够满足压力容器和管道焊缝使用性能的要 求；在压力管道和小规格 的压力容器的焊接方面，自 动脉冲气保焊单面焊双面成形工艺是传统的氩弧焊 打底、焊条电弧焊盖面工 艺的比较理想的替代方法。图 3 表 2 参 3 2
20、 0 0 7 4 1 1 4 G MA W 快 速 成形 过程 中 工艺参 数的 变化 对成形的影响 英 尹玉环 C h i n a We l d i n g 2 0 0 6，1 5 (4)：3 03 3 作为一种沉积方式，熔化极气体保护焊(G b l A W)在金属零件的快速成形领域 中是一种非常有应用前 景的方法。采用 G MA W电弧对金属进行加工的过程 中，确保成形质量的关键在于控制热输人量和熔滴过 渡。在 E R 5 0 6焊丝的 G MA W快速成形试验的基础 上，研究了各种工艺参数对成形质量的影响，包括焊 接电压、送丝速度及焊接速度等，获得了适用于 E R 5 0 6 焊丝的 G
21、 MA W 电弧快速成形的最佳工艺参数。同时验证了在低热输人量和平稳熔滴过渡的条件，可 以获得具有 良好组织与性能的快速成形产品。图 3 参 4 2 0 0 7 4 1 1 5 机器人 GMA W 焊接过程中熔滴过渡边界 的检测 英 胥国祥 C h i n a We l d i n g 2 0 0 6，1 5(4)：7 5 7 8 采用 E R 7 0 S 一1焊丝、+1 0 c 0 2作保护气体 进行机器人 G MA W焊接试验，并采集焊接过程中的 焊接电流和电弧电压信号。根据电流、电压信号波 1 7 维普资讯 http:/ 形以及电压信号的傅立叶变换结果，确定出熔滴由 滴状过渡向喷射过渡转
22、变的边界电流、电压，并获 得这二种熔滴过渡方式的优化焊接参数，从而为 G M A W焊接过程的数值模拟和控制奠定了基础。图 4 表 1 参 5 2 0 0 7 4 1 1 6 C 焊过 程 的瞬 时能量 和动 态 电 阻分析 英，王振民I I C t fi n aWe l d i n g 一 2 0 0 7，1 6(1)：7 7 8 2 采用 自行研制的焊接动态电弧小波分析仪，对二 台焊 机的焊接 过程进行 了测试。试验结 果表 明：瞬时 能量可综合地反映电流电压对电弧动态性能的影响，对其分析计算可以合理地 c 0 2焊过程的燃弧能量和 短路能量，为焊接电弧电流电压波形的设计和精细控 制提供依
23、据；在焊接过程中减少动态电阻纹波干扰，避免尖峰，适当提高短路过渡频率，能提高电弧稳定 性，对焊缝成形具有较好的效果。图 2 表 1 参 5 2 0 0 7 4 1 1 7 c o,焊和堆焊参数计算 时系数和 固定值 的 确定 俄，6 a 6 K w H A C I I C s a p o 1a p B O 一 2 O O 5(3)：7 9，6 2，6 3 介绍了研究和评价焊接过程的数学方法，确定了 c 0 2 焊时完全熔透、完全凸起系数和熔池形状。图 4 表 1 2 0 0 7 4 1 1 8 振动 焊接技 术在大 型焊接 构件 中的应 用，卢庆华，焊接学报 2 0 0 7，2 8(2)：9
24、2 9 4，9 8 在高炉用钢厚板电渣焊中应用振 动调制工艺。接头金相组织显示，附加振动后，焊接接头晶粒细化 明显。研究三种振动加速度(0，3，6 f I 1，s 2)下焊接接头 的残余应力和侧弯性能。焊接变形是 H形钢焊接时 存在的主要问题。采用埋弧振动焊接可明显减小 H 形钢的焊接变形。结果表明，合理的振动调制工艺可 以有效地减小残余应力并改善焊接接头的综合性能，控制变形，保证生产质量。图5 表 2 参 1 O 2 0 0 7 4 1 1 9 控制摆动电子束的某些特点 俄 T l x H o a H MI I C m n p B O 2 0 0 5(1)：4 7 5 O，6 3，6 4 分
25、析了沿焊缝摆动的电子束的比功率。电子束 在电子束焊方向上的偏离可以预热被焊坡 口，而在反 向上则可加热冷却的焊缝金属。研制了用于控制摆 动电子束的功能系统并制造了其试验调节器。确定 了在带 Y 5 3 0 M电子枪的 Y 2 50A装置上用调制电子束 l 8 对厚 2 m m 的 B T 2 0，I _ I l、T i 和 M o 合 金 板在 2 0 5 O m h 速度范围内进行电子束焊时，焊接工艺参数与热 力循环参数之间的关系。图 5 参 2 2 0 0 7 4 1 2 0 激光 一电弧 复合 焊接过程 中高频 干扰的消 除，滕文华，电焊机 一 2 0 0 7，3 7(2)：5 0 5
26、2 激光 一电弧复合焊接过程中，由于引弧产生的高 频干扰了激光器的控制系统，造成了激光和电弧不能 实现复合焊接。通过分析研究高频引弧对焊接电源 和激光器的干扰途 径，采取 相应 的措施，有效 地消 除 了高频干扰问题，成功实现了激光和电弧之间的复合 焊接。图 5参 2 2 0 0 7 4 1 2 1 N d：Y A G激光+脉冲 MA G 电弧复 合热源 焊接参数对焊缝熔深的影晌，秦国梁，机械工程学 报 一 2 0 0 7，4 3(1)：2 2 5 2 28 试验研究 N d：Y A C激光+脉冲 M A G电弧复合热 源焊接过程中焊接参数对焊缝熔深的影响。结果表 明，复合热源焊缝熔深随电弧功
27、率和激光功率的增大 而增大，随焊接速度的增大而减小，并且在相同参数 下，复合热源焊缝熔深稍大于激光焊缝熔深而显著大 于脉冲 M A G焊缝熔深。对于不同焊接电流，光丝间 距在 0 3 m m内复合热源焊缝取得最大熔深，且取得 最大的光丝间距与焊接电流大小有关；复合热源焊缝 熔深在离焦量为 2 m m时取得最大值。试验结果分析 表明，在激光+电弧复合热源焊接过程中激光功率不 仅决定复合热源焊缝熔深，而且可以极大地提高焊接 速度；MA G电弧也可提高 N d：Y A G激光焊的热效率。图7表 1 参 6 2 0 0 7 4 1 2 2 激光焊接参数对 齿科钛金 属接头组织与 性 能的影晌，徐凤林 6 用激光 2 O O 7，2 7(1)：4 1 4 4 采用电子万能试验机测试钛金属激光焊接头的 力学性 能。结果表 明，随着激光光斑直径 的减小或功 率的增加，接头熔深增加，强度提高；并且随着激光功 率密度的增大，接头强度呈增大趋势。进一步从激光 功率密度的角度分析，光斑直径比激光功率对接头强 度的影响更大，激光光斑直径为 0 7 m m、功率 1 6 k W 时，获得接头性能较佳。金相组织观察显示，接头组 织致密，未发现有夹杂和微裂纹等缺陷，接头拉伸断 口呈韧性断裂特征，断裂区有大量的韧窝存在。图 3 表 3参 7 维普资讯 http:/