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1、 1 预应力混凝土等截面连续梁桥 设计原始资料 1.地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况 （1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。年平均气温 12.20C，最冷月平均气温-40C，七月平均气温 26.40C。（2）工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积
2、层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。a.人工填土层，厚度 5m，k=100KPa；b.粉质黏土，中密，厚度 15m，k=150 KPa；c.粉质黏土，密实，厚度 15m，k=180KPa；d.粉质黏土，密实，厚度 10m，k=190KPa。第一章 方案比选 一、桥型方案比选 桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。桥梁设计原则 1适用性 桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应
3、保证使用年限，并便于检查和维修。2舒适与安全性 现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。3经济性 设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。2 4先进性 桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。5美观 一座桥梁，尤其是座落于城市的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。合理 的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不
4、应把美观片面的理解为豪华的装饰。应根据上述原则，对桥梁作出综合评估。梁桥 梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。预应力混凝土梁式桥受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低；2）结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；3）结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少；4）结构的整体性好，刚度较大，变性较小；5）可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；6）结构自重较大，自重耗掉大部分材料的强度，因而大大限制其跨越能力；
5、7）预应力混凝土梁式桥可有效利用高强度材料，并明显降低自重所占全部设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力；8）预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。拱桥 拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载 q 的作用下，简直梁的跨中弯矩为 qL2/8，全梁的弯矩图呈抛物线形，而拱轴为抛物线形的三铰拱的任何截面弯矩均为零，拱只受轴向压力。设计得合理的拱轴，主要承受压力，
6、弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单 3 向推力墩以承受不平衡的推力。由于天津地铁一号线所建位置地质情况是软土地基，故不考虑此桥型。梁拱组合桥 软土地基上建造拱桥，存在桥台抵抗水平推力的薄弱环节。为此采用大吨位预应力筋以承担拱的水平推力；预应力筋
7、的寄体是系梁，即加劲纵梁，从而以梁式桥为基体，按各种梁桥的弯矩包络图用拱来加强。这样可以使桥梁结构轻型化，同时能提高这类桥梁的跨越能力。这类桥梁不仅技术经济指标先进、造价低廉，同时桥型美观，反映出力与美的统一、结构形式与环境的和谐，增加了城市的景观。斜拉桥 斜拉桥的特点是依靠固定与索塔的斜拉索支撑梁跨，梁是多跨弹性支撑梁，梁内弯矩与桥梁的跨度基本无关，而与拉索的间距有关。他们适用于大跨、特大跨度桥梁，现在还没有其他类型的桥梁的跨度能超过他们。斜拉桥与悬索桥不同之处是，斜拉桥直接锚于主梁上，称自锚体系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受压，因此塔、梁均为压弯构件。由于斜拉桥的主梁通过拉紧
8、的斜索与塔直接相连，增加了主梁抗弯、抗扭刚度，在动力特性上一般远胜于悬索桥。悬索桥的主缆为承重索，它通过吊索吊住加劲梁，索两端锚于地面，称地锚体系。斜拉桥具有施工方便、桥型美观、用料省、主梁高度小、梁底直线容易满足通航和排洪要求、动力性能好的优点，发展非常迅速，跨径不断增大。但实际跨度不大，此桥型不予考虑。目前我国城市轨道交通高架桥结构一般考虑简支梁和连续梁结构形式。简支梁受力明确，受无缝钢轨因温度变化产生的附加力、特殊力的影响小，设计施工易标准化、简单化；但其梁高较大，景观稍差，行车条件也不如连续梁。连续梁结构与同等跨度的简支梁相比，可以降低梁高，节省工程数量，有利于争取桥下净空，并改善景观
9、；其结构刚度大，具有良好的动力特性以及减震降噪作用，使行车平稳舒适，后期的维修养护工作也较少。从城市美学效果来看，连续梁造型轻巧、平整、线路流畅，将给城市争色不少。但连续梁对基础沉降要求严格，特别是由于联长较大，桥上无缝钢轨因温度变化而产生的水平力很大，使得梁体与墩台之间的受力十分复杂，加大了设计难度。考虑到天津地铁工程地质条件，综合考虑，采用连续梁结构作为高架区间的标准型式。4 梁拱组合桥钢筋混凝土简直梁桥连续梁桥 5 比较项目 第一方案 第二方案 第三方案 主桥跨桥型 预应力混凝土连续梁 预应力混凝土简直梁 梁拱组合桥 主桥跨结构特点 预应力混凝土连续梁桥在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂
10、直反力，而无水平推力。结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构，整体性好，刚度较大，变性较小。受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟 在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力。结构造型灵活，整体性好，刚度较大，其跨径较小；且简直梁梁高较大，与城市的景观不协调 软土地基上建造拱桥，存在桥台抵抗水平推力的薄弱环节。为此采用大吨位预应力筋以承担拱的水平推力；预应力筋的寄体是系梁，即加劲纵梁，从而以梁式桥为基体，按各种梁桥的弯矩包络图用拱来加强。这样可以使桥梁结构轻型化，同时能提高这类桥梁的跨越能力 建筑造型 侧面上看线条明晰，与当地的地形配合，显得美
11、观大方 跨径一般，线条明晰，但比较单调，与景观配合很不协调。跨径较大，线条非常美，与环境和谐，增加了城市的景观 养护维修量 小 小 较大 设计技术水平 经验较丰富，国内先进水平 经验丰富，国内先进水平 经验一般，国内一般水平 施工技术 满堂支架法：结构不发生体系转换，不引起恒载徐变二次矩，预应力筋可以一次布置，集中张拉等优点。施工难度一般 预制 T 型构件，运至施工地点，采用混凝土现浇，将 T型梁连接，其特点外型简单、制造方便，整体性好 转体施工法：对周围的影响较小，将结构分开建造，再最后合拢，可加快工期，是近十年来新兴的施工方法，施工难度较大 工 期 较 短 较短 较 长 方案比选 6 由上
12、表可知，根据天津地铁一号线的情况，结合桥梁设计原则，选择第一方案经济上比第三方案好；跨径上满足要求，景观与环境协调，比第二方案好；工期上较短，对整个工程进度来说不会受其影响；施工难度较小，针对当地地质情况，采用桩基，加强基础强度。所以选择第一方案作为首选。二、梁部截面形式 梁部截面形式考虑了箱形梁、组合箱梁、槽型梁、T 型梁等可采用的梁型。连续单箱梁方案该方案结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。景观效果好。该方案需 采用就地浇筑，现场浇筑砼及张拉预应力工作量大，但可全线同步施工，施工期间工期不受控制,对桥下道路交通影响较其他方案稍大。简直组合箱梁结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。双箱梁预制吊
13、装，铺预制板，重量轻。但从桥下看,景观效果稍差。从预制厂到工地的运输要求相对较低，运输费用较低。但桥面板需现浇施工,增加现场作业量，工期也相应延长。但美观较差，并且徐变变形大，对于无缝线路整体道床轨道结构形式来说，存在着后期维修养护工作量大的缺点。槽型梁为下承式结构，其主要优点是造型轻巧美观，线路建筑高度最低,且两侧的主梁可起到部分隔声屏障的作用，但下承式混凝土结构受力不很合理，受拉区混凝土即车道板圬工量大，受压区混凝土圬工量小，梁体多以受压区(上翼缘)压溃为主要特征，不能充分发挥钢及混凝土材料的性能。同时，由于结构为开口截面，结构刚度及抗扭性较差，而且需要较大的技术储备才能实现。T 型梁结构
14、受力明确，设计及施工经验成熟,跨越能力大,施工可采用预制吊装的方法，施工进度较快。该方案建筑结构高度最高，由于梁底部呈网状,景观效果差。同时，其帽梁虽较槽型梁方案短些，但较其他梁型长，设计时其帽梁也须设计成预应力钢筋混凝土帽梁，另外预制和吊装的实施过程也存在着与其他预制梁同样的问题。相比之下，箱型梁抗扭刚度大，整体受力和动力稳定性能好，外观简洁，适应性强，在直线、曲线、折返线及过渡线等区间段均可采用，且施工技术成熟，造价适中。因此，结合工程特点和施工条件，选择连续箱型梁。箱型梁截面图如下：7 三、桥墩方案比选 桥墩类型有重力式实体桥墩、空心桥墩、柱式桥墩、轻型桥墩和拼装式桥墩。重力式实体桥墩主
15、要依靠自身重力来平衡外力保证桥墩的稳定，适用于地基良好的桥梁。重力式桥墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑，街面尺寸及体积较大，外形粗壮，很少应用于城市桥梁。空心桥墩适用于桥长而谷深的桥梁，这样可减少很大的圬工。柱式桥墩是目前公路桥梁、桥宽较大的城市桥梁和立交桥及中小跨度铁路旱桥中广泛采用的桥墩形式。这种桥墩既可以减轻墩身重量、节省圬工材料，又比较美观、结构轻巧，桥下通视情况良好。轻型桥墩适用于小跨度、低墩以及三孔以下（全桥长不大于 20m）的公路桥梁。轻型桥墩可减少圬工材料，获得较好的经济效益。在地质不良地段、路基稳定不能保证时，不宜采用轻型桥墩。拼装式桥墩可提高施工质量、缩短施工周期、减轻劳动强
16、度，使桥梁建设向结构轻型化、制造工厂化及施工机械化发展。适用于交通较为方便、同类桥墩数量多的长大干线中的中小跨度桥梁工点。由上面的解释可知，柱式桥墩是最合适的墩型，与天津地铁一号线的要求非常吻合。所以选择柱式桥墩。柱式桥墩正面侧面 8 第二章 上部结构尺寸拟定及内力计算 本设计经方案比选后采用三跨一联预应力混凝土等截面连续梁结构，全长100m。根据桥下通航净容要求，主跨径定为40m。上部结构根据通行2个车道要求，采用单箱双室箱型梁，箱宽8.8m。1主跨径的拟定 主跨径定为40m，边跨跨径根据国内外已有经验，为主跨的0.5 0.8倍，采用0.75倍的中跨径，即30m，则全联跨径为：3040301
17、00()m 2主梁尺寸拟定（跨中截面）（1）主梁高度 预应力混凝土连续梁桥的主梁高度与起跨径之比通常在1 151 25之间，标准设计中，高跨比约在1 181 19，当建筑高度不受限制时，增大梁高是比较经济的方案。可以节省预应力钢束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根据桥下通车线路情况，并且为达到美观的效果，取梁高为2m，这样高跨比为2 401 20，位于1 151 25之间，符合要求。（2）细部尺寸 在跨中处顶板厚取20cm，底板厚取30cm，腹板厚取60cm；支座处为便于配置预应力筋，顶板厚取30cm，底板厚取40cm，腹板厚取100cm；端部为了布设锚具，因此将腹板厚度设
18、定为100cm。具体尺寸见下图：跨中处截面 9 支座处截面 一、本桥主要材料 预应力混凝土连续梁采用50C号混凝土；预应力钢筋采用10 7 5的钢绞线，pkf1860MPa；非预应力钢筋采用级钢筋，构造钢筋采用级钢筋。二、桥梁设计荷载 根据规范规定荷载等级为轻轨车辆，如下图：10 三、主梁内力计算 根据梁跨结构纵断面的布置，并通过对移动荷载作用最不利位置，确定控制截面的内力，然后进行内力组合，画出内力包络图。（一）恒载内力计算 1第一期恒载（结构自重）恒载集度 1123(801010)GAAA 22155468.0623cm5.5468Am 222A69891.9952cm6.8992m 32
19、5/KN m 21235.54686.89926.223m22AAA 则：1(5.5468806.8992 106.223 10)2514374.15KNG 1114374.15143.74/100GgKN mL 2第二期恒载 包括结构自重、桥面二期荷载按 65KN/m 计。（二）活载内力计算 活载取重车荷载及轻车荷载，如下图：活载计算时，为六节车厢。可分为六种情况作用在桥梁上。11（三）支座位移引起的内力计算 由于各个支座处的竖向支座反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续梁是一种对支座沉降特别敏感的结构，所以由它引起的内力是构成内力的重要组成部分。其具体计算方法是：三跨连续梁的四个支
20、点中的每个支点分别下沉1cm，其余的支点不动，所得到的内力进行叠加，取最不利的内力范围。（四）荷载组合及内力包络图 首先求出在自重和二期荷载及其共同作用下而产生的梁体内力。梁体截面分布图：利用Midas桥梁计算软件建模，将其平分为40个单元，每单元2.5m，将单位集中荷载1在梁体上移动，画出其各节点的影响线，影响线确定后，将移动荷载作用在最大处，由此来计算出移动荷载在最不利位置而产生的梁体的内力。其具体计算过程如下：自重作用下梁产生的内力为：将 1/4 跨截面、跨中截面和支座截面的数据列于下表：截面位置 剪力 KN 弯矩 KN m 端部-1609.28 0 1/4 跨截面-436.47 742
21、4.43 边跨跨中截面-599.47 6813.18 支座截面-2900.29-18022.07 跨中截面 0.92 9887.41 12 检算过程：分析：将梁体视为二次超静定结构，其计算简图如下：由上面计算可以知道，自重作用在梁上的荷载集度为：1143.74/qKN m 作用简图如图：根据力法求解，将两侧的支座假设定为单位作用力 1 下，简直梁的弯矩图分别为：13 左侧作用单位力1时的弯矩 右侧作用单位力1时的弯矩 在自重作用下，支座处的支座反力为：127187RRKN 14 根据力法的平衡方程：1111221211222200ppXXXX 2211113030121000(2040 20)
22、(900012000)22sM dEIEIEIEI 2222213030121000(2040 20)(900012000)22sM dEIEIEIEI 121221116000(30 40 10)2sM M dEIEIEI 1145264683 306468340(6468335935)20 15323p 145536753306020047613875 2145264683 306468340(6468335935)20 15323p 145536753306020047613875 将以上数据代入方程：12210006000476138750XXEIEIEI 15 12600021000
23、476138750XXEIEIEI 解得：11763.5XKN 21763.5XKN 将 1X、2X带入方程，求支座 2 和 3 的反力。计算简图如下 解得：125423.5RRKN 将数据与由 Midas 计算出的结果相比，相差不大，检算满足要求。自重作用下的弯矩图：16 在二期恒载作用下，梁产生的内力为：截面位置 剪力 KN 弯矩 KN m 端部-697.07 0 1/4 跨截面-209.57 3399.88 边跨跨中截面-277.93 3143.51 支座截面-1300.03-8337.99 跨中截面 0.03 4662.54 二期恒载作用下的弯矩图：支座沉降下，梁产生的内力为：截面位置
24、 剪力 KN 弯矩 KN m 端部-1028.01 0 1/4 跨截面-1028.01 7710.04 边跨跨中截面 1028.01 15420.08 支座截面-1260.99 30840.15 跨中截面 1260.99 5622.91 支座沉降下，产生的弯矩图为：17 Trial Version利用 Midas 求出影响线。1 截面反力影响线：1.000 -0.122 移动荷载在 1 截面作用的最不利位置如图所示：111111111114014040140401404014040140401404014040140401404014040140Trial Version 18 Trial V
25、ersion2 截面即边跨 1/4 截面弯矩影响线：Trial Version 3 截面即边跨跨中截面弯矩影响线：Trial Version 4 截面即支座处反力影响线：19 Trial Version 1.000 -0.113 移动荷载最不利加载情况：111111140140401404014040140401404014040140Trial Version 弯矩影响线为：20 0.776 -2.726 -3.658 5 截面即跨中截面弯矩影响线：Trial Version 根据上面的影响线，将移动荷载加载在最不利的位置，由此得出移动荷载作用下，梁产生的内力为：截面位置 剪力 KN 弯矩
26、KN m 端部-1092.67 0 1/4 跨截面-632.7 5035.35 21 边跨跨中截面-630.5 5799.35 支座截面-1536.5-8747.8 跨中截面 502.95 6594.24 移动荷载作用下的弯矩图：将上述的荷载进行组合，可以有 5 种情况：1、自重+二期恒载 2、自重+二期恒载+沉降 3、自重+二期恒载+移动荷载 4、自重+二期恒载+沉降+移动荷载 将上述组合分别计算，求出内力。现将各种组合下的内力列于下表：自重+二期恒载 截面位置 剪力 KN 弯矩 KN m 端部-2306.35 0 1/4 跨截面-646.04 10824.31 边跨跨中截面-877.4 9
27、956.69 支座截面-4200.32-26360.06 跨中截面 0.94 14549.95 其弯矩图：22 自重+二期恒载+沉降 截面位置 剪力 KN 弯矩 KN m 端部-3334.35 0 1/4 跨截面-1674.04 18534.35 边跨跨中截面-1530.63 25376.76 支座截面-5461.3-45956.89 跨中截面 1261.93 20172.86 其弯矩图：23 25376.76-45956.8923932.0623943.44-45958.2325377.86 自重+二期恒载+移动荷载 截面位置 剪力 KN 弯矩 KN m 端部-3399.02 0 1/4 跨
28、截面-1278.74 15859.66 边跨跨中截面-1507.9 15756.04 支座截面-5736.82-35107.86 跨中截面 503.9 21144.19 其弯矩图：21144.19-35106.6117492.26 自重+二期恒载+沉降+移动荷载 24 截面位置 剪力 KN 弯矩 KN m 端部-4427.02 0 1/4 跨截面-2306.74 23569.7 边跨跨中截面-2161.13 31176.11 支座截面-6997.81-54704.68 跨中截面 1764.88 32310.7 其弯矩图：将上述的组合进行包络，最终求出弯矩包络图，根据包络图进行配筋。包络数据为：
29、截面位置 剪力 KN 弯矩 KN m 端部-4427.02 0 1/4 跨截面-2306.74 23569.7 边跨跨中截面-2161.13 31176.11 支座截面-6997.81-54704.68 跨中截面 1764.88 32310.7 其弯矩图：25 26 第三章 预应力筋的设计与布置 根据包络图可知，支座处的弯矩绝对值最大，由此按支座处的弯矩估算预应力筋的面积，通长配置。根据轻轨规范规定，顶面保护层厚度取80amm，则估算0hha 400fhmm、预应力筋面积估算公式为：dpptkpMAfZ 其中：dM弯矩设计值；ptkf预应力筋的抗拉强度设计值：0.90.9 18601674pt
30、kpkffMPa pZ预应力钢筋重心到受压合力的距离，近似取用 02fphZh、400192017202mm 则 dpptkpMAfZ 6254704.7 1018999.4371674 1720mm 拟定钢绞线采用15.27 5，其面积为2138.7Amm 则总共所需钢绞线：18999.437136.98138.7n 根 取为 140 根，拟定共 18 个预埋金属波纹管管道，则每个管道至少有钢绞线为 10 根。27 由公式pptdfcdAfxbf、可知：18999.437 1674400023.1x 344.2400fmmhmm、截面抗弯承载力按下式验算：0()2dpptdxMAfh 213
31、8.722030514pAmm 02000803501570hmm 0()2pptdxAfh344.230514 1674(1720)2 79067406884.4 N mm 79067.4 KN m54704.7 KN m 经检验：满足要求 根据规范取预埋金属波纹管直径为80mm，管间的间距为80mm 插图预应力筋图 支座处预应力筋布置图 综合分析，三号预应力钢筋在11节点便可以弯到下侧，抵抗下部的弯矩值，上部分由一号、二号和短索就可以满足要求，三号钢筋取用半径为 28 20m，则在11节点时高度为 780mm。在10节点时，上部的弯矩由一号预应力筋及短索就可以承担，二号钢筋可以弯到下部与三
32、号钢筋共同承担下部所受的弯矩，采用30m半径，则在11节点时二号筋高度为1200mm，10节点时二号钢筋的高度时720mm。在9节点时，上部弯矩由短索既可以完全承担，所以一号钢筋此时也可以弯到下部与其它钢筋共同承担下部逐渐增大的弯矩，在11节点采用51m半径，11节点时高度为1640mm，到9节点时一号预应力钢筋的高度870mm。下面进行验证：分析 12 节点的预应力筋配置 其中 41003.14MKN m 设受压区高度345xmm 利用公式0()2dpptdxMAfh求出0h，由此来确定钢筋可下移的最大位移。6034541003.14 10180 138.7()16742h 解得：01153
33、.6hmm 此刻三号预应力钢筋高度为1200mm，二号预应力钢筋高度为1620mm，一号预应力钢筋高度为1840mm，满足要求。其钢筋配置图如下图：节点预应力筋布置图 分析 11 节点的预应力钢筋配置 其中 29978.37MKN m 受压区高度由公式pptdfcdAfxbf、估算 29 140 138.7 1670350400023.1xmm 根据0()2dpptdxMAfh计算求出0h，此刻，上部由一号和二号钢筋承担上部弯矩，所以2140 138.719418pAmm 由0()2dpptdxMAfh 得01097.3hmm ，此刻二号筋和一号筋的作用高度为1200mm和1640mm，满足要
34、求。其钢筋配置图如下图：节点预应力筋布置图 分析 10 节点的预应力钢筋布置 其中 21195.56MKN m 此刻三号预应力钢筋高度为480mm，二号预应力钢筋的高度为720mm，一号预应力钢筋的高度为1240mm。其钢筋配置图如下图：节点预应力筋布置图 30 分析 9 号节点的预应力钢筋布置 其中 13732.8MKN m 此刻三号预应力钢筋高度为130mm，二号预应力钢筋高度为520mm，一号预应力钢筋高度为870mm。其钢筋配置图如下图：节点预应力筋布置图 分析 8 号节点的预应力钢筋布置 其中 31671.81MKN m 此刻三号预应力钢筋高度为130mm，二号预应力钢筋高度为320
35、mm，一号预应力钢筋高度为520mm。其钢筋配置图如下图：节点预应力筋布置图 31 分析 7 号节点(跨中)的预应力钢筋布置 其中 32310MKN m 此刻三号预应力钢筋高度为130mm，二号预应力钢筋高度为320mm，一号预应力钢筋高度为520mm。其钢筋配置图如下图：节点预应力筋布置图 32 第四章 非预应力钢筋的布置 一、钢筋布置图 由于预应力钢筋可以完全承担构造的要求，所以非预应力钢筋按照构造配筋。其具体布置见下图：支座处钢筋布置 33 跨中处钢筋布置图 二、非预应力钢筋横向布置计算 首先分析顶板及翼缘的自重及上部作用下的力为：1）顶板及翼缘自重 取1m宽的板带作为分析对象 已知：3
36、25/KN m顶板厚取1300hmm，翼缘厚取2200hmm，具体尺寸见下图：125 0.2 0.8(0.20.3)1.20.3 2.4 2592GKN板 G596.7045/8.88.8qKN m板板 顶板6.7045 34 2）移动荷载在双车道同时作用重车时，由轨道传至梁体的力为：移动移动移动移动 一列车作用为140KN，作用在每个轨道上，再传力给梁体，其作用面积为21m，则在1m板上作用荷载大小为7070/1qKN m移。3）二期荷载 纵向上265/qKN m，则在横向1m板上大小为：657.386/8.8qKN m二期 二期7.386 当这些力共同作用时，求出其最大弯矩，根据最大弯矩配
37、设横向钢筋，满足顶板的横向要求。35 其共同作用的简图为：移动移动移动移动移动+二期14.0905 支座反力：12202RRKN 根据上面的数据可以求出弯矩，弯矩图如下：其中：max114.033MKN m 1000bmm 取25amm，则0275hhamm 36 323.1/cfN mm 11.0 6210114.033 100.06531.0 23.1 1000275scMf bh 11 20.06760.55sb （满足要求）0.5(11 2)0.9662ss 620114.033 101430.560.9662300275ssyMAmmfh 根据钢筋表选用16100，则22010sAm
38、m，满足要求。第五章 截面特性表 截面 类型 面积(cm2)惯性矩(cm4)质心位置(cm)1 净截面 69891.995 0.321E9 84.34 换算截面 72263.274 0.323E9 84.66 2 净截面 69891.995 0.321E9 84.34 换算截面 72263.274 0.323E9 84.66 3 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.34 4 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.23 5 净截面 55468.062 0.
39、284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.20 6 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 7 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 8 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 37 9 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 58226.480 2.86E9 81.16 10 净截面 55468.062 0.28
40、4E9 81.66 换算截面 58226.480 2.86E9 81.23 11 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 58226.480 0.286E9 81.68 12 净截面 69891.995 0.321E9 84.34 换算截面 72650.410 0.325E9 84.95 13 净截面 69891.995 0.321E9 84.34 换算截面 72650.410 0.325E9 84.97 14 净截面 69891.995 0.321E9 84.34 换算截面 72650.410 0.325E9 84.95 15 净截面 55468.062 0.284
41、E9 81.66 换算截面 58226.480 0.286E9 81.68 16 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 58226.480 0.286E9 81.23 17 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 58226.48 0.286E9 81.16 18 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 19 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 20 净截面 55468.062 0.284E
42、9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 21 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 22 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 23 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 24 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 25 净截面 55468.062 0.284E
43、9 81.66 换算截面 58226.48 0.286E9 81.16 26 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 58226.480 0.286E9 81.23 38 27 净截面 55468.062 0.284E9 81.66 换算截面 58226.480 0.286E9 81.68 28 净截面 69891.995 0.321E9 84.34 换算截面 72650.410 0.325E9 84.95 29 净截面 69891.995 0.321E9 84.34 换算截面 72650.410 0.325E9 84.97 30 净截面 69891.995 0.32
44、1E9 84.34 换算截面 72650.410 0.325E9 84.95 31 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 58226.480 0.286E9 81.68 32 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 58226.480 2.86E9 81.23 33 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 58226.480 2.86E9 81.16 34 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 35 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9
45、 81.13 36 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.13 37 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.20 38 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.23 39 净截面 55468.062 1 81.66 换算截面 57839.341 0.285E9 81.34 40 净截面 69891.995 0.321E9 84.34 换算截面 72263.274 0.323E9 84.66 41 净截面 69891.995
46、0.321E9 84.34 换算截面 69891.995 0.321E9 84.34 39 第六章 预应力损失计算 一预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失1l；()11kxlcone 式中 1l由于摩擦引起的应力损失（MPa）；con钢筋（锚下）控制应力（MPa）；从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和（rad）；从张拉端至计算截面的管道长度（m）；钢筋与管道壁之间的摩擦系数，按表6.3.41采用；k考虑每米管道对其设计位置的偏差系数，按表6.3.41采用。由规范表6.3.41可知，管道类型为金属波纹管时，取0.25，k取0.0015。取值为跨中截面到张拉端的距离，=50m。计算过程：(
47、)11kxlcone 40 (0.250.0015 50)0.75 18601e 其中 0.083rad (0.25 0.083 0.0015 50)10.75 18601le 127.37MPa 二锚具变形、预应力筋回缩和分块拼装构件接缝压密引起的应力损失2l；2lpLEL 式中 2l由于锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失（MPa）；L预应力钢筋的有效长度（m）；L锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩值（m）。采用夹片式 JM12 锚具，则根据规范表6.3.42可知，1L4mm，接缝压缩值2L1mm。计算过程：2lpLEL 35122(14)101.95 10100lLLL 9.75MPa
48、三混凝土加热养护时，预应力筋和台座之间温差引起的应力损失3l；此工程采用后张法，所以预应力筋和台座之间温差引起的应力损失3l不予考虑。四混凝土弹性压缩引起的应力损失4l；在后张法结构中，由于一般预应力筋的数量较多，限于张拉设备等条件的限制，一般都采用分批张拉、锚固预应力筋。在这种情况下，已张拉完毕、锚固的预应力筋，将会在后续分批张拉预应力筋时发生弹性压缩变 41 形，从而产生应力损失。4lpcn 式中 4l由于混凝土的弹性压缩引起的应力损失（MPa）；c在先行张拉的预应力钢筋重心处，由于后来张拉一根钢筋而产生的混凝土正应力；对于连续梁可取若干有代表性截面上应力的平均值（MPa）；在所计算的钢筋
49、张拉后再张拉的钢筋根数。经推导可得公式其他形式为：421lpcmnm m表示预应力筋张拉的总批数；c在代表截面（如 l/4 截面）的全部预应力钢筋形心处混凝土的预压应力（预应力筋的预拉应力扣除1l和2l后算得）。2pppncnnNN eAI pN所有预应力筋预加应力（扣除相应阶段的应力损失1l和2l后）的内力；pne预应力筋预加应力的合力pN至混凝土净截面形心轴的距离；nA、nI混凝土的净截面面积和截面惯性矩。计算过程：12()0.75 1860(127.379.75)conll 1257.88MPa 46120 1.387 101257.88 10pN 42 72.0928 10 N 根据截
50、面特性列表可知：22455468.06235.54682.8350.86nnnAcmmImem 则 2pppncnnNN eAI 7722.0928 102.0928 100.865.54682.835 9.228MPa 541.95 105.653.45 10pn 取 3m，则 421lpcmnm 55.65 9.22843.456MPa 五.预应力筋松弛引起的应力损失5l；对预应力钢筋，仅在传力锚固时钢筋应力0.5ppkf的情况下，才考虑由于钢筋松弛引起的应力损失，其终极值：5lp 式中 5l由于钢筋松弛引起的应力损失（MPa）；p传力锚固时预应力钢筋的应力，按规范第6.4.3条的规定计算