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1、*有限公司 消 防 连 廊 专 项 施 工 方 案 目录 一、编制依据 .1 二、工程概况 .1 三、施工计划及材料、设备计划 .2 四、施工方法 .4 五、施工安全保证措施 .9 六、监测监控 .11 七、应急预案 .12 八、计算书 .15*一期 一、编制依据（1）、本工程施工图纸、建筑工程施工合同。（2）、本工程施工组织设计。建筑施工脚手架实用手册（3）、建筑地基基础设计规范 GB50007-2011（4）、建筑结构荷载规范 GB50009-2012（5）、混凝土结构设计规范 GB50010-2010（6）、钢结构设计规范 GB50017-2003（7）、建筑施工安全检查标准 JGJ59
2、-2011（8）、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016（9）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2015（10）、建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-2013（11）、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008（12）、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质 200987号文）（13）、建设工程安全生产管理条例国务院令第 393号 二、工程概况 2.1 工程概况 我公司承建*期工程包括 11#、12#、13#、14#、15#、16#、17#、18#、19#、20#、21#、22#、23#、24#、25#、26#、27#、28#、29#、30#、
3、31#共 21 幢住宅楼、及连体商业、幼儿园等社区配套总建筑面积*平方米。住宅工程地下一层，地上 11#、12#、13#、14#、15#、16#、17#、18#、19#楼 17 层，层 高 3 米。20*。住宅建筑设计为剪力墙结构，基础采用桩基（CFGS）,地基基础设计等级为乙级，建筑物抗震设防类别为丙类，设计使 用年限为 50年，建筑结构安全等级为 2 级，工程耐火等级为 2级，屋面防水为 2级。2.2 消防连廊设计概况 本工程 11#、12#、13#、14#、16#、17#、18#楼在地上 14 层高度设计有室外消防连廊，11#楼分布于 11-1011-18 交 11-L11-N 轴；12
4、#楼 12-1112-13 交 12-Q12-M 轴；13#楼 1-M2/1-M 交 1-101-14,2-M 2/2-M 交 2-112-15;14#楼 B单元位于 2-112-13 交 2-J2-K 轴，C单元位于 3-11 3-15 交 3-L1/3-M 轴。16#楼 16-1116-18 交 12-N12-M 轴；17 号 楼 1-L 1/1-L 交 1-10 1-18,2-L 1/2-L 交 2-12 2-20；18#楼 B 单元位于 2-112-13 交 2-J2-K轴，C单元位于3-113-15交3-L1/3-M轴。连廊宽度为1700mm连廊的梁的净 跨为10650mn和1045
5、 0mm连廊位于14层标高为39.78m。连廊梁为200 x 600mm 200X 630mm(取 200 x 630mm计算),板厚 150mm 三、施工计划及材料、设备计划 消防连廊结构施工采取从一层搭设满堂脚手架，当进行 12 层浇筑后开始对脚手架进 行搭设，与主楼同时浇筑混凝土。1、钢材的选用(1)、钢材应符合现行国家标准 碳素结构钢 GB/T 700和低合金高强度结构钢 GB/T 1591的规定。(2)、钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管 GB/T 13793或低压流体输送用焊接 钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T 700中
6、Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483钢管。(4)、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:应有产品质量合格证；1)、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法 GB/T 228的有关规定；2)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深 的划道；3)、钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范JGJ130-2011的规定；4)、钢管必须涂有防锈漆。(5)、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、表面锈蚀深
7、度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2015的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在 每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011的规定；3)、钢管上严禁打孔。(6)、钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件 GB/T 11352中规定的 ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7)、钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 GB 15831的规定。(8)
8、、扣件的验收应符合下列规定 1)、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须 更换；3)、新、旧扣件均应进行防锈处理；4)、支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9)、连接用的焊条应符合现行国家标准 碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10)、连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓 C级GB/T 5780和六角头 螺栓 GB/T 5782。(11)、组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准 组合钢模板技术规范 GB 50214 的规定。
9、2、模板板材的选用(1)、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温 性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于 12m m,并应符合现行国家标准 混凝土模板用胶合板 ZBB 70006的规定。(2)、各层板的原材含水率不应大于 15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应 大于 5%。(3)、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的 强度，并应符合环境保护的要求。(4)、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。3、连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构 GB/T70C中Q235 级
10、钢或低合金高强度结构钢 GB/T159仲Q345级钢的规定。四、施工方法 1、架体 满堂支撑架的宽度 B(m)10.65 满堂支撑架的长度 L(m)5.5 满堂支撑架的高度 H(m)39.9 脚手架钢管类型 48X3 立杆布置形式 单立杆 纵横向水平杆非顶部步距 h(m)1.2 纵横向水平杆顶部步距 hd(m)1.2 立杆纵距 la(m)0.8 立杆横距 lb(m)0.8 立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点 的长度 a(m)0.2 剪刀撑设置类型 加强型 顶部立杆计算长度系数国 1.494 非顶部立杆计算长度系数 貶 1.656 2、梁模板 新浇混凝土梁名称 消防连廊 混凝土梁截面尺寸(mrXm
11、m)200X 630 模板支架高度 H(m)39.9 模板支架横向长度 B(m)5.5 模板支架纵向长度 L(m)10.65 梁侧楼板厚度(mm)150 新浇混凝土梁支撑方式 梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距 1 a(mm)600 梁两侧立柱横向间距 1 b(mm)600 步距 h(mm)1200 新浇混凝土楼板立柱间距 1 a(mm)、1 b(mm)800、800 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 技术参数 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300 梁底支撑小梁
12、最大悬挑长度(mm)300 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁间距 100 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 3、工艺流程 场地清理定位设置铺设槽钢纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向 水平杆剪刀撑连墙件宀宀测水平摆主梁调整楼板模标高及起拱宀铺模板宀 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁：搭支模架调整托梁摆主梁安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安 侧模侧模拉线支撑(梁高加对拉螺栓)复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模 板连固。(1)定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内
13、、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定 位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。(2)在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待 该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以 上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。(3)本工程脚手架位于一层梁板上，搭设时铺设槽钢。(4)纵、横向水平杆 1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于 3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件 连接。2)立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结 构整体受力5
14、00 纵向水平杆对接接头布置（5）剪刀撑设置 1）脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；2）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45 60 之间。3）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于 1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于 100mm。4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋 转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。（6）满堂支撑架剪刀撑设置 1）在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为5m8m;2）在竖向剪刀撑顶部
15、交点平面应设置连续水平剪刀撑，扫地杆的设置层设置水平 剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与不平剪刀撑间距不超过 8m。1.d d-i*A 立杆 q r.纵向水平杆 横向水平杆 c It la I 奚 h/3 接头不在同步内位面）(7)连墙件 架体高度(m)39.9 脚手架钢管类型 48X3 立杆步距 h(m)1.2 立杆纵距或跨距 la(m)0.8 立杆横距 lb(m)0.8 连墙件水平间距 L(m)1.6 连墙件竖直间距 H(m)3 连墙件连接方式 扣件连接或膨胀螺栓 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力 N(kN)3 连墙件计算长度 l(mm)600 连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 48X3
16、 2 连墙件截面面积 Ac(mm)424 连墙件截面回转半径 i(mm)15.9 2 连墙件抗压强度设计值f(N/mm)205 扣件抗滑移折减系数+0.9 预埋钢管没有预埋的楼层采用膨胀螺栓连接，后附安全计算。1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶 部处加密。2)连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连 接；3)连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用 其它可靠措施固定；4)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm；5)
17、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必 须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠；6)当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采 用通长杆件并用旋转扣件固定在脚脚手架上，与地面的倾角应在 45。60。之间；连接点中 心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除 二、检查验收 1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及 时清除出场 (1)、构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；(2)、构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；(3)、当对构配件质量有疑问时，应进
18、行质量抽检和实验。2、脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合 格后方可交付使用(1)、基础完工后及脚手架搭设前；(2)、作业层上施加荷载前；(3)、每搭设完两层后；(4)、达到设计高度后；(5)、遇有六级强风及以上风或大雨后；(6)、停用超过一个月。3、验收时应具备下列文件(1)、根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；(2)、专项施工方案及变更文件；(3)、安全技术交底文件；(4)、脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(5)、脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(6)、脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；(7)、脚手架工程
19、的施工验收报告。4、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子 班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。5、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)、构配件和加固否齐件是全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是 否松动、断股等；(2)、底座是否松动；(3)、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否 悬空；(4)、垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；(5)、搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。(6)、扣件螺栓是否松动；(7)、架体是
20、否超载；。6、脚手架使用期间的检查(1)、必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人(项目经理)签字批 准，才能使用。(2)、检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。7、施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。五、施工安全保证措施 一、组织保障 1、安全保证体系 2、安全管理措施(1)、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭 设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种 工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中
21、，不得吊落。(4)、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆 放在脚手板上和抛掷。(5)、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高 处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊 点。吊点要合理布置。(8)、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板 的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置 挂设警示
22、标志，并指定专人监护。(10)、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做 好记录及签证。(12)、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规 定要求时拆除模板。二、文明施工及环保措施(1)、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(2)、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环 境。(3)、模板安装时，应注意控制噪声污染。(4)、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。(5)、加工和拆除木
23、模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免 污染环境。(6)、每次下班时保证工完场清。六、监测监控 1、监测措施、监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏 移。（2）、监测点设置 观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L形直径12钢筋 头。（3）、监测措施 混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移 情况的应及时解决。（4）、仪器设备配置 名称 规格 数量 精度 电子经纬仪 DT202C 1 精密水准仪 1 士 2”全站仪一台 RXT232 1 士 2”，最大允许误差 士 20”
24、自动安平水准仪 2 千米往返3mm 红外线水准仪 1 激光垂直仪 DZJ-100A 2 h/40000 对讲机 3 检测板手 1 、监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日 常检查重点部位：1）、杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）、连墙件是否松动；3）、架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）、施工过程中是否有超载现象；5）、安全防护措施是否符合规范要求；6）、支架与杆件是否有变形现象；（6）、监测频率 在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次，在混凝土初 凝前后及混凝土终凝前至混凝土 7天龄期应
25、实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1）、本工程立柱监测预警值为10mm,立柱垂直偏差在24mm以内；2）、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处 理。七、应急预案 1、目的 根据脚手架施工的特点，容易产生的伤亡、伤害为：高空坠落、物体打击及坍塌，本 预案为此三大伤害而制定。提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候 能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生 态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责(1)、应急领导小组由组长、成员等构成。、领导各单位应急小组的培训和演习工作，
26、提高应变能力。(3)、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(4)、负责准备所需要的应急物资和应急设备。(5)、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)、事故报告程序 事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并 联络报警，组织抢救。(2)、事故报告 事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位 专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在 24小时内向上级主管部门作 出书面报告。本项目部成立应急响应小组，负责指挥及协调工作 1)、组长*:负责现场，其任务是了
27、解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。2)、组员*:负责联络，任务是根据应急小组命令，及时布置应急小组成员 组织抢救伤员，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并及时通知公司 应急成*组长:*具体分工如下:领导小组和当事人的亲人。3)、组员*:负责维持现场秩序、保护事故现场、做好当事人周围人员的问 讯记录，并保持与当地劳动部门的沟通。4)、组员*:负责妥善处理好善后工作，负责保持和当地相关部门的沟通联系 4、伤亡伤害应急响应措施 1）、伤亡伤害事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理 或管理人员）2）、项目部管理人员获得求救信息并确认伤亡伤害事故发生以后，应：、立
28、即组织项目部职工自我救护队伍进行施救：并立即向现场医务室或最近的医院、当地急救中心（120）电话报告。、立即向所属公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；、严密保护事故现场。3）项目部应急小组接到电话报告后，应立即指令全体小组成员在第一时间赶赴现场,了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4）、当事人被送入医院 接受抢救以后，指挥部即指令善后人员到达事故现场 、做好与当事人家属的接洽善后处理工作 、按职能分工做好与当地有关部门的沟通、汇报工作 5、应急物资 7、注意事项、迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物 、高空坠落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇
29、动伤员身体。、应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。、发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。、发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次,避免坏死，动脉出血应有指压大腿根部股动脉止血 6、通讯联系 医院急救中心：120 有关负责人电话：项目负责人：*手机：183*1 安 全 员：*手机：186*9 技术负责人：*手机：18*6 技术负责人：*手机：13*8 通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用 常备药品：简易担架、消毒用品、急救医药箱（绷带、无菌敷科）等物资。八、计算书 荷载设计 2 模板及其支架自重标准值 Gik(kN/m
30、 2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 3 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24 3 混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3)1.5 3 混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m)1.1 施工人员及设备荷载标准值 2 Qlk(kN/m)1 2 对水平面模板取值 Q2k(kN/m)2 风荷载标准值3k(kN/m 2)2 基本风压3(kN/m)0.65 0.345 地基粗糙程度 D 类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高 度(m)24 风压高度变化系数毘 0.51 风荷载体型系数比 1.04 荷载系数参数表:正常使用极限状
31、态 承载能力极限状态 抗倾覆 可变荷载的组合值系数 1 0.9-可变荷载的分项系 YQ 1 1.4-永久荷载的分项系数 YG 1 1.35-结构重要性系数 Y 1 架体参数 每米钢管自重 gik(kN/m)0.033 每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m)0.167 2 脚手板自重标准值 g2k(kN/m)0.3 2 材料堆放荷载 qik(kN/m)7.5 施工均布荷载 q2k(kN/m 2)3 平台上的集中力 Fi(kN)2 省份 宁夏 地区 银川市 基本风压3(kN/m 2)0.65 风压高度变化系数吃 1 风荷载体型系数也 1.04 2 风荷载标准值咏(kN/m)0.676 三、模
32、板体系设计 主梁布置方向 平行立柱纵向方 向 立柱纵向间距 la(mm)800 立柱横向间距 lb(mm)800 水平拉杆步距 h(mm)1200 小梁间距 l(mm)300 小梁最大悬挑长度 I1(mm)250 主梁最大悬挑长度 l2(mm)250 四、设计简图 搭设示意图:嘖向支撑杆件 底板支撑杆件 O O 00 g CN 擅钢 基础 水平剪刀撑间 隔不超过6m 剪刀撑全高 满设于四周 -”金金.br 石-C-630150 39900 ss 1200 模板设计剖面图（模板支架纵向）连墙件示意图 41 连墙件 O0COOL 1-*-连墙件设置 四、板底纵向支撑次梁验算 次梁增加根数 n4 3
33、 材质及类型 方钢管 截面类型(mm)40X 40X 3 2 次梁抗弯强度设计值 f(N/mm)205 次梁截面惯性矩 l(cm4)9.32 次梁抗剪强度设计值 T(N/mn2)125 次梁截面抵抗矩 W(cm 3)4.66 次梁弹性模量 E(N/mm2)206000 次梁自重标准值 Nc(kN/m)0.033 次梁验算方式 三等跨连续梁 Gik=Nc=0.033kN/m；G2k=g2kXb/(n4+1)=0.3 0.8/(3+1)=0.06kN/m；Qik=qikXb/(n4+1)=7.5 08/(3+1)=1.5kN/m;Q2k=q2kXb/(n4+1)=3 区8/(3+1)=0.6kN/
34、m;1强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算 满堂支撑架平台上无集中力 q1=1.2)(G1k+G2k)=1.2 033+0.06)=0.112kN/m q2=1.4 01k+Q2k)=1.4(*5+0.6)=2.94kN/m q=q1+q2=0.112+2.94=3.052kN/m Z.OElkN.r I；:D D ii 11 ii i11ii m i 11 11 i m i 卜 一區 J._ 800 一 F 7 计算简图 2 2 2 2 M max=0.100ql2+0.117cpl2=0.100 8.112 区.82+0.117 Z.94 J0.82=0.227kN m
35、 Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100 0.112 0.8+1.200 2.94 0.8=2.921kN Vmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6 0X112 0.8+0.617 2.94 0.8=1.505kN 2 2 2 Tax=Vmax/(8Iz bh0-(b-h=1.505 1000 40 Z40-(40 2 2 2-2 3)(40-2 3)2/(8 93200 2 C)=8.308N/mm210/(4.66 1%)=48.712N/mm f=205N/mm3.052kN,r-3.052kbVm 满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=q i
36、+q2=0.112+2.94=3.052kN/m q2=1.4 采 1=1.4：2=2.8kN Z.flkri Ji F11 111、F 11 l”III 113 F 11 11 F 11、11 l Jr I l、rl l Jr L rlli F I|M F I I F I i F I I F I、F I ll 弯矩图(kN m)Mmax=0.594kN m L 剜 L 彌 L 600u-|r 仝 T 2 2.8k N l.OSzkh.n 3.0S2 S.O52kN.-n J D D DI、!、“I!、!、!、I、I、!、I、L w L 卿 L 900q 7 r (i；计算简图 3.052kN
37、,r-3.052kbVm (T=Mhax/W=0.594 X106/(4.66 W3)=127.468N/mm240 X02-(40 2 2 2-2 3)(40-2 3)/(8 93200 2 C)=17.362N/mm 0.8=2.098kN 4 4 3 4 3 4 vax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/(100EI)=(0.677 0.093.8 103)4+0.990 2.1.8 103)4)/(100 2 5 4 6 X10 9.32 10)=0.457 mm min800/150 10=5.333mm 满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+
38、Q1k+Q2k=0.033+0.06+1.5+0.6=2.193kN/m q2=F 仁2kN Ji rlli rT*i rlli 0*i r r 11 rvTi r、f 11 f J I、t 11、f J I、r 1111 J I r 1 11 rji fill r 111 r 1 11 fill t J I til、11 H 2M 2.193kfr、爲、111、1、Il 计算简图 剪力图(kN)Rmaxf=3.38kN 2kM 2.IS：-.rr 2,193JtN/r 2.1WtN/fr-i,i(1：2.193kN/rn 1：l.DM -D.7E2 L.5：Z D.f2 Q.碍 变形图（mm
39、）vax=1.1 mm106/(4.49 W3)=98.218N/mm2 f=205N/mni 满足要求!剪力图(kN)Rmaxf=4.963kN Vmaxf=2.757kN 2 2 Tax=2Vmax/A=2 X2.757 W00/424=13.005N/mm2 T=125N/nnm 变形图(mm)vax=0.644 mm min800/150 10=5.333mm 满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2 籾z=1.2%.033=0.04kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=2.921/2=1.46kN p=Rmax/2=2.098/2=1.049kN
40、 p2=Rmaxf/2=4.716/2=2.358kN满足要求!1.655 l.47 2.2M 2.19B 2.757 2.79 0.1B7 0.179 0.738 0.73 1,281-1.2SL L.269-0.73 2.749-2.757 L15B L2O6-1.647-0.187-3.2fi?-3.29S p2=Rmaxf/2=3.38/2=1.69kN lr46kN 2358kN L4klM lkhl l.oGkN 1.46kN L46kM 1.46kN 0.04 K/m 0.041 N/m O.MI rj r 1 t w 1 v j D1rl 1 f.11 汁时|i r I I*-
41、i J|11 r r r 1 1 v J IF 1 1 i|r v 0bi L 800 L 卿 L 测 L r 1.46kM 1.46kN L.46klM t.4106/(4.49 W3)=114.031N/mm2 f=205N/mnf 满足要求！2-014 2.DD7 2318 231 Z.734 2.726 0,54 6 彌 0.85 0.S42 1.Z66 1.2SS|A 2 4X61S -D.2C2 4 82-1.827 -2.0&6 2.094 O2i-1,678 O,il 2 2 655 2,647 2.624 2.S16 -2,Sie-2,824 2.647 2.655 剪力图(
42、kN)Rmaxf=5.614kN V maxf=3.295kN 2 2 Tax=2Vmax/A=2 X3.295 1000/424=15.542N/mm T=125N/mm 满足要求！变形图(mm)vax=0.859 mmmax1.2(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4 Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4 0.7 3 b=0.9 max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.4 25,1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.4 07 2.5 1=7.324kN/m q2 0.9 1.2 Gik t 0.9 X.2 0.1 X=0.108kN/m p
43、0.9 1.4 Q1k 0.9 1.4 2.5 3.15kN 正常使用极限状态 q(Y(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.15)1 3.865kN/m 计算简图如下：1、强度验算 2 2 M1 q1l/8 7.324 0.2/8 0.037kN m 2 2 M2 q2L2/8+pL/4 0.108 0.22/8+3.15 0.2/4 0.158kN m Mmax maxM 1,M2 max0.037,0.158 0.158kN m d M max/W 0.158 106/32666.667 4.838N/mm2228666.667)=0.035mm v 0.0
44、35mmmax1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)来)+1.4 区7 01k b=0.9 max1.2(0.3+(24+1.1)O.K5)+1.4 25,1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.4 07 忽.5区2=1.508kN/m 因此，=0.9 1.2&ik+(G2k+G3k)来)为=0.9 X.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.2=0.878kN/m qi 活=0.9 X.4 Q1k 旳=0.9 X.4 忽.5 0.2=0.63kN/m q2=0.9 1.2$你=0.9 1.2%.3 0.2=0.065kN/m
45、p=0.9 1.4 Q1k=0.9 1.4 2.5=3.15kN 计算简图如下：i卩 nr i r!i 800 eoo f V3=maxqiLi,q2Li+p=max1.508 50.25,0.065 25+3.15=3.166kN Vmax=maxVi,V2,V3=max0.754,2.2,3.166=3.166kN Tax=Vmax/(8lzS)b(b-S)h=3.166 1000 40 0402-(40-6)3#/(8 93200 6)=2 2 17.479N/mm h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0=0.813kN/m 挠度，跨中 vax=0.521qL4/(100EI
46、)=0.521 0.813 8004/(100 206000 9.32 104)=0.09mm9.32 104)=0.021mmh/250=2 250/250=2mm 满足要求！Bnmmm 250 八、可调托座验算 可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值NkN 30 按上节计算可知，可调托座受力 N=20Rmax+F1=2 4.963+2=11.926kNW N=30kN 满足要求！九、立杆的稳定性验算 钢管类型 48 O 3 2 立柱截面面积 A(mm)424 立柱截面回转半径 i(mm)15.9 3 立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm 2)205 次梁增
47、加根数 n4 3 立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点 0.2 剪刀撑设置类型 加强型 的长度 a(m)顶部立杆计算长度系数山 1.494 非顶部立杆计算长度系数 貶 1.656 每米立杆承受结构自重标准值 0.167 gk(kN/m)立杆底部荷载:NG1=gk H+la n4 Nc+lb Nz=0.167 39.9+0.8 300.033+0.8 0.033=6.769kN 立杆顶部荷载：NGid=laXn4Nc+lbXNz=0.8 3X).033+0.8(X033=0.106kN NG2=g2k XaXb=0.3 0.8 为.8=0.192kN l=maxl a,lb=max0.8,0.8=0
48、.8m NQ1=q1kXlaXlb=7.5 X0.8 X0.8=4.8kN NQ2=q2kXlaXlb=3X0.8 X0.8=1.92kN NQ4=F1=2kN 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N 顶=1.2(NG1d+NG2)+0.9 X1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2 X(0.106+0.192)+0.9 1.4XX(4.8+1.92+2)=11.345kN 立杆底部荷载：N 底=1.2(NG1+NG2)+0.9 X1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2 X(6.769+0.192)+0.9 1.4XX(4.8+1.92+2)=19.34kN 1、长细比验算 顶
49、部立杆段：l0i=k w(hd+2a)=1 X.494(1200+2 X00)=2390.4mm 非顶部立杆段：l02=k 吃h=1 X1.656 1200=1987.2mm 入=fi=2390.4/15.9=150.34 103/(0.271 424)+0.098 106/(4.49 10)=190.141N/mm2w f=205N/mn?满足要求!十、立杆支承面承载力验算 脚手架放置位置 混凝土楼板上 混凝土板厚度 h(mm)120 砼设计强度等级 C30 2 立杆底座面积 A(m2)2 底座米用槽钢，立杆底座面积取2 m2 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力：2 2 S=1,ft=1.43
50、N/mm,opc.m=1N/mm,n=O.4+1.2/s=|0.4+1.2/2=1,ho=300-15=285mm,pm=4 N=17.282kN 满足要求！1、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力：0 5 2 3=0.75 0=(Ab/Ai)=0.702,fcc=0.85 为4.30=12.155N/mm2 3 F1=3 ccA=0.75 0.702 12.155 10 X 2.00=12801.348kN N=17.282kN 满足要求！十一、连墙件承载力验算 Niw=1.4 3 XLXH=1.4 羽.345 1.2 3=6.779kN 长细比 入=fi=600/15.9=37.736，