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1、由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 1第 1 页 共 18 页 目 录 一、工程概况.2 二、编制依据.2 三、地质地貌情况.2 四、塔机的型号及技术性能指标简介.2 1、QTZ63型塔吊.2 2、QT80EA型塔吊型号及技术性能指标简介.3 五、塔吊基础设计.7 1、QTZ63塔式起重机基础设计.7 2、QT80EA塔式起重机基础设计.9 塔吊桩基础的计算书（QT80EA）.11 一.参数信息.11 二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算.11 三.矩形承台弯矩的计算.11 四.矩形承台截面主筋的计算.12 五.矩形承台截面抗剪切计算.13 六.桩承载力验
2、算.13 七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算.13 塔吊桩基础的计算书（QTZ63）.14 一.参数信息.14 二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算.15 三.矩形承台弯矩的计算.15 四.矩形承台截面主筋的计算.16 五.矩形承台截面抗剪切计算.16 六.桩承载力验算.17 七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算.17 由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 2第 2 页 共 18 页 一、工程概况 基础类型为 800 钻孔灌注桩；为满足平面垂直运输及施工需要，我公司在拟建场地投入 6 台塔吊，QTZ63 四台、QT80EA 两台；每台主架安装高度为 95m，安
3、装具体位置详见塔吊安装平面布置图，承台标高距地下室底板板底标高 20mm。二、编制依据 1、建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）2、建筑桩基础设计规范（GJ94-94）3、4、产品使用说明书 三、地质地貌情况 1、本工程地质勘测报告 2、基岩条件 场地土层之下的基底岩石为下古生界片麻岩，属变质岩类。按风化程度及力学强度，可分为强风化片麻岩 8、中风化片麻岩 9、微风化片麻岩 10。3、水文地质概况 场地内地下水主要为第四系土层中的孔隙潜水，粗砂层 6 为主要赋水层位，透水性强，中砂层 3 及细砂层 5 次之；其它各层均为弱透水层及相对隔水层；地下水的补给来源为大气降水及附近小溪和生活
4、用水渗透补给。四、塔机的型号及技术性能指标简介 1、QTZ63 型塔吊 QTZ63 塔式起重机是在 1999 年由*建筑机械厂和*建设机械研究院根据最新标准设计的新型建筑用塔式起重机，该机为水平臂架、小车变幅，上回转自升式用途塔机，允许初始安装高度为 35 米，允许最大安装高度为 120 米。工作状态下作用于基础的最大垂直荷载 G=65 吨、W=4.2 吨、M=128 吨米、MK=21 吨米。非工作状态下作用于基础的最大垂直荷载 G=42 吨、W=8 吨、M=185 吨米、MK=0 吨米（其中：G 表示基础所受的垂直力、W 表示基础所受的水平力、M 表示基础所受的倾翻力矩、MK 表示基础所受的
5、扭矩）。其最大幅度为 48m，最大起重量为 6T，起重力矩符合最新塔式起重机基本参数。该机上部采用液压顶升，增加或减少标准节，使塔机能随着建筑物的升高而平稳地升高，同时塔机的起生能力不因塔机的升高而降低。其起升机构采用电磁离合器换档变速，同时采用带有涡流制动器的电动机，使得起升机构获的理想的起升速度及荷重的慢就位。小车牵机构均装有电磁盘式制动器，使工作机构速度高且平稳可靠。附着式的最大起升高度可达 120m，附着式起重机的底架可直接安装在建筑物上或建筑物近旁的混凝土基础上。为了减少塔身计算长度以保持其设计起重能力，设有五套附着装置。第一附着装置距基础面 15m（4 层），第二附着装置距第一附着
6、点 15m（9 层）（为了由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 3第 3 页 共 18 页 工程进度需要，不受塔吊自由高度的影响，在基础面至第一道附着增加一道），第三附着装置距第二附着点 16m（14 层），第四附着装置距第三附着点 16m（19 层），第五附着装置距第四附着点 13m（顶层），起重悬高（第五附着点至臂根铰点距离）不大于 20m，附着点的高度可允许根据楼层的高度做些适当的调整。2、QT80EA 型塔吊型号及技术性能指标简介（1）江麓 QT80EA 固定式起重机是按照国家和行业标准，参照相应的国际标准设计、制造的一种回转水平臂自升塔式起重机；额定
7、重力矩为 800kN.m。该机各项性能参数先进、起升高度高、工作幅度大、作业空间广、使用效率高;在独立固定式基础上增加附着，以满足高层建筑施工要求，附着后起升高度可达 159m，其塔身由 8 个标准节,55 个塔身及一个固定基础节组成。工作及非工作状态作用于基础的最大垂直荷载及最大弯矩如下表（2）塔机性能和技术指标（详见表 1）（3）起重性能参数（详见表 2）（4）供电要求：供电容量：80KW；供电电压：380V（允差 10%）；供电频率：50HZ。荷载 情况 基础载荷 P（KN）M（KNM）P1 P2 M MK 工作 状态 573 29 1617 453 非工作状态 556 71 1726
8、1 附表 1：机构载荷率 起升机构 JC40%回转机构 JC25%小车牵引机构 JC25%行走机构 JC15%起升高度（m）倍率 行走式 附着式 内爬式 a=2 45 164 164 A=4 45 84 84 最大起重量（t）8 幅度（m）最大幅度 45 最小幅度 25 由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 4第 4 页 共 18 页 起升机构 倍率 a=2 起重量（t）1.2 2.7 4 速度（m/min）96 50 32 a=4 起重量（t）2.4 5.4 8 速度（m/min）48 25 16 功率（KW）30 小车牵引机构 速度（m/min）33 功率
9、（KW）3.5 回转机构 速度（m/min）0.63 功率（KW）27.5 行走机构 速度（m/min）23.5 功率（KW）22.2 顶升机构 速度（m/min）0.55 功率（KW）7.5 液压系统 压力（Mpa）20 平衡重 起量臂长（m）35 40 45 质量（t）4.71 5.85 7.42 总功率 52.9(不含顶升电机)轮距轴距(m)55 工作温度(0C)-20+40 附表 2 145 米臂长 工作幅度 2.5-11.85 12 13 14 15 16 18 19 20 21 起重量 a=4 800 7 7 717 656 603 558 484 453 425 400 a=2
10、400 工作幅度 23 25 27 28 29 30 31 32 33 34 起a=4 357 322222222由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 5第 5 页 共 18 页 重量 20 90 78 66 54 42 32 22 14 a=2 365 328 298 286 274 262 250 240 230 222 工作幅度 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 起重量 a=4 2.06 1.98 190 183 176 170 164 158 153 148 143 a=2 214 206 198 191 184 178
11、 172 166 161 156 151 2.40 米臂长 工作幅度 2.5-12.12 14 16 18 20 22 24 26 起重量 a=4 8.00 6.74 5.75 4.99 4.39 3.91 3.51 3.18 a=2 4.00 3.59 3.26 工作幅度 28 30 32 34 36 38 40 起重量 a=4 2.89 2.65 2.43 2.25 2.08 1.93 1.80 a=2 2.97 2.73 2.51 2.33 2.16 2.01 1.88 3.35 米臂长 工作幅度 2.2-12.35 13 15 17 19 21 起重量 a=4 8.00 7.53 6.
12、35 5.47 4.79 4.24 a=2 4.00 工作幅度 23 25 27 29 31 33 35 起重量 a=4 3.79 3.42 3.11 2.84 2.60 2.40 2.22 a=2 3.85 3.50 3.19 2.92 2.68 2.48 2.30 附件：（一）塔吊出厂安全认可证（二）塔吊出厂合格证（三）塔吊使用说明书 主体柱、梁混凝土塔机附着预埋件000-4500塔机附着预埋件由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 6第 6 页 共 18 页 1、附着支撑应在浇筑主体梁、柱时按生产厂家给出的固定尺寸预埋。2、主体结构附着处强度：塔吊附着预埋
13、件处的柱、梁应加强，在梁或柱角部增加25、8100 加密箍：长度在 2 米范围内。3、基础配筋图 18170102505.300181701817018170塔机旋转中心主体柱、梁混凝土塔机附着预埋件4000-4500塔机附着预埋件F1F2F3F4塔机附着受力图由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 7第 7 页 共 18 页 五、塔吊基础设计 1、QTZ63 塔式起重机基础设计（1）采用预应力管桩 DN500，4 根，中距 2500，桩有效长度 16.0m。11JL111JL1由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 8第 8 页
14、 共 18 页 （2）CT：18170，双层双向，做成钢筋笼形式 承台尺寸 40004000；承台厚度：1500；基础梁（JL1）6001200；面 425；底425,箍筋8150.砼强度为 C30 （3）桩芯钢筋笼 520；螺旋箍筋8150，入桩 2m，锚入承台 1.5m，C30 膨胀砼。（4）承台与 DN500 桩应保持有 10cm 的锚入，承台底 C10 垫层，10cm 厚。承台面标高-5.30 1剖面2512581501-1 剖 面5.3001025018170地下室底板5栋11JL1QTZ63基础平面图6栋11JL1QTZ63基础平面图由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单
15、独浇筑 300 厚基础 9第 9 页 共 18 页 （5）施工时应做好位移和沉降观测，发现异常情况，应立即停止使用，排除问题方可使用。2、QT80EA 塔式起重机基础设计（1）采用预应力管桩 DN500，4 根，中距 3000，桩有效长度 16.0m。3栋11QT80EA基础平面图JL111JL1由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 10第 10 页 共 18 页 （2）CT：18170，双层双向，做成钢筋笼形式 承台尺寸：42004200；承台厚度：1500；基础梁（JL1）6001200；面筋 425；底 425，箍筋8150，砼强度为 C30 （3）桩芯
16、钢筋笼 520；螺旋箍筋8150 埋入桩 2m，锚入承台 1.5m，C30 膨胀砼。（4）承台与 DN500 桩应保持有 10cm 的锚入，承台底 C10 垫层，10cm 厚。承台面标高-5.3 1剖面2512581501-1 剖 面5.3001025018170地下室底板由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 11第 11 页 共 18 页（5）施工时应做好位移和沉降观测，发现异常情况，应立即停止使用，排除问题方可使用。塔吊桩基础的计算书（QT80EA）一.参数信息 塔吊型号：QT80EA，自重（包括压重）F1=556kN，最大起重荷载 F2=80.00kN
17、塔吊倾覆力距 M=1726kN.m，塔吊起重高度 H=110.00m，塔身宽度 B=1.5m 混凝土强度：C30，钢筋级别：级，承台长度 Lc 或宽度 Bc=4.20m 桩直径或方桩边长 d=0.50m，桩间距 a=3.00m，承台厚度 Hc=1.50m 基础埋深 D=1.50m，承台箍筋间距 S=150mm，保护层厚度：50mm 二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1、塔吊自重（包括压重）F1=556kN 2、塔吊最大起重荷载 F2=80.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F+F2)=763.2 kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41726=2416.4 kN.m 三.矩形承
18、台弯矩的计算 计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1、桩顶竖向力的计算（依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94 的第 5.1.1 条）其中 n单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.21280.02=1536.02kN；G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD）=1428.84kN；Mx,My承台底面的弯矩设计值（kN.m）；预 制预 制由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 12第 12 页 共 18 页 xi,yi单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离（m）；N
19、i单桩桩顶竖向力设计值（kN）。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:Nmax=（763.2+1428.84）/4+（2416.4+890.3）（3.001.414/2）/【2（3.001.414/2）2】=1327.52kN Nmin=（763.2+1428.84）/4（2416.4+890.3）（3.001.414/2）/【2（3.001.414/2）2】=231.5KN 2、管桩的承载力和管桩进入土层考虑 N=dLii+0.9Gs Nmin（安全）式中：抗拔允许摩阻力与受压允许摩阻力的比例系数：0.40.7 Li第 i 层土层厚度 i第 i 层土层桩摩擦系数 Gs单桩自重：Gs=3.14(0.
20、250.25-0.1050.105)102.59.8=39.6KN N=0.43.140.5（1.3224+1.7953+2.1664+3.7324+2.1532+3.4384.5+6.4958）+0.939.6=719.76 KN 231.5 KN 3、矩形承台弯矩的计算（依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94 的第 5.6.1 条）其中 Mx1,My1计算截面处 XY 方向的弯矩设计值（kN.m）；xi,yi单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离（m）；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（k），Ni1=NiG/n。经过计算得到弯矩设计值：N=（763.2+1428.84）/4+2416
21、.4（3.00/2）/【4（3.00/2）2】=950.74kN Mx1=My1=2（950.741428.84/4）（1.500.75）=890.3kN.m 四.矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第 7.2 条受弯构件承载力计算。式中 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时，1 取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时，1 取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得 s=890.3106/（1.0014.304200.0013882）=0.009 =
22、1（120.009）0.5=0.009 s=10.009/2=0.996 Asx=Asy=890.3106/（0.9961388300.00）=2146.68mm2 由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 13第 13 页 共 18 页 承台配筋选取双层双向配 18170，As=6104.16mm2，可满足要求。五.矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范（JGJ9494）的第 5.6.8 条和第 5.6.11 条。根据第二步的计算方案可以得到 XY 方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为 V=1005.24kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面
23、受剪承载力满足下面公式：其中 0建筑桩基重要性系数，取 1.0；剪切系数,=0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4200mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S箍筋的间距，S=150mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ94-94）的第 4.1.1 条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值 N=1536.02kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 0建筑
24、桩基重要性系数，取 1.0；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；A桩的截面面积，A=0.188m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ94-94）的第 5.2.2-3 条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值 N=1005.24kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力：其中 R最大极限承载力；Qsk单桩总极限侧阻力标准值:Qpk单桩总极限端阻力标准值:Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:qck承台底 1/2 承台宽度深度
25、范围（5m）内地基土极限阻力标准值；由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 14第 14 页 共 18 页 s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值：s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；qsk桩侧第 i 层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qpk极限端阻力标准值，按下表取值；u桩身的周长，u=1.571m；Ap桩端面积,取 Ap=0.19m2；li第 i 层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)
26、土名称 1 1.3 24 825 素填土 2 1.79 53 1270 粉质粘土 3 2.16 64 4350 中砂 4 3.73 24 1270 淤泥质土 5 2.15 32 3150 细砂 6 3.43 84.5 6550 粗砂 7 6.49 58 8400 砂质粘性土 由于桩的入土深度为 16m,所以桩端是在第 7 层土层。最大压力验算:R=1.57（1.3241+1.79531.2+2.16641.26+3.73241.05+2.15321.26+3.4384.51.26+1.44581.26）/1.65+1.358400.000.19/1.65+0.47882.00/1.70=246
27、5.99kN 上式计算的 R 的值大于最大压力 1327.52kN,所以满足要求!塔吊桩基础的计算书（QTZ63）一.参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重（包括压重）F1=411.6kN，最大起重荷载 F2=60.00kN 塔吊倾覆力距 M=1783.6kN.m，塔吊起重高度 H=100.00m，塔身宽度 B=1.6m 混凝土强度：C30,钢筋级别：级，承台长度 Lc 或宽度 Bc=4.00m 桩直径或方桩边长 d=0.50m，桩间距 a=2.50m，承台厚度 Hc=1.50m 基础埋深 D=1.50m，承台箍筋间距 S=150mm，保护层厚度：50mm 由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须
28、在顶板上单独浇筑 300 厚基础 15第 15 页 共 18 页 二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1、塔吊自重（包括压重）F1=411.6 kN 2、塔吊最大起重荷载 F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F+F2)=565.92 kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41783.6=2497.04 kN.m 三.矩形承台弯矩的计算 计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1、桩顶竖向力的计算（依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94 的第 5.1.1 条）其中 n单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2
29、697.00=836.40kN；G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD）=1296.00kN；Mx,My承台底面的弯矩设计值（kN.m）；xi,yi单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离（m）；Ni单桩桩顶竖向力设计值（kN）。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：Nmax=（565.92+1296.00）/4+（2497.04+576.8）（2.501.414/2）/【2（2.501.414/2）2】=1335.03kN Nmin=（565.92+1296.00）/42497.04（2.51.414/2）/【2（2.51.414/2）2】=404.07KN 2、管桩的
30、承载力和管桩进入土层考虑 N=dLii+0.9Gs Nmin（安全）式中：抗拔允许摩阻力与受压允许摩阻力的比例系数：0.40.7 Li第 i 层土层厚度 i第 i 层土层桩摩擦系数 Gs单桩自重：Gs=3.14(0.250.25-0.1050.105)102.59.8=39.6KN N=0.43.140.5（1.3224+1.7953+2.1664+3.7324+2.1532+3.43预 制预 制由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 16第 16 页 共 18 页 84.5+6.4958）+0.939.6=719.76 KN 404.07 KN 3、矩形承台弯
31、矩的计算（依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94 的第 5.6.1 条）其中 Mx1,My1计算截面处 XY 方向的弯矩设计值（kN.m）；x i,yi单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离（m）；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN），Ni1=NiG/n。经过计算得到弯矩设计值：N=（565.92+1296.00）/4+2497.04（2.50/2）/【4（2.50/2）2】=964.89kN Mx1=My1=2（964.89-1296.00/4）（1.25-0.80）=576.80kN.m 四.矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第 7.2 条
32、受弯构件承载力计算。式中 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时，1 取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时，1 取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得 s=576.80106/（1.0014.304000.0013882）=0.007 =1-（1-20.007）0.5=0.007 s=1-0.007/2=0.997 Asx=Asy=576.8106/（0.9971388300.00）=1373.33mm2。承台配筋选取双层双向配三级钢 18170，As=5850mm2，可满足要求。五
33、.矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范（JGJ94-94）的第 5.6.8 条和第 5.6.11 条。根据第二步的计算方案可以得到 XY 方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为 V=1029.89kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 0建筑桩基重要性系数，取 1.0；剪切系数,=0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1388mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S箍筋的间距，S=150mm。由于地下室顶板 3
34、00 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 17第 17 页 共 18 页 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ94-94）的第 4.1.1 条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值 N=1029.89kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 0建筑桩基重要性系数，取 1.0；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；A桩的截面面积，A=0.188m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术
35、规范（JGJ94-94）的第 5.2.2-3 条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值 N=831.50kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中 R最大极限承载力；Qsk单桩总极限侧阻力标准值:Qpk单桩总极限端阻力标准值:Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:qck承台底 1/2 承台宽度深度范围（5m）内地基土极限阻力标准值；s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值：s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；qsk桩侧第 i 层土的极限侧阻力标准
36、值，按下表取值；qpk极限端阻力标准值，按下表取值；u桩身的周长，u=1.571m；Ap桩端面积,取 Ap=0.19m2；li第 i 层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称 1 1.8 24 825 素填土 由于地下室顶板 300 厚，施工电梯须在顶板上单独浇筑 300 厚基础 18第 18 页 共 18 页 2 1.9 53 1270 粉质粘土 3 2.0 64 4350 中砂 4 3.3 24 1270 淤泥质土 5 1.5 32 3150 细砂 6 6.2 84.5 6550 粗砂 7 1.8 58 8400 砂质粘性土 由于桩的入土深度为 16m,所以桩端是在第 7 层土层。最大压力验算:R=1.57（1.8240.96+1.9531.25+2.0641.3125+3.3241.008+1.5321.3125+6.284.51.3125+1.8581.3125）/1.65+1.468400.000.19/1.65+0.46800.00/1.70=2868.35kN 上式计算的 R 的值大于最大压力 1335.03kN,所以满足要求！