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1、6.1概述 结构构件的截面上受到轴力和弯矩的共同作用或受到偏心力的作用时该结构构件称为偏心受压构件。分为偏心受压构件和偏心受拉构件。偏心受压构件又分为：单向偏心受压构件(图6-1a)及双向偏心受压构件(图6-1b)。偏心受拉构件在偏心拉力的作用下 是一种介于轴心受拉构件与受弯构件之间的受力构件。承受节间荷载的悬臂式桁架上弦(图6-2a)一般建筑工程及桥梁工程中的双肢柱的受拉肢属于偏心受拉构件(图6-2b)。此外，如图6-2c所示的矩形水池的池壁 其竖向截面同时承受轴心拉力及平面外弯矩的作用故也属于偏心受拉构件。第1页/共77页图6-16-1偏心受压构件的力的作用位置钢筋混凝土偏心受压构件多采用
2、矩形截面，截面尺寸较大的预制柱可采用工字形截面和箱形截面(图6-3)。偏心受拉构件多采用矩形截面。第2页/共77页第3页/共77页6.2 偏心受压构件正截面承载力计算 钢筋混凝土偏心受压构件是实际工程中广泛应用的受力构件之一。构件同时受到轴向压力N及弯矩M的作用，等效于对截面形心的偏心距为e0=MN的偏心压力的作用。钢筋混凝士偏心受压构件的受力性能、破坏形态介于受弯构件与轴心受压构件之间。当N=0，时为受弯构件；当M=0，e0=0时为轴心受压构件。故受弯构件和轴心受压构件相当于偏心受压构件的特殊情况。偏心受压构件的破坏特征1破坏类型钢筋混凝土偏心受压构件也有长柱和短柱之分。现以工程中常用的截面
3、两侧纵向受力钢筋为对称配置的(As=As)偏心受压短柱为例，说明其破坏形态和破坏特第4页/共77页征。随轴向力N在截面上的偏心距e0大小的不同和纵向钢筋配筋率(=Asbh0)的不同，偏心受压构件的破坏特征有两种：)受拉破杯大偏心受压情况轴向力N的偏心距(e0 0）较大且纵向受拉钢筋的配筋率不高时，受荷后部分截面受压，部分受拉。受拉区混凝土较早地出现横向裂缝，由于配筋率不高，受拉钢筋(As)应力增长较快，首先到达屈服。随着裂缝的开展。受压区高度减小后受压钢筋(As)屈服，压区混凝土压碎。其破坏形态与配有受压钢筋的适梁筋相似(图6-5a)。因为这种偏心受压构件的破坏是由于受拉钢筋首先达到屈服，而导
4、致的压区混凝土压坏，其承载力主要取决于受拉钢筋，故称为受拉破坏，这种破坏有明显的预兆，横第5页/共77页向裂缝显著开展，变形急剧增大。具有塑性破坏的性质。第6页/共77页(2)受压破坏小偏心受压情况当轴向力N的偏心距较小，或当偏心距较大但纵向受拉钢筋配筋率很高时，截面可能部分受压、部分受拉，图6-5b，也可能全截面受压(图6-5c)，它们的共同特点是 构件的破坏是由于受压区混凝土到达其抗压强度，距轴力较远一侧的钢筋，无论受拉或受压，一般均未到屈服，其承载力主要取决于受压区混凝土及受压钢筋，故称为受压破坏。这种破坏缺乏明显的预兆，具有脆性破坏的性质。2.两类偏心受压破坏的界限两类破坏的本质区别就
5、在于破坏时受拉钢筋能否达到屈服。若受拉钢筋先屈服，然后是受压区混凝土压碎即为受拉破坏，若受拉钢筋或远离轴力一侧钢筋无论受拉还是受压均未屈服，受压混凝土先压碎，则为受压破坏。第7页/共77页 那么两类破坏的界限应该是当受拉钢筋开始屈服的同时受压区混凝土达到极限压应变。当采用热轧钢筋配筋时，当b受拉钢筋先屈服，然后混凝土压碎，肯定为受拉破坏大偏心受压破坏；否则为受压破坏小偏心受压破坏。第8页/共77页3偏心受压构件的N-M相关曲线 对于给定截面、配筋及材料强度的偏心受压构件，到达承载能力极限状态时，截面承受的内力设计值N，M并不是独立的，而是相关的。轴力与弯矩对于构件的作用效应存在着迭加和制约的关
6、系，也就是说，当给定轴力N时，有其唯一对应的弯矩M。或者说构件可以在不同的N和M的组合下达到其极限承载力，下面以对称配筋截面(As=As，fy=fy，a=a)为例说明轴向力N与弯矩M的对应关系。第9页/共77页第10页/共77页如图6-7所示，ab段表示大偏心受压时的M-N相关曲线，为二次抛物线、随着轴向压力N的增大截面能承担的弯矩也相应提高。b点为受拉钢筋与受压混凝土同时达到其强度值的界限状态。此时偏心受压构件承受的弯矩M最大。bc段表示小偏心受压时的M-N曲线，是一条接近于直线的二次函数曲线。由曲线趋向可以看出，在小偏心受压情况下，随着轴向压力的增大 截面所能承担的弯矩反而降低。第11页/
7、共77页图中a点表示受弯构件的情况，c点代表轴心受压构件的情况，曲线上任一点d的坐标代表截面承载力的一种M和N的组合。如任意点e位于图中曲线的内侧 说明截面在该点坐标给出的内力组合下未达到承线能力极限状态 是安全的；若e点位于图中曲线的外侧，则表明截面的承载力不足。第12页/共77页4 4、偏心距增大系数实际结构中最常见的是长柱，其最终破坏属于材料破坏，但在计算中应考虑由于构件的侧向挠度而引起的二阶弯矩的影响。设考虑侧向挠度后的偏心距(af+ei)与初始偏心距ei比值为，称为偏心距增大系数(6-2)引用偏心距增大系数的作用是将短柱(=1)承载力计算公式中的ei代换为ei来进行长柱的承载力计算。
8、根据大量的理论分析及试验研究，规范给出偏心距增大系数的计算公式为 第13页/共77页（6-3）（6-4）（6-5）式中l0 构件的计算长度，见6.5中的有关规定。对无侧移结构的偏心受压构可取两端不动支点之间的轴线长度；h截面高度，对环形截面取外直径d；对圆形截面 取直径d；h0截面有效高度，第14页/共77页1小偏心受压构件截面曲率修正系数，当1大于1.0时，取1等于1.0；A构件的截面面积，对T形、工字形截面，均取A=bh+2(bf-b)hf；2偏心受压构件长细比对截面曲率的修正系数，当l0/h15时，取2等于1.0。第15页/共77页建筑工程中的偏心受压构件正截面承载力的计算方法 偏心受压
9、构件常用的截面形式有矩形截面和工字形截面两种；其截面的配筋方式有非对称配筋和对称配筋两种；截面受力的破坏形式有受拉破坏和受压破坏两种类型、从承载力的计算又可分为截面设计和截面复核两种情况。1.矩形截面偏心受压构件计算(1)基本计算公式偏心受压构件采用与受弯构件相同的基本假定，根据偏心受压构件破坏时的极限状态和基本假定，可绘出矩形截面偏心受压构件正截面承载力计算图式如图(6-10)（见下页）。第16页/共77页第17页/共77页（6-6）（6-7）大偏心受压(b)大偏心受压时受拉钢筋应力s=fy，根据轴力和对受拉钢筋合力中心取矩的平衡(图6-10a)有 式中，e为轴向力N至钢筋As合中心的距离
10、e=ei+h/2-as (6-8)为了保证受压钢筋(As)应力达到fy及受拉钢筋应力达到fy，上式需符合下列条件Ne第18页/共77页x2as (6-9)xbh0 (6-10)当x=bh0时，为大小偏心受压的界限情况，在式(6-6)中取x=bh0，可写出界限情况下的轴向力Nb的表达式Nb=1fc bbh0+fyAs-fyAs (6-11)当截面尺寸、配筋面积及材料的强度为已知时，Nb为定值，可按式(6-11)确定。如作用在该截面上的轴向力的设计值(NNb)，则为大偏心受压的情况；若 NNb，则为小偏心受压的情况。第19页/共77页小偏心受压(b)距轴力较远一侧纵筋(As)中应力sfy(图6-1
11、0c)，这时（6-12）（6-13）式中，s在理论上可按应变的平截面假定确定s，再由s=sEs确定，但计算过于复杂。由于s与有关，根据实测结果可近似按下式计算。s=fy(-1)/(b-1)(6-14)第20页/共77页(2)截面配筋计算当截面尺寸、材料强度及荷载产生的内力设计值N和M均为已知，要求计算需配置的纵向钢筋以As及As时，需首先判断是哪一类偏心受压情况，才能采用相应的公式进行计算。两种偏心受压情况的判别 先近似按下面方法进行判别当ei=0.3h0时，为小偏心受压情况；当ei0.3h0时，可按大偏心受压计算 判别两种偏心受压情况的实质条件是：b为大偏心受压；b为小偏心受压。但在开始截面
12、配筋计算时，As及As为未知，将无从计算相对受压区高度，因此也就不能利用来判别。第21页/共77页（6-16）上式中e=ei+h/2-as按上式算得的As应不小于0.0020.002bh，否则应取As=0.0020.002bh 大偏心受压构件的配筋计算A受压钢筋及受拉钢筋均未知情况1两个基本公式(6-10)及(6-11)中有三个未知数：As，As及x，故不能得出唯一的解。为了使总的配筋面积(As+As)为最小，和双筋受弯构件一样，可取x=bh0，则由式(6-11)可得 第22页/共77页将式（616）算得的As代入 式（66）可得：按上式算得的As应不小于minbh，否则应取As=minbhB
13、受压钢筋As已知，求As情况2 设计方法与双筋截面相似由式（67）有 判断一下，有如下三种情况：第23页/共77页第24页/共77页小偏心受压构件的配筋计算I.I.受弯平面内的计算：将s的公式(6-14)代人式(6-12)及式(6-13)，并将x代换为x=h0，则小偏心受压的基本公式为（6-22）（6-23）（6-24）式(6-22)及式(6-23)中有三个未知数，As及As故不能得出唯一的解、一般情况下As无论拉压其应力都达不到强度设计值，故配置数量很多的钢筋是无意义的。故可取AsAs0.002bh0.002bh，但考虑到在N较大而e0较小的全截面受压情况下如附加偏心第25页/共77页（6-
14、25）式中e为轴向力N至As合力中心的距离，这时取=1.0对As最不利，故（6-26）距ea与荷载偏心距e0方向相反，即ea使e0减小。对距轴力较远一侧受压钢筋As将更不利。对As合力中心取矩 在小偏心受压情况下，As可直接由式(6-25)或0.002bh中的较大值确定，当As确定后，小偏心受压的基本公式(6-22)及式(6-23)中只有两个未知数及As，故可求得唯一的解。第26页/共77页 将式(6-25)或0.002bh中的As较大值代入基本公式消去As求解（6-27）第27页/共77页II.受弯平面外的验算对矩形截面小偏心受压构件，除进行弯矩作用平面内的偏心受力计算外，还应对垂直于弯矩作
15、用平面按轴心受压构件进行验算。由l0/b查表21得，验算：现将非对称配筋偏心受压构件截面设计计算步骤归结如下：由结构功能要求及刚度条件初步确定截面尺寸b、h；由混凝土保护层厚度及预估钢筋的直径确定as，as计算h0及0.3h0。(建筑)第28页/共77页 II.受弯平面外的验算对矩形截面小偏心受压构件，除进行弯矩作用平面内的偏心受力计算外，还应对垂直于弯矩作用平面按轴心受压构件进行验算。由l0/b查表21得，验算：现将非对称配筋偏心受压构件截面设计计算步骤归结如下：由结构功能要求及刚度条件初步确定截面尺寸b、h；由混凝土保护层厚度及预估钢筋的直径确定as，as计算h0及0.3h0。第29页/共
16、77页 由截面上的设计内力，计算偏心距 e。=MN，确定附加偏心距ea（20或h/30），进而计算初始偏心距ei=e0+ea 由构件的长细比 l0/h 确定是否考虑偏心距增大系数进而计算。将ei与0.3h0比较来初步判别大小偏心。当ei0.3h0时，按大偏心受压考虑。根据As和As状况可分为：As和As均为未知，引入x=bhb，由式(6-16)，（6-17)确定As和As。As已知求As，由式(6-6)、(6-7)两方程可直接求As；As已知求 As，但x2as，按式(6-21)求As；第30页/共77页当ei0.3h0时，按小偏心受压考虑。由式(6-25)或0.002bh中取较大值确定As，
17、由基本公式(6-14)与式(6-12)或式(6-13)求及As。求时，采用式(6-27)，As由式(6-23)确定。此外，还应对垂直于弯矩作用平面按轴心受压构件进行验算。将计算所得的As和As，根据截面构造要求确定钢筋的直径和根数，并绘出截面配筋图。截面承载力复核当构件的截面尺寸、配筋面积As及As，材料强度及计算长度均为已知。要求根据给定轴力设计值N或(偏心距e0)确定构件所能承受的弯矩设计值M(或轴向力N)时属于截面承载力复核问题。单向偏心受压构件应进行两个平面内的承载力计算，弯矩作用平面内承载力计算及垂直于弯矩作用平面的承载力计算。第31页/共77页弯矩作用平面内的承载力计算A.给定轴向
18、力设计值N，求弯矩设计值M已知：b,h,As,As,fy,fy,fc,l0,及N求：Mu步骤：1.计算Nb,由式（611）计算；2.当N Nb时为大偏压；3.由式（66）计算x，再将x代入式（67）求e；4.由式(6-3)算得代入式(6-8)求ei，这时取ea为20mm或h/30较大值；有eiea e0；5.由（ea e0）h/2as=e，求得e0；6.Mu=Ne0 即为所求。7.当NNb则为小偏心受压情况，将已知数据代入式(6-12)和式(6-14)求x，再将x及代人式(6-13)求e0及Mu第32页/共77页B.给定荷载的偏心距e0，求轴向力设计值N由于截面尺寸、配筋及e0 0为已知 1.
19、ea=20mm或h/30,ei=e0+ea，2.2.当 ei0.3h0时，按大偏心受压情况进行截面复核 3.3.取 1 1=1.0按已知的l0/h由式(6-3)计算偏心距增大系数；4.将 e=ei+h/2-as及已知数据代人式(6-6)及式(6-7)，联立求解x及N，即可。5.当 ei0.3h0时，此时可能为大偏压或小偏压。6.由于承载力N为未知，可按近似公式1=0.2+2.7 ei/h0求1 7.再代入式(6-3)计算(试算)。如ei0.3h0，需按大偏心受压计算。8.ei0.3h0则确属小偏心受压，将已知数据代人式(6-12)及式(6-13)联立求解x及Nu 9.当求得Nu1fcbh即为所
20、求。当Nu1fcbh时，尚需按式(6-25)求Nu，与求得的Nu相比，两者之间取较小值。第33页/共77页 (4)对称配筋矩形截面 在工程设计中，当构件承受变号弯矩作用，或为了构造简单便于施工时，常采用对称配筋截面，即As=As，fy=fy，且 as=as。对称配筋情况下，当ei0.3h0时，不能仅根据这个条件就按大偏心受压构件计算，还需要根据与b(或N与Nb)比较来判断属于哪一种偏心受压情况。对称配筋时fyAs=fyAs，故Nb=1fcbbh0。当ei0.3h0，且 NNb时，为大偏心受压。这时，x=N/1fcb，代人式(6-7)，可有（6-29）如x2as，近似取x=2as，则上式转化为（
21、6-30）第34页/共77页当ei0.3h0，或ei0.3h0，且NNb b时，为小偏心受压，远离纵向力一边的钢筋不屈服。由式(6-(6-22)22)且A As s=A=As s，f fy y=f=fy y可得 或将上式代人式(6-23)可得（6-31）这是一个的三次方程，用于设计是非常不便的。为了简化计算，设式(6-31)等号右侧第一项中 第35页/共77页Y=(1-0.5)(b-)/(b-1)(6-32)当钢材强度给定时，b为已知的定值。由上式可画出Y与的关系曲线 如图6-14所示。由图可见 当b。时与的关系逼近于直线。对常用的钢材等级，可近似取（6-33）第36页/共77页将上式代入式(
22、6-31)，经整理后可得的计算公式为（6-34）将算得的代人式(6-23)，则矩形截面对称配筋小偏心受压构件的钢筋截面面积 可按下列公式计算（6-35）对称配筋矩形截面的承载力的复核与非对称矩形截面相同 只是引入对称配筋的条件：As=As，fy=fy、同样应同时考虑弯矩作用平面的承载力及垂直于弯矩作用平面的承载力。第37页/共77页现将对称配筋偏心受压构件截面设计计算步骤归结如下:由结构功能要求及刚度条件初步确定截面尺寸h，b；由混凝土保护层厚度及预估钢筋的直径确定as，as计算h0，0.3h0。由截面上的设计内力 计算偏心距e0=M/N，确定附加偏心距ea(20mm或h30的较大值)进而计算
23、初始偏心距ei=e0+ea。由构件的长细比l0/h0来确定是否考虑偏心距增大系数，进而计算。若弹性分析中已考虑二阶效应者 不计算此项。计算对称配筋条件下的Nb=1fc bbh0将ei(或MNea)与0.3h0，Nb与N比较来判别大小偏心。当ei(或MNea)0.3h0，且NbN时，为大偏心受压。x=N/1fcb(6-29)或式(6-30)求出As=As。第38页/共77页当ei(或MNea)0.3h0，或ei(或MNea)0.3h0且NbN时，为小偏心受压。(6-34)求，再代入式(6-35)求出As=As。将计算所得的As及As，根据截面构造要求确定钢筋的直径和根数，并绘出截面配筋图。2、T
24、形及工字形截面偏心受压构件计算现浇刚架及框架中常出现T形截面的偏心受压构件.当翼缘位于截面的受压区时，翼缘计算宽度bf；应按表4-7的规定确定。在单层工业厂房时为了节省混凝土和减轻构件自重，对截面高度h大于 600mm的柱，可采用工字形截面、工字形截面在的冀缘厚度一般不小于 100 mm腹板厚度不小于80mm。T形截面、工字形截面偏心受压构件的破坏特性，计算方法与矩形截面是相似的，区别只在于增第39页/共77页加了受压区翼缘的参与受力、而T形截面可作为工字形截面的特殊情况处理。计算时同样可分为b的大偏心受压和b的小偏心受压两种情况进行。非对称配筋截面 大偏心受压情况(b)与矩形截面受弯构件相同
25、，按受压区高度x的不同可分为两类(图6-17)。A.当受压区高度在翼缘内xhf时，按照宽度为bf的矩形截面计算。在式(6-6)及式(6-7)中，将bf代换为bf。B.当受压区高度进人腹板时，xhf，应考虑腹板的受压作用，按下列公式计算 第40页/共77页(6-36)(6-37)小偏心受压情况(b)在这种情况下。通常受压区高度已进人腹板(xhf)，按下列公式计算(6-38)(6-39)式中Ac，Sc分别为混凝土受压区面积及其对As合力中心的面积矩(图6-18)。第41页/共77页第42页/共77页当xh-hf时 与矩形截面相同，钢筋应力s按(6-14)计算。在全截面受压情况，与式(6-25)相似
26、应考虑附加偏心距ea与e0反向对As的不利影响，这时不考虑偏心距增大系数取初始偏心ei=e0-ea。对As合力中心取矩，可得（6-40）式中，A=bh+(bf-b)hf+(bf-b)hf。第43页/共77页（2）对称配筋截面 工字形截面一般为对称配筋(As=As)的预制柱，可按下列情况进行配筋计算：当Nb1fcbbfhf时，受压区高度x小于翼缘厚度hf，可按宽度bf的矩形截面计算，一般截面尺寸情况下b，属大偏心受压情况，这时 x=N/1fcbf (6-41)故（6-42）如x2 2as，则近似取x=2as计算。第44页/共77页（6-44）3.双向偏心受压构件计算地震区的框架柱，是最常见的同时
27、承受轴向力N及两个主轴方向弯矩Mx，My作用的双向偏心受压构件(图6-1b)。第45页/共77页双向偏心受压构件的正截面承载力计算同样可根据正截面承载力计算的基本假定，将受压区混凝土的应力图形简化为等效矩形应力图，并利用任意位置处钢筋应力s。可根据平截面假定求出应变s。再乘以弹性模量Es。求得。采用上述正截面承载力的一般理论进行分析对，需借助于计算机用迭代方法求解 比较复杂。在工程设计中，通常采用下面绘出的近似计算方法。对于截面具有两个相互垂直的对称轴的混凝土双向偏心受构件(图6-21)采用基于弹性理论应力在加原理的近似方法计算其正截面承载力。设Nu0为不考虑稳定系数的，截面轴心受压承载力设计
28、值、Nux(Nuy)为轴向力作用于x(y)轴、考虑相应的附加偏心距及偏心距增大系数时xeix(yeiy)后，按全部纵向钢筋计算的构件偏心受压承载力设计值N为在截面两个对称轴方向同时有偏心距xeix(yeiy)时，构件所能承受的轴向力设第46页/共77页计值。设A。为截面的换算面积，Wx及Wy分别为X轴和轴方向的换算截面抵抗矩。假设材料处于弹性阶段工作、在轴向力Nu0，Nux，Nuy及N作用下，截面所能承受的最大应力均为。则 Nu0/A=（6-45）（6-46）（6-47）（6-48）第47页/共77页在以上各式中消去，A。，Wx及Wy可得（6-49）或（6-50）双向偏心受压构件的纵向受力钢筋
29、通常沿截面四边布置(图6-22)。第48页/共77页当计算Nux及Nuy时，要考虑全部纵向钢筋，由于双向偏心构件中各钢筋的位置不同，到达承载能力极限状态时。其中一部分纵向钢筋的应力将达不到强度设计值因此需计算出的任意位置处钢筋应力si。如图6-22所示多排钢筋截面，对每一排钢筋逐次编号i=1，2，3，4。根据轴向力和对截面中心取矩的平衡条件。可写出 第49页/共77页求得的si 应符合下列条件（6-53）（6-54）（6-51）（6-52）式中Asi第i排钢筋的截面面积；h0i第i排钢筋中心到受压边缘的距离；si第i排钢筋的应力，可近似按下列公式计算 第50页/共77页6.3 偏心受拉构件正截
30、面承载力计算 偏心受拉构件的特点偏心受拉构件同时承受轴心拉力N和弯矩M，其偏心距e0=M/N 它是介于轴心受拉(e0=0)和受弯(N=0，相当于e0=)之间的一种受力构件。因此其受力和破坏特点与e0的大小有关。当偏心距很小时(e0=h6)构件处于全截面受拉的状态，随着偏心拉力的增大，截面受拉较大一侧的混凝土将先开裂并迅速向对边贯通。此时裂缝截面混凝土退出工作，偏心拉力由两侧的钢筋(As和As)共同承受，只是As承受的拉力较大。当偏心距稍大时(h6e0h2-as)，起初，截面一侧受拉另一侧受压。随着偏心拉力的增大。靠近偏心拉力一侧的混凝土先开裂。由于偏心拉力作用于As和As之间，第51页/共77
31、页在As一侧的混凝土开裂后，为保持力的平衡，As一侧的混凝土将不可能再存在有受压区，这部分混凝土转化为受拉。并随偏心拉力的增大而开裂。由于截面应变的变化，As也转化为受拉钢筋。因此：前述两种情况，截面混凝土都将裂通，偏心拉力全由左、右两侧的纵向受拉钢筋承受。只要两侧钢筋均不超过正常需要量，则当截面达到承载能力极限状态时，钢筋As和As的拉应力均可能达到屈屈服强度。因此，可以认为对h2-ase00的偏心受拉构件，即轴向拉力位于As和As之间的受拉构件，混凝土完全不参加工作，两侧钢筋As和As均受拉屈服。这种构件称为小偏心受拉构件。当偏心距e0h2-as时，即轴向拉力位于As和As之外时，随着偏心
32、拉力的增加靠近偏心拉力一侧的混凝土开裂，裂缝虽能开展，但不会贯通全截面，而始终保持一定的受压区。第52页/共77页其破坏特点取决于靠近偏心拉力一侧的纵向受拉钢筋As的数量。当As适量时，它将先达到屈服强度。随着偏心拉力的继续增大，裂缝开展，混凝土受压区缩小，最后因受压区混凝土达到极限压应变及纵向受压钢筋As达到屈服。而使构件进人承载能力极限状态，如图6-30b所示、这种构件称为大偏心受拉构件。第53页/共77页建筑工程偏心受拉构件正截面承载力计算 1.基本计算公式 小偏心受拉由图6-30a建立力和力矩的平衡方程（6-100）（6-101）（6-102）式中，e=h2-as+e0；e=h2-as
33、-e0 第54页/共77页(2)大偏心受拉由图6-30b建立力和力矩的平衡方程（6-103）（6-104）式中，e=e0-h2+as 为保证构件不发生超筋和少筋破坏，并在破坏时纵向受压钢筋As达到屈服强度，上述公式的适用条件是 第55页/共77页 同时还应指出，偏心受拉构件在弯矩和轴心拉力的作用下，也发生纵向弯曲。但与偏心受压构件相反，这种纵向弯曲将减小轴向拉力的偏心距。为计算简化，在设计基本公式中一般不考虑这种有利的影响。2.截面配筋计算 (1)小偏心受拉当截面尺寸、材料强度、及截面的作用效应M及N为已知时，可直接由式(6-101)及式(6-102)求出两侧的受拉钢筋。大偏心受拉 大偏心受拉
34、时，可能有下述几种情况发生：情况1 1：A As s和A As s均为未知 第56页/共77页为节约钢筋，充分发挥受压混凝土的作用。令x=bh0。将x代人式(6-104)即可求得受压钢筋As如果Asminbh，说明取 x=bh0成立。即进一步将 x=bh0及As代人式(6-103)求得As。如果Asminbh或为负值则说明取x=bh0不能成立，此时应根据构造要求或最小配筋率选用钢筋As的直径及根数。然后按As为已知的情况2考虑。情况2：已知As，求As此时公式为两个方程解二个未知数。故可由式(6-103)及式(6-104)联立求解。其步骤是：由式(6-104)求得混凝土相对受压区高度（6-10
35、5）第57页/共77页若2asxbh0。，则可将x代人式(6-103)求得靠近偏心拉力一侧的受拉钢筋截面面积（6-106）若x2as或为负值，则表明受压钢筋位于混凝土受压区合力作用点的内侧，破坏时将达不到其屈服强度，即As的应力为一未知量，此时，应按情况3处理。情况3：As为已知，但x2as或为负值此时可取x=2as计算As值，然后取该值作为截面配筋的依据。第58页/共77页3、截面承载力复核当截面复核时，截面尺寸、配筋、材料强度以及截面的作用效应(M和N)均为已知、大偏心受拉时，在式(6-103)和式(6-104)中，仅x和截面偏心受拉承载力N为未知。故可联立求解。若式(6-103)和式(6
36、-104)联立求得的x满足公式的适用条件则将代入式(6-103)，即可得截面偏心受拉承载力 若xbh0，说明As过量，截面破坏时，As达不到屈服强度。需按式(6-14)计算纵筋As的应力s。并对偏心拉力作用点取矩，重新求x然后按下式计算截面偏心受拉承载力（6-107）第59页/共77页若x2as，可利用截面上的内外力对As合力作用点取矩的平衡条件求得Nu。小偏心受拉时，可由式(6-101)及式(6-102)分别求Nu、取其中的较小值作为Nu。以上求得的Nu与N比较，即可判别截面的承载力是否足够。（6-108）第60页/共77页6.4 偏心受力构件斜截面受剪承载力计算 6.4.1偏心受力构件斜截
37、面受剪性能 对于偏心受力构件，往往在截面受到弯矩M及轴力N（无论拉力或压力）的共同作用的同时，还受到较大的剪力V作用。因此，对偏心受力构件，除进行正截面受压承载力计算外，还要验算其斜截面的受剪承载力。由于轴力的存在，对斜截面的受剪承载力会产生一定的影响。例如在偏心受压构件中，由于轴向压应力的存在，延缓了斜裂缝的出现和开展，使混凝土的剪压区高度增大，构件的受剪承载力得到提高。但在偏心受拉构件中，由于轴拉力的存在，使混凝土的剪压区的高度比受弯构件的小，轴心拉力使构件的抗剪能力明显降低。第61页/共77页建筑工程中对偏心受力构件的斜截面承载力的计算有明确的规定，而公路桥梁工程中，由于目前对斜截面承载
38、力计算研究得不够，故在公路桥涵规程中未对偏心受力构件的斜截面承载力计算提出规定。偏心受力构件斜截面受剪承载力计算公式 1.偏心受压构件试验表明，当N0.3fcbh时，轴力引起的受剪承载力的增量VN与轴力N近乎成比例增长；当 N0.3fcbh时，VN将不再随N的增大而提高。如 N0.7fcbh将发生偏心受压破坏。建筑工程规范对矩形截面偏心受压构件的斜截面受剪承载力采用下列公式计算 第62页/共77页（6-113）式中 偏心受压构件的计算剪跨比。对框架柱，假定反弯点在柱高中点取=Hn/(2h0)；对框架-剪力墙结构的柱，可取=M/(Vh0)；当1时，取=1；当3时，取=3，此处，Hn为柱的净高，为
39、计算截面上与剪力设计值相应的弯矩设计值。对其他偏心受压构件，当承受均布荷载时，取1.5；当承受集中荷载时（包括作用有多种荷载、且集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的75以上的情况），取a/h0；当1.5时，取=15；当3时，取=3；此处 a为集中荷载至支座或节点边缘的距离。N与剪力设计值V相应的轴向压力设计值。当N0.3fcA时，取N0.3fcA，A为构件的截面面积。第63页/共77页为了防止斜压破坏，截面尺寸应满足下列条件（6-114）（6-115）当符合下列条件时 可不进行斜截面受剪承载力计算，按节构造要求配置箍筋。当第64页/共77页（6-116）式中N与剪力设计值V相
40、应的轴向拉力设计值；计算截面的剪跨比，与偏心受压构件斜截面受的承载力计算中的规定相同。当式（6-116）右边的计算值小于fyvAsvh0/s时，考虑到箍筋承受的剪力，应取等于fyvAsvh0/s，且不得小于0.36ft/fyv。2.偏心受拉构件通过试验资料分析，偏心受拉构件的斜截面受剪承载力可按下式计算 第65页/共77页6.5 偏心受力构件的构造要求 1.混凝土强度等级、计算长度及截面尺寸(1)混凝土强度等级受压构件的承载力主要取决于混凝土，因此采用较高强度等级的混凝土是经济合理的。一般柱的混凝土强度等级采用C25及C30，对多层及高层建筑结构的下层柱必要时可采用更高的强度等级。桥梁结构中的
41、柱式墩台的墩柱及桩基础的柱也采用C30及以上强度等级的混凝土。第66页/共77页(2)柱的计算长度一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构各层柱段，其计算长度可由表6-1中的规定取用。第67页/共77页当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的 75以上时，框架柱的计算长度l0可按下列公式计算，并取其中的较小值 l01+0.15(u+l)H (6-117)l0=(2+0.2min)H (6-118)式中u，l柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之 和与交汇的各梁线刚度之和的比值；min比值u，l中的较小值；H柱的高度，按表6-1的注采用。刚性屋盖单层房屋排架柱的计算长度可按表6-26-2规定取用。第
42、68页/共77页注：1.表中H为从基础顶面算起的柱子全高；Hl为从基础项面至装配式吊车梁底面或现浇式吊车梁顶面的柱子下部高度；Hu为从装配式吊车梁底面或从现浇吊车梁顶面算起的柱子上部高度；2.表中有吊车房屋排架住的计算长度，当计算中不考虑吊车荷载时，可按无吊车房屋的计算长度采用，但上住的计算长度仍按有吊车房屋采用；3.表中有吊车房屋排架住的上柱在排架方向的计算长度，仅适用于HuHl不小于0.3的情况；当HuHl小于0.3时，计算长度宜采用2.5Hu。第69页/共77页在上述规定中，对底层柱段，H为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱段，为上、下两层楼盖顶面之间的高度。按有侧移考虑的框架
43、结构，当竖向荷载较小或竖向荷载大部分作用在框架节点上或其附近时，各层柱段的计算长度应根据可靠设计经验取用较上述规定更大的数值。桥梁工程中，当构件两端固定时取0.5l；当一端固定一端为不移动的铰时，取0.7l；当两端均为不移动的铰时取l；当一端固定一端自由时取2.0l。l为构件支点间的长度。当有工程经验的可按工程经验取。(3)截面尺寸为了充分利用材料强度，使构件的承载力不致因长细比过大而降低过多，柱截面尺寸不宜过小，矩形截面的最小尺寸不宜小于 300 mm，同时截面的长边 h 与短边 b 的比值常第70页/共77页选用为h/b=1.53.0。一般截面应控制在l0b30及l0h25(b为矩形截面的
44、短边，h为长边)。当柱截面的边长在800 mm以下时，截面尺寸以 50 mm为模数；边长在800 mm以上时，以 100 mm为模数。2.2.纵向钢筋及箍筋纵向钢筋纵向钢筋配筋率过小时，纵筋对柱的承载力影响很小，接近于素混凝土柱，纵筋将起不到防止脆性破坏的缓冲作用。同时为了承受由于偶然附加 偏心距(垂直于弯距作用平面)、收缩以及温度变化引起的拉应力，对受压构件的最小配筋率应有所限制。规范规定，轴心受压构件全部纵向钢筋的配筋率=A=As s/A/A不得小于0.0060.006。偏心受压构件中的受拉钢筋的最小配筋率要求与受弯构件相同，受压钢筋的最小配筋率为0.0020.002。如截面承受变号弯矩作
45、用，则均应按受压钢筋考虑。第71页/共77页 从经济和施工方面考虑，为了不使截面配筋过于拥挤，全部纵向钢筋配筋率不宜超过5 5。纵向受力钢一般选HPB235(HPB235(235)235)，H HB335B335，H HB400B400及KL400.KL400.纵向受力钢筋直径d d不宜小于 12 mm12 mm，一般直径为 121240 mm40 mm。柱中宜选用根数较少、直径较粗的钢筋，但根数不得少于4 4根。圆柱中纵向钢筋应沿周边均匀布置 根数不宜少于8 8根，且不应少于6 6根。纵向钢筋的保护层厚度要求与梁相同，不小于25mm25mm或纵筋直径d d。当柱为竖向浇注混凝土时纵筋的净距不
46、应小于50mm50mm，也不大于300 mm300 mm。配置于垂直于弯矩作用平面的纵向受力钢筋的间距不应大于 300 mm300 mm。对水平浇注的预制柱其纵筋距的要求与梁同。当偏心受压柱的 h h600mm600mm时 在侧面应设置直径为 101016 mm16 mm的纵向构造钢筋 并相应地设置复合箍筋或拉筋。第72页/共77页(2)箍筋受压构造中的箍筋应为封闭式的。箍筋一般采用HB235级钢筋其直径不应小于d/4。且不应小于6 mm，此处d为纵向钢筋的最大直径。箍筋间距不应大于400 mm，不应大于构件截面的短边尺寸，同时在绑扎骨架中不应大于15d，在焊接骨架中不应大于20d，d为纵向钢
47、筋的最小直径。当柱中全部纵向钢筋的配筋率超过3时，箍筋直径不宜小于8mm，并应焊成封闭式或在箍筋末端做不小于135的弯钩。弯钩末端平直段的长度不应小于10倍箍筋直径。其间距不应大于10(d为纵向钢筋的最小直径)，且不应大于 200 mm。当柱截面每边纵筋根数超过3根时，应设置复合箍筋。当柱的短边不大于400 mm，且纵向钢筋不多于4根时，可不设置复合箍筋(图6-35)。第73页/共77页第74页/共77页柱内纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距应符合梁中搭接长度范围内的相应规定。工字形柱的翼缘厚度不宜小于120 mm。腹板厚度不宜小于100mm，当腹板开有孔时，在孔洞周边宜设置 23根直径不小于8
48、 mm的封闭钢筋。3、上、下层柱的接头在多层现浇钢筋混凝土结构中，一般在楼盖顶面处设置施工缝，上下柱须做成接头。通常是将下层柱的纵筋伸出楼面一段距离，其长度为纵筋的搭接长度ll，与上层柱纵筋相搭接。第75页/共77页纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度ll，应根据位于同一连接区段的钢筋搭接接头的面积百分率，由ll=la计算(为纵向受拉钢筋搭接长度修正系数)，且不应小于300mm；对受压钢筋的搭接长度取受拉钢筋搭接长度的0.7倍，且不应小于200 mm。在搭接长度范围内箍筋应加密，当搭接钢筋为受拉时，其箍筋间距不应大于5d，且不应大于 100 mm；当搭接钢筋为受压时，其箍筋间距不应大于 10d，且不应大于200 mm。d为受力钢筋中的最小直径。当上、下层柱截面尺寸不同时，可在梁高范围内将下层柱的纵筋弯折一倾斜角，然后伸人上层柱，也可采用附加短筋与上层柱纵筋搭接。第76页/共77页感谢您的观看。第77页/共77页