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1、1.1设计资料 1.1.1气象资料：本区属大陆季风型气候，冬季长而寒冷，夏季短而炎热。多年平均气温 9.0 C,最高气温41.5 C，最低气温23.3 C，多年平均降水量585mm最大降 水量853.90mm降水多集中在7、8、9月；标准冻深1.26m,最大降雪深度27cm,基本雪压0.3Kpa;历年最多风向为西北，最大风速 20m/s,极大风为26m/s,最 大风力9级，平均为12级。1.1.2工程地质水文地质概况 根据勘探揭露，厂区在钻探截露深度之内均见地下水，圆砾层为其含水层，属第四系潜水，略有承压性；稳定水位埋深为 6.807.90m,稳定水位标高为 263.43265.72m.由于本
2、工程勘察处不同时期，据区域资料，水位变幅为1.00 2.00m,抗浮设计水位267.22m。地下水对混凝土及混凝土中钢筋微腐蚀性，对 钢结构有微腐蚀性。该拟建物位于承德市承德县板城大街。建筑场地地貌单元属老牛河二级阶 地，场地标高为270.53272.57m,地貌单一。表1地层岩性特征 编号 地层名称 平均厚度(m)颜色 密实度 稠度状态 性状描述 杂填土 0.95 黄褐 松散 可塑 以粉土、碎石组成，局部见建筑垃圾 粘质粉土 3.21 黄褐 稍密 可塑 稍湿，土质稍均匀，无光泽，干强度、韧性低 细砂 0.83 褐黄 稍密 可塑 主要颗粒为石英、长石，含砾石 C4)圆砾 9.7 褐黄 密实 可
3、塑 砾石磨圆度好，骨架颗粒以化冈岩、石央岩、灰岩为 主，中等风化，冲洪积形成 粉质粘土 0.52 灰黄 稍密 可塑 饱和，无光泽，干强度，韧性低 强风化泥 质砂岩 2.55 紫红、灰白 密实 可塑 岩芯成碎块状，见云母，粉砂结构，泥质胶结，表层 风化成砂土状 中风化泥 质砂岩 紫红、黄白 密实 硬塑 岩芯呈短柱状，致密坚硬，泥质胶结，块状结构岩体 基本质量等级为 W 级 表 2 土层物理力学性质参数 土层 代号 湿密 度 饱和 度 液性 指数 重度 压缩模量 粘聚力 摩擦角 桩极限 侧阻 桩极限 端阻 地基承 载力 p g/m Sr%IL KN/m 3 100 MPa 200 MPa 300
4、MPa C kPa?Qsik kPa qkPa kPa 2.01 80.6 0.02 18.0 8.4 9.1 106 0 18 65 500 60 2.05 89.4 0.04 19.6 11.3 13.5 15.4 15.2 28.7 70 700 180 2.01 95.3 0.43 19.9 7.4 8.4 9.6 34.2 17.0 65 800 160 20.0 17.0 2.08 94.0 11.80 20.0 9.8 10.9 12.6 29.4 11.9 70 800 170:2.06 92.3 一 19.1 28 29.3 31.1 0 32 70 1000 240 1.9
5、3 93.4 0.31 20.4 9.6 10.3 11.2 45 15 70 900 180 2.03 93.2 一 19.3 35 36.3 37.1 0 30 80 1700 280 第 2 章 土钉墙支护计算 2.1 土钉支护技术 2.1.1土钉支护的概念 土钉支护亦称锚喷支护，就是逐层开挖基坑，逐层布置排列较密的土钉（钢 筋），强化边坡土体，并在坡面铺设钢筋网，喷射混凝土。相应的支护体称为土 钉墙，它由被加固的土体、放置在土体中的土钉与喷射混凝土面板三个紧密结合 的部分组成。土钉是其最主要的构件，英文名叫 Soil Nailing，它的设置有打入 法，旋入法，以及先钻孔、后置入、再灌
6、浆三种方法。2.1.2土钉支护的特点 与其它支护类型相比，土钉支护具有以下一些特点或优点：1.土钉与土体共同形成了一个复合体，土体是支护结构不可分割的部分。从而 合理的利用了土体的自承能力。2.结构轻柔，有良好的延性和抗震性。3.施工设备简单。土钉的制作与成孔、喷射混凝土面层都不需要复杂的技术和 大型机具。4.施工占用场地少。需要堆放的材料设备少。5.对周围环境的干扰小。没有打桩或钻孔机械的轰隆声，也没有地下连续墙施 工时污浊的泥浆。6.土钉支护是边开挖边支护，流水作业，不占独立工期，施工快捷。7.工程造价低，经济效益好，国内外资料表明，土钉支护的工程造价能够比其 它支护低1/21/3。8.容
7、易实现动态设计和信息化施工。2.1.3土钉支护的适用范围 土钉支护适用于：地下水位以上或经人工降水措施后的杂填土、普通粘土或 弱胶结的砂土的基坑支护或边坡加固。一般可用于标准贯入基数 N 值在 5 以上 的砂质土与 N 值在 3 以上的粘性土。单独的土钉墙宜用于深度不大于 12m 的基坑支护或边坡维护，当土钉墙与 放坡开挖、土层锚杆联合使用时，深度可以进一步加大。土钉支护不宜用于含水丰富的粉细砂岩、砂砾卵石层和淤泥质土。不得用于 没有自稳能力的淤泥和饱和软弱土层。2.1.4土钉的作用机理 土钉在复合土体中有个整体以下几种作用机理：1.箍束骨架作用：该作用是由于土钉本身的刚度和强度，以及它在土体
8、内分布 的空间所决定的。它在复合土体中起骨架作用，使复合土体构成一个整体，从而约束土体的变形和破坏。2.分担作用：在复合土体内，土钉与土体共同承担外荷载和自重应力，土钉起 着分担作用。由于土钉有很高的抗拉、抗剪强度和土体无法相比的抗弯刚度，所以在土体进入塑性状态后，应力逐渐向土钉转移。当土体发生开裂后，土 钉的分担作用更为突出，这时土钉内出现了弯剪、拉剪等复合应力，从而导 致土钉中的浆体碎裂、钢筋屈服。土钉墙之所以能够延迟塑性变形，并表现 出渐进性开裂，与土钉的分担作用是密切相关的。3.应力传递与扩散作用：当荷载增加到一定程度，边坡表面和内部裂缝已发展 到一定宽度，边坡应力达最大。此时，下部土
9、钉位于滑裂区域以外土体中的 部分仍然能够提供较大的抗力。土钉通过它的应力传递作用可将滑裂区域内 的应力传递到后面稳定的土体中，分布在较大范围的土体内，降低应力集中 程度。4.对坡面变形的约束作用：在坡面上设置的与土钉连在一起的钢筋网喷射混凝 土面板使发挥土钉有效作用的重要组成部分。喷射混凝土面板对坡面变形起 到约束作用，面板的约束力取决于土钉表面与土之间的摩阻力，当复合土体 开裂面区域扩大并连成片时，摩阻力主要来自开裂区域后的稳定复合土体。2.1.5土钉支护设计 1.确定土钉墙结构尺寸（1）在初步设计时，应先根据基坑环境条件和工程地质资料，确定土钉墙的适 用性，然后确定土钉墙的结构尺寸，土钉墙
10、高度由工程开挖深度决定，开挖面坡 度可取6090,在条件许可时，尽可能降低坡面坡度。（2）土钉墙均是分层分段施工，每层开挖的最大高度取决于该土体可以自然站 立而不破坏的能力。在砂性土中，每层开挖高度一般为 0.52.0 m,在粘性土中 可以增大一些。开挖高度一般与土钉竖向间距相同，常用 1.01.5m；每层单次 开挖的纵向长度，取决于土体维持稳定的最长时间和施工流程的相互衔接，一般 多用10m长。2.参数设计 土钉参数设计主要包括土钉长度、间距、布置、孔径和钢筋直径等。（1）土钉长度 在实际工程中，土钉长度 L常采用坡面垂直高度 H的60%-70%土钉一般 下斜，与水平面的夹角宜为520研究表
11、明：对钻孔注浆型土钉，用于粒状 土陡坡加固时，L/H 一般为 0.5-0.8；对打入型土钉，用于加固粒状土陡坡时，其长度比一般为 0.5 0.6.99 规程要求 L/H 一般为 0.5 1.2。其实，在只有饱和 软土中才会取 L/H 大于 1。（2）土钉直径及间距 土钉直径D 一般由施工方法确定。打入的钢筋土钉一般为 1632mm常是 25mm打入钢管一般是50mm人工成孔时，孔径一般为70120mm机械成孔时，孔径一般为 100 150mm。土钉间距包括水平间距（列距）Sx 和垂直间距（行距）Sy，其数值对土钉 墙的整体作用效果有重要影响，大小宜为 12m对于钻孔注浆土钉，可按6 12倍土钉
12、直径D选定土钉行距和列距，且宜满足：Sx Sy K D L 式中：K注浆工艺系数，一次压力注浆，K=1.52.5;D、L土钉直径和长度，m Sx、Sy 土钉水平间距和垂直间距，m。2.2 支护方案选择 本工程场区土层在水平方向的分布比较均匀，成层性好，无软弱土层存在，建筑场地的地基土为均匀地基。基坑开挖深度位于地下水位以上，不需考虑降水 和护坡措施，符合土钉墙支护条件，故选择土钉墙作为基坑支护方式。1=19.73，c=7.01 Kpa，Ka1 tan2(45 2)tan2(45 19.73)2)0.495 2.3右侧土钉墙计算 2.3.1 土压力计算及土钉布置 由设计任务书得基坑开挖深度为 5
13、.64m,穿越三个土层，具体如图2.1所示,地面均布荷载为50 kPa,开挖深度位于地下水位以上，故不用考虑降水。1.主动土压力计算 a q h Ka 2c、.Ka q地面荷载（kN）；土的重度（kN m3）；c土层粘聚力（kPa）Ka 主动土压力系数，Ka tan2（45-），为土 层内摩擦角。图 2.1 土层分布图 2.1 土层分布图 2 2 18,c 6.7Kpa,Ka2 tan(45 各层土压力计算:填土表面处的土压力 a0 qKa 50 0.495 24.75 素填土底面土压力 a1(q 1h1)Ka1(50 19.32 4.65)0.495 70.16Kpa 粘质粉土顶面土压力 a
14、1(q 1h)Ka2 2c、，Ka2 64.663Kpa 6 CD 2）0.528,K2 0.726 粘质粉土底面土压力 a2(q 苗 2h2)Ka2 2c、.K2(50 89.84 18.13 0.99)0.528 2 6.7.0.528 84.250Kpa 2.土钉参数及布置 土钉墙水平倾角为 73.30，即按1:0.3放坡，土钉与水平面的倾角 取 150，土钉 竖直间距取 Sy 1.5m，水平间距取 sx 1.5m，机械成孔，取孔径100伽。具体见 图 2.2。土钉处主动土压力计算：第1点最大主动土压力 ea1 q 1 h1 K a1 2c1JKa1(50 19.32 0.99)0.49
15、5 2 7.01,0.495 29.23Kpa 同理得 ea2 57.87Kpa,ea3 53.13Kpa ea4 73.51 Kpa 图 2.2 右侧土钉墙土钉布tan/tan2 45 tan73.3 1973 tan733 1973 tan 73.3/tan2 45 19.73 0.504 0.948 0.3/0.495 2 tan tan tan/tan2 45 73.3 18 tan 2 tan竺卫 2 tan 73.3/tan2 45 18 232 土钉设计 1.折减系数计算 土钉墙坡面与水平面夹角，为 73.30（坡度1:0.3）1 1 tan-1 2*tan 0.66 0.672
16、 2.受拉荷载标准值计算 T eaiSxSy/COS 其中：一荷载折减系数;eai-第i个土钉位置处的基坑水平荷载标准值，（kPa）；Sx、Sy-土钉与相邻土钉的平均水平、垂直间距，（m；-土钉与水平面的夹角。tan tan i tan/tan2 450/COS 0.66 29.23 1.5 1.5/cos15 43.58KN T2 2 ea2SxSy/COS 0.672 57.87 1.5 1.5/COS15 88.96KN 同理得 T3 81.68KN,T4 124.54KN 3.土钉受拉承载力设计值计算 土钉受拉承载力设计值按以下公式计算：Tuj 1.25 0Tj 其中：Ti-第i根土钉
17、受拉荷载标准值，（kN）；J-第i根土钉受拉承载力设计值，（kN）；0-基坑侧壁重要性系数，取1.0 Tu1 1.25 0T1 1.25 1.0 43.58 54.48KN Tu2 1.25 0T2 1.25 1.0 88.96 111.20KN Tu3 1.25 0T3 1.25 1.0 81.68 102.10KN Tu 4 1.25 0T4 1.25 1.0 124.54 155.68 KN 4.土钉长度设计 土钉长度按以下公式计算:qsik-土钉穿越第i层土体与锚固体极限摩阻力标准取值;其中：s-土钉受拉抗力分项系数，取1.3;li duj qsik d uj-第j根土钉锚固体直径，（
18、m；iea1SXSy l1 lf1 2.8 2.75 5.55m 第2排土钉自由段长度计算,Z2 2.5m lf2丄斗 sin cos 90 一sin sin 厂/COs 900 lf1 丄 tn sin cos 900 5.64 1 sin 73.3 sin 73.3 73.3 15/cos 90 2 15 73.3 15 2.75m 2 li-第i根土钉在直线破裂面外穿越第i稳定土体内的长度，(m)5、自由段长度的计算 自由段长度按以下公式计算:其中：Lfi-第i排土钉自由段长度 H-基坑深度(m；-土钉墙坡面与水平面的夹角 73.30；-土钉与水平面的倾角 取 150；乙-第i排土钉到地
19、面的距离(m。第1排土钉自由段长度计算，Zi 1.0m 第1排土钉长度:Tu1 s 54.48 1.3 du1 qsik 3.14 0.1 80 Tu2 s 111.2 1.3 du2 qsik 3.14 0.1 80 Tu3 s 102.1 1.3 du3 qsik 3.14 0.1 80 2.8m 5.76m 5.28m l2 l3 l1 KT max 1.3 155.68 103 505.96mm2 yk 5.64 2.5.sin si n73.3 73.3 73.3 15 2/cos 90 15 73.3 15 2 1.86m If3 sin sin cos 900 5.64 4.si
20、n sin 73.3 73.3 73.3 15 2/cos 90 15 73.3 15 2 0.97 5.2 0.97 6.17m As KT max 第2 土钉长度:L2 I2 If 2 5.76 1.86 7.62m 第3 土钉自由段长度计算，Z3 4m 第4排土钉自由段长度计算，Z4 5.5m H f1 sin 乙 sin cos 90 2 2 5.64 5.5.cc 73.3 15 ,73.3 15 sin 73.3-/cos 90 15 0.083m sin 73.3 2 2 L4 I4 If4 8.05 0.083 8.13m 综合上述计算结果及施工因素，取第 14排土钉长度分别取
21、6m 8m 7m 11m&杆体直径计算：土钉杆体的钢筋直径按以下公式计算：其中：钢筋截面面积 mm2;fyk-普通钢筋抗拉强度标准值 N/mm2;Tmax-土钉受拉承载力设计值最大值 N;K-土钉抗拔力安全系数，取1.3 加强筋取二级钢筋 Lf FsdTu1 选取三级钢筋业28,As 615mm2 纵向受力钢筋去-14,面层混凝土厚度取100伽，233 土钉墙验算 1、土钉的内部抗拔力验算 其中：Fsd-土钉的局部稳定性安全系数，取1.3；Tu-土钉的设计内力（N）；d-土钉直径（M；-界面粘结强度标准值（kPa）。查表得：1 60kPa，2 70kPa，3 60kPa（1）、第1排土钉的内部
22、抗拔力验算 2.75 心4475 5.56 5.8m 3.14 0.1 满足内部抗拔力要求（2）、第2排土钉的内部抗拔力验算 14,钢筋网采用 8 150。L Lf Lf3 FsdTj 3 0.97 1.3 102.1 3.14 0.1 85 5.94 7m L FsdTul 1.86 1.3 111.2 7.28 8m d 2 3.14 0.1 85 满足内部抗拔力要求。(3)、第3排土钉的内部抗拔力验算 满足内部抗拔力要求。2.抗滑稳定性验算 作用在墙后滑移合力为土体主动土压力 Eax Eax q ihi Kai 2Ci K ai SxSy 作用在墙底断面的抗滑合力 Fi Fi W qB
23、Sxtan 其中：W-墙体自重（kN）;B-土钉墙宽度（m，本设计 B 0.4 0.8 H 2.184.36 m,取4m.。抗滑安全系数 Kh满足下式：Kh 旦 1.2 Eax Eax q i H i Kai 2ci K ai Sx Sy 298.94KN Fi W qB Sy tan17 366.86KN F Kh 亠 1.22，满足抗滑稳定性要求 Eax 3.抗倾覆稳定性验算 B 抗倾覆力矩 M w:M w W qB Sy-2 -H 倾覆力矩 Mo:M0 q ihi Kai 2cr Kai SxSy 3 抗倾覆安全系数要满足以下公式:Kq MW 1.3 Mo B 抗倾覆力矩 M w:M w W qB Sy-2 倾覆力矩 Mo:667.68kNgm M 0 q i hi Kai 2ci Kai SxSy 3 249.76kNgm 抗倾覆安全系数要满足以下公式：Kq 坐 1.3 M 0 K q 皿 2.67 1.3 q MO 满足抗倾覆稳定性要求