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1、-华彬国际大厦酒店幕墙工程幕墙脚手架施工方案编制：审核：批准：编制单位：北京江河幕墙股份有限公司编制日期：2008 年 01 月目目录录一、编制依据一、编制依据:.2 2-二、编制说明：二、编制说明：.2 2三、施工准备三、施工准备.2 23.13.1 人员准备人员准备.2 23.23.2 材料准备材料准备.3 33 3。3 3 班组的选定班组的选定.3 33 3。4 4 架体的选型架体的选型.3 33 3。5 5 脚手架搭设脚手架搭设.4 4四、脚手架施工方案四、脚手架施工方案.5 51 1、简要说明：、简要说明：.5 52 2、脚手架搭设方法：、脚手架搭设方法：.6 6五、搭设质量检查与验
2、收五、搭设质量检查与验收.11.111 1、脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收：、脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收：.11.112 2、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法：、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法：.11.11六、脚手架的拆除六、脚手架的拆除.1 13 31 1、拆除工艺流程：、拆除工艺流程：.1 13 32 2、拆除脚手架前的准确备工作必须符合下列规定：、拆除脚手架前的准确备工作必须符合下列规定：.1 13 33 3、拆除脚手架时、拆除脚手架时,必须符合下列规定必须符合下列规定:.1 13 34 4、卸料时必须符合下列规定：、卸料时必须符合下列规定：
3、.1 13 3七、安全、技术措施七、安全、技术措施.1 14 4八、落地脚手架计算书八、落地脚手架计算书.1 15 5(一）一）、小横杆的计算：、小横杆的计算：.1 15 5（二（二)、大横杆的计算：、大横杆的计算：.1 16 6（三（三)、扣件抗滑力的计算：、扣件抗滑力的计算：.1 18 8（四）（四）、脚手架荷载标准值、脚手架荷载标准值:.1 18 8(五）、立杆的稳定性计算：五）、立杆的稳定性计算：.1 19 9(六）、最大搭设高度的计算：六）、最大搭设高度的计算：.2 20 0（七）、连墙件的计算：（七）、连墙件的计算：.2 21 1(八）、立杆的地基承载力计算：八）、立杆的地基承载力
4、计算：.2 22 2-一、编制依据：一、编制依据：1、华彬国际大厦酒店幕墙工程施工组织设计2、北京市安全生产管理办法3、建筑施工高处作业安全技术规范4、建筑施工手册5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范二、工程概况：二、工程概况：北京华彬国际大厦酒店位于北京市朝阳区建外永安东里，楼高 85 米,其中13 层是群楼,420 层为主楼。主楼为单元体幕墙，裙楼为框架幕墙。三、编制说明：三、编制说明：1.本施工方案仅适用于华彬国际大厦酒店幕墙工程。2.为更好贯彻“安全第一、预防为主的安全方针,特制定本方案。四、施工准备四、施工准备3.13.1 人员准备人员准备施工操作人员除进行必须的入场教育外，还应
5、按特种作业人员劳动安全管理方法的规定执行，在施工前对操作者做好书面技术交底、安全交底。项目经理部根据不同时期的需求,配备架子工人1015 人。项目经理部组织脚手架分项工程组织机构图:-执行经理：李战斌项目经理：吴荟技术负责人：安全员：质量员：脚手架搭设班组组长：3 3。2 2 材料准备材料准备脚手架所使用的材料:1、483.5钢管、扣件2、50mm厚脚手板3、安全网3 3。3 3 班组的选定班组的选定3。3。1 对脚手架搭设人员特种上岗证进行复查，确认证件有效。3.3。2 经过考虑,该脚手架施工队曾在我司首都机场等多个大型项目搭设同类脚手架，具有丰富的施工经验。3.43.4 架体的选型架体的选
6、型选用单管双排落地脚手架，立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1。0米，横杆的步距为1。80 米；内立杆距离墙面距离为0.4米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为48 3.5；横杆与立杆连接方式为单-扣件；连墙件采用二步三跨，竖向间距 3。60 米，水平间距4。50 米，采用扣件连接，连墙件连接方式为双扣件。3.53.5 脚手架搭设脚手架搭设3。5.1脚手架搭设范围沿裙楼外沿搭设，包括东、西、南立面.3.5。1搭设顺序铺设垫板摆放扫地杆逐根树立杆并与扫地杆扣紧安装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆与立杆扣紧安装第一步小横杆安第二、三步大横杆、小横杆加临时斜支
7、撑，上端与第三步大横杆扣紧（在与结构连接后拆除）安第四步大横杆、小横杆与结构连结接立杆加剪刀撑铺脚手板绑扎防护栏及挡脚板铺架顶防护脚手板3.5。2搭设要点3。5.2.1脚手架基础裙楼脚手架基础如下图所示：50厚木脚手板-3.5。2.2脚手架的扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，离下脚面200mm.扫地杆是必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降。五、脚手架施工方案五、脚手架施工方案1 1、简要说明：、简要说明：为确保华彬国际大厦酒店幕墙工程的施工过程安全，根据建筑施工高处作业安全技术规范及现场施工实际情况，我司拟采用在首层、二层、三层施工
8、作业面处搭设双排脚手架的方法进行幕墙的安装作业，以确保施工安全，脚手架搭设从一层至四层屋面。-脚手架平面布置图（局部）:2、脚手架搭设方法：脚手架沿华彬国际大厦酒店外沿搭设，为便于单元体板块吊装，在吊装位置留出空隙，为了保证施工安全，在双排脚手架顶部满铺脚手板做为硬防护，在脚-手架顶部且向外挑出1.5米,斜撑间距3米，挑出部分铺设安全网。为增强稳定性,每间隔6米设置抛撑.21架体与建筑物的拉结在钢结构主体结构部位，架体与墙体拉接采用抱柱固定；在剪力墙部位采用化学锚栓固定。由于钢立柱跨度较大，为保证三步两跨连接，在两钢立柱之间的楼层内设置顶撑，与架体连接,从而保证脚手架的稳定，如图裙楼西立面 D
9、/10-13 轴处二层楼板向内凹进,为满足脚手架连墙要求，我们采用加抛撑加强固定的方式,如图：2、2 脚手架板的铺设-首层和施工操作层沿纵向铺设脚手板，作到牢固、铺平、铺稳，不得超过50mm的间隙。架子上不准留单块脚手板。脚手板在纵向的接头可对接铺设和搭接铺设二种(如图)。为便于个人在脚手架上的施工，我们采用对接铺设脚手板，对接铺设的脚手架板，在每块脚手架板两端下面均要有小横杆，杆离板端的距离不大于150mm，小横杆应放正、绑牢。搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于200mm，接头处必须在小横杆上，脚手板与小横杆之间的不平处允许用木块垫实并绑牢，不许垫砖块等易碎物体。立杆上的
10、对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.2、3外脚手架的防护在铺设脚手板的作业层脚手架外立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。两道护身栏杆离脚手架的高度分别为1。2m和0.6m，紧贴外立杆内侧安设两道水平钢管。挡脚板宽度在180mm左右。架体须超过施工操作层1。8m高，中间须加防护栏杆。如下图所示。-架体搭设高度满挂绿色密目式安全网；使用的密目式安全网须是建设部
11、认证产品。为保证密目式安全网的稳定性，在满挂安全网时，纵横双向间距750mm处用塑料打包带固定，使安全网固定点密集，并增强观感。2、4支撑体系脚手架必须设置支撑体系。支撑体系包括纵向支撑（剪刀撑）、横向支撑，这些支撑应和脚手架这一空间构架的基本构件很好联结。裙楼脚手架高均小于24m，只在外侧立面两端各设置一道剪力撑，并由底部至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。剪力撑角度为45度，跨7根立杆。如下图：剪力撑的连接如下图所示:2、5通道处理-脚手架需在一楼大厅门口处设通道，为了施工方便和不影响通行和运输，应将洞口的立杆抽走.这样洞口上的立杆不能落到基底上，这时应采取的构造措施是(
12、下图)洞口上的立杆从洞口上的大横杆开始扣接.出入口处搭防护棚。-六、搭设质量检查与验收1 1、脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收：、脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收：1.脚手架搭设前需清理基层；并填写脚手架基础验收记录；2.搭设完首、二层每一面后,验收一次,并填写分段验收记录;3。达到设计高度后；4.遇有六级大风与大雨后，寒冷地区开冻后；5.停用超过一个月；6.进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件 6.l脚手架方案；6。2施工组织设计及变更文件；6.3技术交底文件。6。4脚手架使用中,定期检查下列项目：6.4.l杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；
13、6。4。2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空;6.4。3扣件螺栓是否松动。6.4.4安全防护措施是否符合要求；6。4.5是否超载.2 2、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法:项项目次技术要求容许偏差示意图检查方法及工具1立杆垂直度最后验收垂直度20-80mH/200100mm搭设中检查垂直度偏差的高度不同设计高度H时允许偏差50m40m20m用经纬仪或吊线和卷尺-项项目次H=2mH=10mH=20mH=30mH=40m2间距步距偏差柱距偏差排距偏差技术要求容许偏差示意图720406080205020钢板尺7255075检查方法及工具7501
14、00外伸500mm3纵向平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内、外纵向水平杆高差104双排脚手架横向平杆外伸长度偏差50钢卷尺5扣主接点处各扣件距主件接点的距离安装同步立柱上两个相邻对接扣件的高差立柱上的对接扣件距主接点的距离a150钢板尺a500ah/3钢卷尺6纵向水平杆上的对接aL/3扣件距主接点的距离78扣件螺栓拧紧力矩值剪刀撑斜杆与地面的倾角对接4065N.m45-60a=130-150l300a 100mml200mm扭力扳手角尺卷尺9脚手板外伸长度搭接卷尺-七、脚手架的拆除七、脚手架的拆除1 1、拆除工艺流程、拆除工艺流程:拆护栏拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆立杆拉杆传递
15、至地面清除扣件按规格堆码。2 2、拆除脚手架前的准确备工作必须符合下列规定、拆除脚手架前的准确备工作必须符合下列规定:2。1 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2。2 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经主管部门批准后方可实施；2.3 清除脚手架上杂物及地面障碍物。3 3、拆除脚手架时，必须符合下列规定：、拆除脚手架时，必须符合下列规定：3。1 拆除作业必须由上而下逐层进行，先搭后拆，后搭先拆，严禁上下同时作业；操作区内设置安全警戒线，派专人看守；3。2 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步
16、,如高差大于2步，应增设连墙件加固;3。3 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m）时，必须先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件；3.4 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，先加设连墙件及横向斜杆加固.4 4、卸料时必须符合下列规定：、卸料时必须符合下列规定：4。1 各构配件严禁抛至地面,用人工传递至地面；4。2 运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。-八、安全、技术措施八、安全、技术措施1、脚手架搭设入员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可
17、持证上岗。在架子搭设前，工长必须写好书面安全交底，班组必须严格按操作要求和技术安全交底施工.2、架子工作业时，必须带安全帽系安全带穿软底鞋，所有材料应堆放整齐平稳,工具放入工具袋内，上下传递物体不得抛掷。3、搭设脚手架材料规格必须符合要求,材料不得有变形、腐蚀。4、脚手架地基应平整坚实,并加设垫木、垫板，以防止发生整体或局部沉陷。5、大风、雨雪过后，应对脚手架进行严格检查，发现立杆沉陷悬空、连接点松动、架子倾斜等情况应及时处理,检查合格后方可使用。6、架子的搭设必须符合规程、方案要求，不得随意进行更改.7、脚手板要满铺，铺平铺稳，不得有探头板。8、在脚手架搭设过程中要及时设置连墙杆和剪刀撑，避
18、免在搭设过程中发生偏斜和倾斜。9、作业层每m2架面上的施工荷载（人员、材料、机具)不得超过2KN/m2。严禁悬挂起重设备.在架板上堆放材料不得超过以上限值,且码放整齐稳固，不能影响施工操作和人员通行，严禁在架子上奔跑、退行或倒退拉车。10、验收后的架子任何人不得擅自修改,如做局部修改时经有关部门同意（施工负责人)签证后，由架子工实施操作。11、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005)的有关规定执行。13、每班工人上架搭拆脚手架作业时，先检查有无影响安全作业的问题
19、存在,在排除和解决后方可开始作业，在作业中发现不安全的情况和迹象立即停止作业，进行检查解决以后才能恢复正常作业。发现异常情况立即通知架上所有人员撤离。地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。14、工人在架上作业注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落-物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全的地方休息。15、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道,严禁攀缘脚手架上下。16、在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上步架或室内，每日收工前清理架面。在作业期间及时清理落入安全网内的材料和物品。任何时候严禁架上向下抛掷物品和倾倒垃圾.17、脚手架的周边均满挂密目安
20、全网，密目安全网悬挂于外排立杆的内侧,安全网必须拉展、拉紧、绷直;18、外架第一步(1。5m高)开始拉设兜网和立网，施工层脚手板和施工层临边必须设兜网和立网,以保证高处作业人员的安全。九、落地脚手架计算书九、落地脚手架计算书落地架计算书落地架计算书钢管脚手架的计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）.计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 20.0 米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米,立杆的横距为1.00米,立杆的步距为1.80 米。采用的钢管类型为 483.50,连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。60 米,水平间距4.50 米.施工均布荷载为2
21、.0kN/m,同时施工1层，脚手架共铺设1 层。2一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0。038 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0。3501。500/3=0。175 kN/m；活荷载标准值：Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m;荷载的计算值：q=1.20.038+1.20。175+1.41.000=1.656 kN/m;-小横杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:=Mqmax/W=
22、40。750 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205。0 N/mm，满足要求！3。挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0。175+1.000=1.213 kN/m；22最大弯矩 Mqmax=1.6561。000/8=0。207 kN.m；45最大挠度 V=5.01.2131000.0/(3842.06010 121900。0）=0。629 mm；小横杆的最大挠度小于 1000.0/150=6.667 与10 mm，满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0。038
23、1。000=0。038 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.3501。0001。500/3=0。175 kN；活荷载标准值:Q=2.0001。0001。500/3=1.000 kN；荷载的计算值：P=(1。20.038+1。20.175+1。41。000)/2=0。828 kN；-大横杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=M1max+M2max=0。010+0.332=0。342 kN.m抗弯强度:=0。342106/5080。0=67。322 N/mm2;大横杆的抗弯强度=67。322 小于f=205.0N
24、/mm；3。挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位：mm均布荷载最大挠度计算公式如下:22均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080。0381。5001。500=0。010 kN。m；集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.2670.8281。500=0.332 kN。m；45大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0。6770。0381500。0/(1002。06010 121900。0)=0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：-P=（0.038+0.175+1.000）/2=0。607kN V=1
25、.8830.6071500。0/（100 2。06010 121900。0）=1.535 mm；最大挠度和:V=Vmax+Vpmax=0.052+1.535=1.588 mm；大横杆的最大挠度小于 1500.0/150=10。0 或者 10 mm,满足要求！35三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0。0381。500=0。058 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0。3501。0001.500/2=0.26
26、2 kN;活荷载标准值:Q=2。0001。0001。500/2=1。500 kN；荷载的计算值：R=1。2（0。058+0。262）+1.41。500=2。484 kN；R 8 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为0.1248 NG1=0。12520.000=2。496 kN；(2）脚
27、手板的自重标准值(kN/m)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35011.500(1.000+0。3)/2=0.341 kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为 0。11 NG3=0.14011。500/2=0.105 kN；2-（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m)；0。005 NG4=0。0051。50020.000=0.150 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。092 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载
28、标准值 NQ=2.0001.0001。5001/2=1.500 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算22其中 Wo-基本风压(kN/m），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用:Wo=0。450 kN/m；Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用:Uz=0。840；Us-风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7 0。4500.8401.200=0.318 kN/m;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1。2NG+1.4NQ=1.23。092+1.41.500=5.811 kN；考虑风荷载
29、时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1。2 NG+0。851.4NQ=1。23.092+0。851.41.500=5.496 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw=0。85 1。4WkLah/10=0。850 1.40。3181.500 1。800/10 =0.184 kN。m;2222五、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值:N=5。811 kN;-计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得：U=1.500计算长度，由公式 lo=kuh 确定：lo=3.1
30、19 m;Lo/i=197。000；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0。186；立杆净截面面积：A=4。89 cm；立杆净截面模量(抵抗矩）：W=5.08 cm;钢管立杆抗压强度设计值：f=205。000 N/mm；=5811.000/(0.186489。000）=63。886 N/mm2；立杆稳定性计算 =63。886 小于 f=205.000 N/mm满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式2232立杆的轴心压力设计值:N=5.496 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数：K=1。155；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3
31、得:U=1.500计算长度,由公式 lo=kuh 确定：lo=3.119 m;Lo/i=197。000；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.186立杆净截面面积：A=4.89 cm；立杆净截面模量(抵抗矩):W=5。08 cm；钢管立杆抗压强度设计值：f=205。000 N/mm；=5495.700/(0.186489。000）+183634。517/5080。000=96。571 N/mm2;立杆稳定性计算 =96。571 小于 f=205。000 N/mm 满足要求!2232六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭
32、设高度按照下式计算：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.596 kN；构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：-活荷载标准值:NQ=1。500 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；Hs=0。1864。89010205.00010-(1.20.596 +1。41.500)/（1.20。125)=105.703 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：43 H=105.703/(1+0。001105。703）=95。598 m；H=95。598 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H=50。000 m.考虑
33、风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为:NG2K=NG2+NG3+NG4=0.596 kN；活荷载标准值：NQ=1.500 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.40。85)=0.184/（1.4 0.85)=0。154 kN。m;Hs=（0。1864.89010 205.00010-（1。20.596+0.851.4(1。500+0。1864。8900。154/5.080)）/（1。20.125)=85.852 m；脚
34、手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：-43 H=85。852/（1+0。00185.852)=79.064 m；H=79.064 和 50 比较去较小值.经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =50。000 m。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:-Nl=Nlw+No风荷载基本风压值 Wk=0。318 kN/m；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.200 m；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），No=5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），应按照下式计算：NLw=1.4WkAw=7.201 kN；连
35、墙件的轴向力计算值 NL=NLw+No=12.201 kN；其中-轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度，由长细比 l/i=400。000/15.800的结果查表得到0。933;A=4。89 cm;f=205。00 N/mm;连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9334。890104205。000103=93。529 kN；Nl=12.201Nf=93.529，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl=12.201小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！2222八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg=fgkKc=68。000 kN/m；其中，地基承载力标准值:fgk=170。000 kN/m；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；立杆基础底面的平均压力，p=N/A=21。983 kN/m；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=5.496 kN；基础底面面积(m）：A=0。250 m。p=21.983 fg=68.000 kN/m。地基承载力的计算满足要求！222222-