外压薄壁圆筒与封头的强设计.pptx

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1、一、外压容器的失稳外压容器：壳体外部压力大于壳体内部压力的容器。应力特点：容器受到外压作用后，在筒壁内将产生经向和环向压缩应力。失效类型：强度破坏（很少发生）；失稳破坏（主要失效形式）：外压圆筒筒壁内的压缩应力远低于材料的屈服点时，筒壁就已经被突然压瘪或发生褶绉，即在一瞬间失去自身原来的形状。弹性失稳：筒体在外压作用下突然失去原来形状，应力也由失稳前的压缩应力为主变成以弯曲应力为主的复杂的附加应力。第1页/共36页二、容器失稳型式的分类1.侧向失稳容器由于均匀侧向外压引起的失稳叫做侧向失稳，侧向失稳时壳体断面由原来的圆形被压瘪而呈现波形。第2页/共36页二、容器失稳型式的分类1.侧向失稳第3页

2、/共36页二、容器失稳型式的分类2.轴向失稳n3.局部失稳薄壁圆筒在轴向外压作用下引起的失稳。失稳后仍具有圆形的环截面，但是破坏了母线的直线性，母线产生了波形，即圆筒发生了褶绉。容器在支座或其他支承处以及在安装运输中由于过大的局部外压引起的局部失稳。第4页/共36页第二节 临界压力一、临界压力二、影响临界压力的因素三、外压圆筒的分类四、临界压力的理论计算公式五、临界长度第5页/共36页一、临界压力承受外压的容器在外压达临界值之前，壳体也能发生弹性压缩变形；压力卸除后壳体可恢复为原来的形状。一旦当外压力增大到某一临界值时，筒体的形状发生永久变形，就失去了原来的稳定性。导致筒体失稳的压力称为该筒体

3、的临界压力，以Pcr表示。筒体在临界压力作用下，筒壁内存在的压应力称为临界压应力，以cr表示。第6页/共36页二、影响临界压力的因素1.筒体几何尺寸试验证明：影响筒体临界压力的几何尺寸主要有筒体的长度L、筒体壁厚S以及筒体直径D，并且：长度L一定时，S/D越大，圆筒的临界压力越高；圆筒的S/D相同，筒体越短临界压力越高；筒体的S/D和L/D值均相同时，存在加强圈得筒体临界压力高。计算长度：指两个刚性构件（如法兰、端盖、管板及加强圈等）间的距离。对与封头相联的筒体来说，计算长度应计入凸形封头1/3凸面高度。第7页/共36页二、影响临界压力的因素2.筒体材料性能的影响筒体的临界压力与材料的强度没有

4、直接关系。材料的弹性模量E和泊松比值越大，抵抗变形的能力就越强，因而其临界压力也就越高。【注意】钢材的E和值相差不大，选用高强度钢代替一般碳钢制造外压容器，不能提高筒体的临界压力。3.筒体椭圆度和材料不均匀稳定性破坏主要原因不是壳体存在椭圆度或材料不均匀。因为即使壳体的形状很精确和材料很均匀，当外压力达到一定数值时也会失稳。壳体的椭圆度与材料的不均匀性能使其临界压力的数值降低，即能使失稳提前发生。载荷不对称性，边界条件等因素第8页/共36页三、外压圆筒的分类1.长圆筒圆筒的L/D0较大，两端的边界影响可以忽略，临界压力Pcr仅与Se/D0有关，而与L/D0无关（L为圆筒的计算长度）。失稳时波形

5、数n=2。2.短圆筒两端的边界影响显著，临界压力Pcr不仅与Se/D0有关，而且与L/D0也有关，筒失稳时波形数n为大于2的整数。3.刚性圆筒圆筒的L/D0较小，而Se/D0较大，故刚性较好。其破坏原因是由于器壁内的应力超过了材料的屈服点所致，而不会发生失稳。长圆筒或短圆筒，要同时进行强度计算和稳定性校验，后者更重要。第9页/共36页四、临界压力的理论计算公式1.钢制长圆筒临界压力公式钢制圆筒(=0.3)临界应力公式式中 Pcr临界压力，MPa；Et设计温度下材料的弹性模数，MPa；Se筒体的有效壁厚，mm；D0筒体的外直径，mm；材料的泊桑比。注意长圆筒的临界压力仅与圆筒的材料和圆筒的壁厚与

6、直径之比Se/D0有关，而与圆筒的长径比L/D0无关。第10页/共36页四、临界压力的理论计算公式2.钢制短圆筒临界压力公式注意短圆筒的临界压力除与圆筒的材料和圆筒的壁厚与直径之比Se/D0有关，而且与L/D0也有关 临界应力公式第11页/共36页四、临界压力的理论计算公式3.刚性圆筒刚性圆筒不会失稳破坏，只需进行强度校验。其强度校验公式与计算内压圆筒的公式一样。强度校核许用外压校核材料设计温度的许用压应力，可取 =s/4；第12页/共36页五、临界长度1.长、短圆筒的临界长度刚性圆筒不会失稳破坏，只需进行强度校验。其强度校验公式与计算内压圆筒的公式一样。第13页/共36页五、临界长度2.短、

7、刚性圆筒的临界长度nL LLcrLcr时，长圆筒；nLcrLcrL LLcrLcr，短圆筒；nL LLcrLcr，刚性圆筒。第14页/共36页第三节 外压圆筒的工程设计一、设计准则二、外压圆筒壁厚设计的图算法三、外压容器的试压第15页/共36页一、设计准则1.许用压力的确定工程上在外压力等于或接近于临界压力pcr时进行操作是绝不允许的，必须使许用压力p比临界压力小m倍，即：m稳定安全系数，根据GBl5098钢制压力容器规定：对圆筒、锥壳取m=3.0；球壳、椭圆形和碟形封头取m=15。2.设计准则必须使设计压力pp，并接近p，则所确定的筒体壁厚才是满足外压稳定的合理要求。第16页/共36页二、外

8、压圆筒壁厚设计的图算法1.算图的由来临界压力作用下，筒壁产生的环向应力cr及应变为：n临界压力作用下长圆筒与短圆筒内的应变、为：长圆筒应变短圆筒应变第17页/共36页二、外压圆筒壁厚设计的图算法1.算图的由来外压圆筒失稳时，筒壁的环向应变值与筒体几何尺寸（Se，D0，L）之间的关系n对于一个壁厚和直径已经确定的筒体（即该筒的D0/Se的值）来说，筒体失稳时的环向应变值将只是L/D0的函数，不同的L/D0值的圆筒体，失稳时将产生不同的值。以为横坐标，以L/D0为纵坐标，就可得到一系列具有不同D0/Se值筒体的L/D0的关系曲线图，图中以系数A代替（见教材P211图113）。第18页/共36页二、

9、外压圆筒壁厚设计的图算法1.算图的由来垂直线段（对应长圆筒）与倾斜直线（短圆筒）。曲线的转折点所表示的长度是该圆筒的长、短圆筒临界长度。利用这组曲线，可以迅速找出一个尺寸已知的外压圆筒失稳时筒壁环向应变是多少。一个尺寸已知的外压圆筒，当它失稳时，其临界压力是多少？为保证安全操作，其允许的工作外压又是多少？第19页/共36页二、外压圆筒壁厚设计的图算法1.算图的由来若将失稳时的环向应变与允许工作外压的关系曲线找出来，那么就可能通过失稳时的环向应变为媒介，将圆筒的尺寸（D0、Se、L）与允许工作外压直接通过曲线图联系起来。令对于一个已知壁厚Se与直径D0的筒体，其允许工作外压p等于B乘以Se/D0

10、，所以要想从找到p，首先需要从找出B。于是问题就转到了如何从找出B。第20页/共36页二、外压圆筒壁厚设计的图算法1.算图的由来若以为横坐标，以B为纵坐标，将B与（即图中A）关系用曲线表示出来。利用这组曲线可以方便而迅速地从找到与之相对应的系数B，进而求出p。当比较小时，E是常数，为直线（相当于比例极限以前的变形情况）。当较大时（相当于超过比较极限以后的变形情况），E值有很大的降低，而且不再是一个常数，为曲线。【说明】不同的材料有不同的比例极限和屈服点，所以有一系列的AB图。第21页/共36页二、外压圆筒壁厚设计的图算法2.外压圆筒和管子壁厚的图算法 对D0/Se20（薄壁）的圆筒和管子 假设

11、Sn，令Se=Sn-C，而后定出比值L/D0和D0/Se；在图113的左方找到L/D0值，过此点沿水平方向右移与D0/Se线相交（遇中间值用内插法），若L/D050，则用L/D0=50查图，若L/D00.05，则用L/D0=0.05查图；过此交点沿垂直方向下移，在图的下方得到系数A；第22页/共36页二、外压圆筒壁厚设计的图算法2.外压圆筒和管子壁厚的图算法 对D0/Se20（薄壁）的圆筒和管子 根据所用材料选用图11-411-9，在图下方找出由所得的系数A。若A值落在设计温度下材料线的右方，则过此点垂直上移，与设计温度下的材料线相交（遇中间温度值用内插法），再过此交点沿水平方向右移，在图的右

12、方得到系数B，并按下式计算许用外压力p：若A值落在设计温度下材料线的左方，说明肯定处于弹性失稳状态，则用下式计算许用外压力p：比较p与p，若pp，则需重新假设Sn，重复上述步骤直至p大于且接近于p为止。第23页/共36页二、外压圆筒壁厚设计的图算法2.外压圆筒和管子壁厚的图算法 对D0/Se20（厚壁）的圆筒和管子 用与D0/Se20时相同的步骤得到系数B值。但对于D0/Se4.0的圆筒和管子应按下式计算A值：系数A0.1时，取A=0.1。用所得的系数B，按下式计算p1和p2，并取较小者为圆筒的许用外压力，即：比较p与p，若pp，则需重新假设Sn，重复上述步骤直至p大于且接近于p为止。第24页

13、/共36页三、外压容器的试压 外压容器和真空容器的试压按内压容器进行液压试验，试验压力按下式确定：pT=1.25p (MPa)式中p设计外压力，MPa。对于带夹套的容器应在容器的液压试验合格后再焊接夹套。夹套也需以1.25p做内压试验，必须事先校核该容器在夹套试压时稳定性是否足够。如果容器在该夹套试验压力下不能满足稳定性的要求时，则应在夹套试压的同时，使容器内保持一定的压力，以便在整个试压过程中使筒壁的外、内压差不超过设计值。夹套容器内筒如设计压力为正值时，按内压容器试压；如设计压力为负值时按外压容器进行液压试验。第25页/共36页典型例题试确定一外压容器的壁厚。已知设计外压力p=0.2MPa

14、，内径Di=1800mm，圆筒的计算长度L=10350mm，设计温度250，壁 厚 附 加 量 C=2mm，材 质 16MnR，Et=1.864105 MPa。第26页/共36页第四节 外压球壳与凸形封头的设计一、外压球壳和球形封头的设计二、凸面受压封头的设计第27页/共36页一、外压球壳和球形封头的设计 假设Sn，令Se=Sn-C，而后定出比值Ro/Se值；用下式计算系数A：根据所用材料选用图11-411-9，在图的下方找出由所得的系数A。若A值落在设计温度下材料线的右方，则过此点垂直上移，与设计温度下的材料线相交（遇中间温度值用内插法），再过此交点沿水平方向右移，在图的右方得到系数B，并按

15、下式计算许用外压力p：若A值落在设计温度下材料线的左方，按下式计算许用外压力p：比较p与p，若pp，则需再假设Sn，重复上述计算步骤，直至p大于且接近p时为止。第28页/共36页二、凸面受压封头的设计受外压（凸面受压）的无折边球形封头，椭圆形封头，碟形封头所需的最小壁厚，按受外压球壳和球形封头图算法进行设计。【注意】计算过程中对无折边球形封头和碟形封头：Ro取球面部分内半径；椭圆形封头取Ro=KDo，K为系数，标准椭圆封头取K=0.9。第29页/共36页【例题】试 设 计 一 外 压 椭 圆 形 封 头 的 壁 厚。已 知 设 计 外 压 力p=0.4MPa，内 径 Di=1800mm，封 头

16、 内 壁 曲 面 高 度hi=450mm，设计温度400，壁厚附加量C=2mm，材质16MnR。第30页/共36页第五节 加强圈的设计一、加强圈的作用与结构二、加强圈的间距三、加强圈尺寸设计四、加强圈与筒体间的连接第31页/共36页一、加强圈的作用与结构1.加强圈的作用设计外压圆筒时，在试算过程中，如果许用外压力p小于设计外压力p，则必须增加圆筒的壁厚或缩短圆筒的计算长度。当圆筒的直径和厚度不变时，减小圆筒的计算长度可以提高其临界压力，从而提高许用操作外压力。2.加强圈的结构加强圈应有足够的刚性，常用扁钢、角钢、工字钢或其他型钢，因为型钢截面惯性矩较大，刚性较好。第32页/共36页二、加强圈的

17、间距钢制短圆筒的临界压力公式圆筒的D0、Se一定时，外压圆筒临界压力和允许最大工作外压随着筒体加强圈间距Ls的缩短而增加。如果筒体的D0、Se 确定，如使该筒体安全承受所规定的外压p所需加强圈的最大间距值为：加强圈的个数等于圆筒不设加强圈的计算长度L除以所需加强圈间距LS再减去1，即加强圈个数n=(L/Ls)-1。第33页/共36页三、加强圈尺寸设计 根据圆筒的外压计算，D0、Ls和Se均为已知，选定加强圈材料与截面尺寸并计算其横截面积As和加强圈与壳体有效段组合截面的惯性矩Is。用下式计算B值：n 利用图11-411-9，用图中的B值反查系数A值；若图中无交点，则按下式计算A值：n计算加强圈与壳体组合截面所需的惯性矩I：n比较I与Is，若Is I为止。第34页/共36页四、加强圈与筒体间的连接加强圈可以设置在容器的内部或外部。如果加强圈焊在容器的外壁，焊缝总长度不应小于设备外圆周长的1/2，间断焊接的最大间距不得大于筒体名义壁厚的8倍。如果加强圈焊在容器内壁，则焊缝总长度不应小于内圆周长的1/3，间断焊接的最大间距不得大于筒体名义壁厚的12倍。第35页/共36页感谢您的观看。第36页/共36页