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1、 由于内在或外在因素的影响，土坡可能发生局部土由于内在或外在因素的影响，土坡可能发生局部土由于内在或外在因素的影响，土坡可能发生局部土由于内在或外在因素的影响，土坡可能发生局部土体的滑动失稳，造成事故并危及人身安全。因此，应验体的滑动失稳，造成事故并危及人身安全。因此，应验体的滑动失稳，造成事故并危及人身安全。因此，应验体的滑动失稳，造成事故并危及人身安全。因此，应验算边坡的稳定性，必要时应采取适当的工程措施来保证算边坡的稳定性，必要时应采取适当的工程措施来保证算边坡的稳定性，必要时应采取适当的工程措施来保证算边坡的稳定性，必要时应采取适当的工程措施来保证边坡的稳定性。边坡的稳定性。边坡的稳定
2、性。边坡的稳定性。（山体滑坡）（山体滑坡）（山体滑坡）（山体滑坡）挡土墙挡土墙是防止土体坍塌的构筑物，在工程建设领域是防止土体坍塌的构筑物，在工程建设领域得到广泛应用。挡土墙的结构型式可以分为得到广泛应用。挡土墙的结构型式可以分为重力式重力式、悬悬臂式臂式和和扶壁式扶壁式。土压力土压力：指挡土墙后的填土因：指挡土墙后的填土因自重自重或或外荷载外荷载作用对作用对墙背产生的侧向压力。墙背产生的侧向压力。第第1 1节节 概述概述1第1页/共57页土压力是土压力是挡土墙挡土墙的主要外部荷载，所以设计挡的主要外部荷载，所以设计挡土墙时首先要确定土墙时首先要确定土压力的性质、大小、方向土压力的性质、大小、
3、方向和作用点。和作用点。土土压压力力主动土压力主动土压力静止土压力静止土压力被动土压力被动土压力土压力计算方法土压力计算方法视为不同条件下的近似方法，适用范围。视为不同条件下的近似方法，适用范围。2第2页/共57页浆砌片石在坡面形成框架浆砌片石在坡面形成框架,常结合铺草皮、三维植被网、土工格室、喷播植常结合铺草皮、三维植被网、土工格室、喷播植草、栽植苗木等方法形成的一种护坡技术草、栽植苗木等方法形成的一种护坡技术。3第3页/共57页对风化和冲刷特别严重的塔位，整个基面表层宜全部作对风化和冲刷特别严重的塔位，整个基面表层宜全部作护面护面，个别塔位挖方后的，个别塔位挖方后的放坡面及高低腿间的坡面，
4、有岩石剥落或风化物坍塌时，需用水泥砂浆或细石混放坡面及高低腿间的坡面，有岩石剥落或风化物坍塌时，需用水泥砂浆或细石混凝土作护面凝土作护面。护面应依基面排水坡度作成斜面，以利基面排水。护面应依基面排水坡度作成斜面，以利基面排水。4第4页/共57页第第2 2节节 静止土压力理论静止土压力理论 挡土墙上土压力的大小和分布受到墙体可能的挡土墙上土压力的大小和分布受到墙体可能的挡土墙上土压力的大小和分布受到墙体可能的挡土墙上土压力的大小和分布受到墙体可能的移动方向、墙移动方向、墙移动方向、墙移动方向、墙后填土的种类、填土面的形式后填土的种类、填土面的形式后填土的种类、填土面的形式后填土的种类、填土面的形
5、式等因素的影响。等因素的影响。等因素的影响。等因素的影响。根据墙的根据墙的根据墙的根据墙的位移情况位移情况位移情况位移情况和墙后土体所处的和墙后土体所处的和墙后土体所处的和墙后土体所处的应力状态应力状态应力状态应力状态，土压力可分，土压力可分，土压力可分，土压力可分为以下三种：为以下三种：为以下三种：为以下三种：1.主动土压力主动土压力：当挡土墙当挡土墙向离开土体方向向离开土体方向偏移偏移至土体达到至土体达到主动极限平衡状态时主动极限平衡状态时,作用在墙上的土压力，一般用作用在墙上的土压力，一般用Ea表示。表示。主动土压力主动土压力5第5页/共57页2.2.被动土压力被动土压力被动土压力被动土
6、压力：当挡土墙在当挡土墙在当挡土墙在当挡土墙在外力外力外力外力作用下作用下作用下作用下向土体方向向土体方向向土体方向向土体方向偏移至土体偏移至土体偏移至土体偏移至土体达到达到达到达到被动极限平衡状态被动极限平衡状态被动极限平衡状态被动极限平衡状态时时时时，作用在挡土墙上的，作用在挡土墙上的，作用在挡土墙上的，作用在挡土墙上的土压力，用土压力，用土压力，用土压力，用E Ep p表示。表示。表示。表示。3.3.静止土压力静止土压力静止土压力静止土压力：当挡土墙静止不动，土体当挡土墙静止不动，土体当挡土墙静止不动，土体当挡土墙静止不动，土体处于处于处于处于弹性平衡状态时弹性平衡状态时弹性平衡状态时弹
7、性平衡状态时，土，土，土，土对墙的压力，用对墙的压力，用对墙的压力，用对墙的压力，用E E0 0表示。表示。表示。表示。被动土压力被动土压力静止土压力静止土压力6第6页/共57页试验研究表明：在试验研究表明：在物理力学性质物理力学性质相同条件下，静止土压力大于相同条件下，静止土压力大于主动土压力而小于被动土压力，即有主动土压力而小于被动土压力，即有EaE0 a。E E(土压力土压力)-+E Ea aE E0 0E Ep p7第7页/共57页 静止土压力静止土压力静止土压力静止土压力(水平向自重应力水平向自重应力水平向自重应力水平向自重应力)：可视为天然土层自重：可视为天然土层自重：可视为天然土
8、层自重：可视为天然土层自重应力的水平分量。在填土表面下任意深度应力的水平分量。在填土表面下任意深度应力的水平分量。在填土表面下任意深度应力的水平分量。在填土表面下任意深度z z处的静止土压处的静止土压处的静止土压处的静止土压力强度可按下式计算：力强度可按下式计算：力强度可按下式计算：力强度可按下式计算：kN/m2静止土压力系数静止土压力系数K K0 0 的确定：的确定：（a a）通过侧限条件下的）通过侧限条件下的试验测定试验测定；（b)b)采用采用经验公式计算经验公式计算，即，即与砂土的试验结果吻合较好，对粘性土会有一定的误差。与砂土的试验结果吻合较好，对粘性土会有一定的误差。（c)c)按表按
9、表5-25-2提供的经验值酌定。提供的经验值酌定。静止土压力系数随静止土压力系数随土体密实度土体密实度、固结程度固结程度的增加而增加，当的增加而增加，当土层处于超压密状态时，其值增大尤为显著。通过实验测定。土层处于超压密状态时，其值增大尤为显著。通过实验测定。有效内摩擦角有效内摩擦角8第8页/共57页由上式可知，由上式可知，静止土压力静止土压力静止土压力静止土压力沿墙高呈三角形分布。作沿墙高呈三角形分布。作用在单位墙长上的静止土压力为：用在单位墙长上的静止土压力为：kN/m静止土压力的分布静止土压力的分布z作用点的位置作用点的位置作用点的位置作用点的位置9第9页/共57页第第3 3节节 朗肯土
10、压力理论朗肯土压力理论朗肯土压力理论朗肯土压力理论是根据是根据半空间的应力状态半空间的应力状态和和土的极限平衡土的极限平衡条件条件而得出的土压力计算方法。而得出的土压力计算方法。研究一表面为水平面的研究一表面为水平面的半空间（土体向下和沿水平方向都伸展至无穷）。当半空间（土体向下和沿水平方向都伸展至无穷）。当整个土体都处于静止状态时，各点都处于整个土体都处于静止状态时，各点都处于弹性平衡状弹性平衡状态。态。假设条件：假设条件：墙为刚体墙为刚体 墙背垂直、光滑墙背垂直、光滑 填土面水平填土面水平10第10页/共57页竖直截面上的法向应力为：竖直截面上的法向应力为：在离地表为在离地表为z 深度处取
11、一单元体，单元体水深度处取一单元体，单元体水平截面上的法向应力等于该处平截面上的法向应力等于该处土的土的自重应力自重应力，即，即M11第11页/共57页由于为半空间，所以土体内每一竖直面都是由于为半空间，所以土体内每一竖直面都是由于为半空间，所以土体内每一竖直面都是由于为半空间，所以土体内每一竖直面都是对称面对称面对称面对称面，并且墙被垂并且墙被垂并且墙被垂并且墙被垂直、光滑，直、光滑，直、光滑，直、光滑，因此竖直截面和水平截面上的剪应力都等于零因此竖直截面和水平截面上的剪应力都等于零因此竖直截面和水平截面上的剪应力都等于零因此竖直截面和水平截面上的剪应力都等于零，因而，因而，因而，因而相应截
12、面上的法向应力相应截面上的法向应力相应截面上的法向应力相应截面上的法向应力 z z z z和和和和 x x x x都是都是都是都是主应力主应力主应力主应力。在正常固结土中，。在正常固结土中，。在正常固结土中，。在正常固结土中，z z 1 1，x x 3 3。此时的应力状态可用莫尔圆表示。由于该点处于弹性。此时的应力状态可用莫尔圆表示。由于该点处于弹性。此时的应力状态可用莫尔圆表示。由于该点处于弹性。此时的应力状态可用莫尔圆表示。由于该点处于弹性平衡状态，所以莫尔圆位于抗剪强度包线（破坏包线）的下方平衡状态，所以莫尔圆位于抗剪强度包线（破坏包线）的下方平衡状态，所以莫尔圆位于抗剪强度包线（破坏包
13、线）的下方平衡状态，所以莫尔圆位于抗剪强度包线（破坏包线）的下方。弹性平衡状态时的莫尔圆弹性平衡状态时的莫尔圆12第12页/共57页土体在水平方向伸展（挡土墙在土压力作用下离开土体的位移）土体在水平方向伸展（挡土墙在土压力作用下离开土体的位移）上述单元体在水平截面上的法向应力上述单元体在水平截面上的法向应力 z不变，而竖直截面不变，而竖直截面上的法向应力上的法向应力 x却逐渐却逐渐减小减小，直至满足极限平衡条件为止（称，直至满足极限平衡条件为止（称为为主动朗肯状态主动朗肯状态）。）。此时，此时，x达到最低限值达到最低限值 a，a是小主应力，是小主应力，z是大主应是大主应力，莫尔圆与抗剪强度包线
14、（破坏包线）力，莫尔圆与抗剪强度包线（破坏包线）相切相切。剪切破坏。剪切破坏面与面与水平面水平面的夹角为的夹角为 。13第13页/共57页主动朗肯状态时的莫尔圆主动朗肯状态时的莫尔圆如果挡土墙继续位移，土体只能产生塑性变形，而不会改变其应力状态。如果挡土墙继续位移，土体只能产生塑性变形，而不会改变其应力状态。14第14页/共57页土体在水平方向压缩土体在水平方向压缩(被动朗肯状态被动朗肯状态)上述单元体在水平截面上的法向应力上述单元体在水平截面上的法向应力 z不变而不变而竖直截面上的法向应力竖直截面上的法向应力 x却逐渐却逐渐增大增大，直至满足极，直至满足极限平衡条件为止（称为限平衡条件为止（
15、称为被动朗肯状态被动朗肯状态）。此时，）。此时，x达到最高限值达到最高限值 p，p是大主应力，是大主应力，z是小主应力，是小主应力，莫尔圆与抗剪强度包线（破坏包线）莫尔圆与抗剪强度包线（破坏包线）相切相切。剪切破。剪切破坏面与坏面与竖直面竖直面的夹角为的夹角为 。15第15页/共57页被动朗肯状态时的莫尔圆被动朗肯状态时的莫尔圆0 zK0 z p16第16页/共57页0 zK0 z a p三种状态时的莫尔圆三种状态时的莫尔圆17第17页/共57页 朗肯将上述原理应用于挡土墙的土压力朗肯将上述原理应用于挡土墙的土压力计算中，设想用计算中，设想用墙背直立墙背直立的挡土墙代替半空的挡土墙代替半空间左
16、边的土。如果墙背与土的接触面上满足间左边的土。如果墙背与土的接触面上满足剪应力为零剪应力为零的的边界应力条件边界应力条件以及产生主动或以及产生主动或被动朗肯状态的被动朗肯状态的边界变形条件边界变形条件，由此可推导，由此可推导出主动和被动土压力计算公式。而如果挡土出主动和被动土压力计算公式。而如果挡土墙静止不动，则墙后土体的应力状态不变。墙静止不动，则墙后土体的应力状态不变。18第18页/共57页 朗肯土压力理论的假设：朗肯土压力理论的假设：1.挡土墙背面垂直；挡土墙背面垂直；2.墙背光滑；墙背光滑；3.墙后填土面水平。墙后填土面水平。一、主动土压力一、主动土压力 由莫尔由莫尔-库伦强度理论知，
17、当土体中某库伦强度理论知，当土体中某点处于极限平衡状态时，大主应力点处于极限平衡状态时，大主应力 1和小主和小主应力应力 3之间满足：之间满足：19第19页/共57页粘性土粘性土无粘性土无粘性土c=020第20页/共57页主动朗肯状态主动朗肯状态，此时，此时 3=a，此公式适合于墙背填土为粘性土的情况此公式适合于墙背填土为粘性土的情况对于无粘性土，对于无粘性土，c c c c=0=0=0=021第21页/共57页由以上公式可知：由以上公式可知：1.无粘性土无粘性土的主动土压力强度与的主动土压力强度与z成正比，沿墙成正比，沿墙高的压力呈三角形分布。如取单位墙长，则主高的压力呈三角形分布。如取单位
18、墙长，则主动土压力动土压力Ea(kN/m)为：为：无粘性土的主动土压力强度分布图无粘性土的主动土压力强度分布图22第22页/共57页2.粘性土的主动土压力粘性土的主动土压力强度包括两部分：一部分是由土的自重引起的土压力强度包括两部分：一部分是由土的自重引起的土压力强度强度 ，另一部分是由粘聚力引起的负侧压力，另一部分是由粘聚力引起的负侧压力强度强度 ，这两部分土压力叠加的结果如，这两部分土压力叠加的结果如图所示。图所示。23第23页/共57页其中其中adeade部分是负侧压力，对墙背而言是部分是负侧压力，对墙背而言是拉力拉力，但实际上墙与土，但实际上墙与土在很小的拉力作用下就会分离，从而造成土
19、压力为零。所以粘在很小的拉力作用下就会分离，从而造成土压力为零。所以粘性土的土压力分布仅是性土的土压力分布仅是abcabc部分。部分。a a点离填土面的深度点离填土面的深度z z0 0称为称为临界深度临界深度，在填土面无荷载的条件，在填土面无荷载的条件下，可令下，可令 a a a a=0=0=0=0求得求得z z0 0的值，可得的值，可得如取单位墙长计算，主动土压力如取单位墙长计算，主动土压力E E E Ea a a a为：为：24第24页/共57页二、被动土压力二、被动土压力 当墙受到外力作用而推向土体时，填土中任意一点的当墙受到外力作用而推向土体时，填土中任意一点的竖向应力竖向应力 仍不变
20、，而水平向应力仍不变，而水平向应力 x却逐渐增却逐渐增大，直至出现大，直至出现被动朗肯状态被动朗肯状态。此时，。此时，x达最大限值达最大限值 p，因此因此 p是大主应力，也就是被动土压力强度，而是大主应力，也就是被动土压力强度，而 z则是小则是小主应力主应力。由极限平衡条件公式可得。由极限平衡条件公式可得无粘性土无粘性土粘性土粘性土25第25页/共57页 从以上公式可知：无粘性土的被动土压力强度呈从以上公式可知：无粘性土的被动土压力强度呈三角形分布三角形分布；粘性土的被动土压力强度呈；粘性土的被动土压力强度呈梯形分布梯形分布。如取单位墙长计算，则被动土压力可由下式计算：如取单位墙长计算，则被动
21、土压力可由下式计算：Eph无粘性土的被动土压力强度分布图无粘性土的被动土压力强度分布图 1.无粘性土无粘性土26第26页/共57页粘性土的被动土压力强度分布图粘性土的被动土压力强度分布图Ephp2.粘性土粘性土其中其中27第27页/共57页当挡土墙后填土面有连续均布荷载作用时，当挡土墙后填土面有连续均布荷载作用时，土压力的计算方法是土压力的计算方法是将均布荷载换算成当量将均布荷载换算成当量的土重的土重。当填土面水平时，当量的土层厚度。当填土面水平时，当量的土层厚度为为A 填土面有连续的均布荷载填土面有连续的均布荷载 几种常见的主动土压力的计算几种常见的主动土压力的计算以无粘性土为例以无粘性土为
22、例28第28页/共57页填土面有均布荷载的土压力计算填土面有均布荷载的土压力计算Ea1 12 2形心形心29第29页/共57页B 成层填土成层填土以无粘性土为例以无粘性土为例当墙后填土有几种当墙后填土有几种不同种类的水平土层不同种类的水平土层时。若求某层离填土面深时。若求某层离填土面深为为z处的土压力强度，则需先求出该处的处的土压力强度，则需先求出该处的竖向压力竖向压力，然后乘以该层，然后乘以该层的的主动土压力系数主动土压力系数即可。由于土的性质不同，各层土的土压力系即可。由于土的性质不同，各层土的土压力系数也不同。数也不同。3 31 12 2h h1 1h h3 3h h2 230第30页/
23、共57页C 墙后填土有地下水墙后填土有地下水由于地下水的存在，土的含水量由于地下水的存在，土的含水量增加，抗剪强度降低，从而使土增加，抗剪强度降低，从而使土压力增大，同时还会产生静水压压力增大，同时还会产生静水压力。因此挡土墙应该有良好的排力。因此挡土墙应该有良好的排水措施。水措施。假设水上和水下的内摩擦角假设水上和水下的内摩擦角 和粘聚和粘聚力力c c都相同。都相同。有地下水时，墙背上的有地下水时，墙背上的侧压力有侧压力有土压力（土压力（acedaced）和和水压力水压力(cef)(cef)。侧压力为二者的叠加。侧压力为二者的叠加填土有地下水填土有地下水hh1h2水压力水压力土压力土压力+E
24、 EE Ea aE Eww=31第31页/共57页C 墙后填土有地下水墙后填土有地下水填土有地下水填土有地下水hh1h2土压力土压力水压力水压力水压力水压力土压力土压力+E EE Ea aE Eww=32第32页/共57页当粘性土时当粘性土时以上三种算法同样适用，只是在计算土压力强以上三种算法同样适用，只是在计算土压力强度时减去相应土层的度时减去相应土层的A 填土面有连续的均布荷载填土面有连续的均布荷载B 成层填土成层填土C C 墙后填土有地下水（墙后填土有地下水（墙后填土有地下水（墙后填土有地下水（地下水以下取有效重度并且考虑地下水以下取有效重度并且考虑地下水以下取有效重度并且考虑地下水以下
25、取有效重度并且考虑静水压力的影响静水压力的影响静水压力的影响静水压力的影响）33第33页/共57页 以成层填土为例以成层填土为例粘性土粘性土当墙后填土有几种不同种类的水平土层时。若求某层离填土面深当墙后填土有几种不同种类的水平土层时。若求某层离填土面深为为z处的土压力强度，则需先求出该处的竖向压力，然后乘以处的土压力强度，则需先求出该处的竖向压力，然后乘以该层该层的主动土压力系数的主动土压力系数，最后一定要减去该层粘聚力所引起的拉应力最后一定要减去该层粘聚力所引起的拉应力。由于土的性质不同，由于土的性质不同，各层土的土压力系数和粘聚力各层土的土压力系数和粘聚力也不同。也不同。34第34页/共5
26、7页土压力作用点的位置土压力作用点的位置（a）三角形分布）三角形分布35第35页/共57页土压力作用点的位置土压力作用点的位置（b）梯形分布）梯形分布Ea1 12 236第36页/共57页土压力作用点的位置土压力作用点的位置（C）其他分布的情况）其他分布的情况x x利用叠加原理和类似平衡条件利用叠加原理和类似平衡条件37第37页/共57页例子：例子：挡土墙高挡土墙高7米，墙背竖直、光滑，墙后填土面水米，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，并作用有均布荷载平，并作用有均布荷载q=20kPa,各填土层物理力学性各填土层物理力学性质指标如下图所示。试计算该挡土质指标如下图所示。试计算该挡土墙背总侧压力墙
27、背总侧压力E及其及其作用点位置作用点位置，并绘出侧压力分布图并绘出侧压力分布图。4m4m3m3m-7kPa-7kPa0.7940.79419.4619.4621.3721.37q=20kPaq=20kPa1.936m1.936m35.72kPa35.72kPa40kPa40kPaE=215.64kN/mE=215.64kN/m38第38页/共57页作业：已知某挡土墙高8米，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，墙后填土分为两层，第一层粘性土：重度 ，饱和重度为 ，粘聚力c c1 1=18kPa=18kPa，内摩擦角 1=200，土层厚H H1 1=4m=4m；第二层砂土：重度 ，饱和重度为 ，粘聚力
28、c c2 2=0=0，内摩擦角 2=350 。试计算该挡土墙后朗肯主动土压力和被动土压力的分布、总压力及其总作用点的位置。A AC C39第39页/共57页第第4 4节节 库伦土压力理论库伦土压力理论(了解了解)库伦土压力理论库伦土压力理论是根据墙后土体处于极限是根据墙后土体处于极限平衡状态并形成一平衡状态并形成一滑动楔体滑动楔体时，从楔体的时，从楔体的静力静力平衡条件平衡条件得出的土压力计算理论。得出的土压力计算理论。库伦土压力理论的基本假设：库伦土压力理论的基本假设：1.墙后的填土是理想的散粒体（粘聚力墙后的填土是理想的散粒体（粘聚力c=0）；）；2.滑动破坏面为一通过滑动破坏面为一通过墙
29、踵墙踵的平面；的平面；3.滑动土楔体为一刚塑性体，即本身无变滑动土楔体为一刚塑性体，即本身无变形。形。40第40页/共57页 一般挡土墙的计算属于一般挡土墙的计算属于平面问题平面问题，故可沿墙的长度方，故可沿墙的长度方向取向取1m1m1m1m进行分析。当墙向前移动或转动而使墙后土体沿某进行分析。当墙向前移动或转动而使墙后土体沿某一破坏面破坏时，土楔向下滑动而处于主动极限平衡状态。一破坏面破坏时，土楔向下滑动而处于主动极限平衡状态。此时，作用于土楔上的力有此时，作用于土楔上的力有：2.2.破坏面上的反力R R；大小未知，与BCBC的法线成 角 3.3.3.3.墙背对土楔体的反力墙背对土楔体的反力
30、E E E E；与墙背的法线成与墙背的法线成角角 1.1.土楔体的自重 按库伦理论求主动土压力按库伦理论求主动土压力按库伦理论求主动土压力按库伦理论求主动土压力REWREACBq qWREWREACBq q 41第41页/共57页朗肯理论与库伦理论的比较朗肯理论与库伦理论的比较 朗肯理论与库伦理论朗肯理论与库伦理论建立在不同的假设基础上，用建立在不同的假设基础上，用不同的分析方法计算土压力，只有在不同的分析方法计算土压力，只有在最简单最简单的情况下，的情况下，采用这两种理论的计算结果才相同，否则便得出不同的采用这两种理论的计算结果才相同，否则便得出不同的结果。结果。42第42页/共57页（1）
31、是根据）是根据半空间的应力状态半空间的应力状态和土和土的极限平衡条件的极限平衡条件而得出的而得出的土压力计算方法。土压力计算方法。（2）朗肯土压力理论假设：）朗肯土压力理论假设：a.挡土墙背面竖直；挡土墙背面竖直；b.墙背光滑；墙背光滑；c.墙后填土面为水平面。墙后填土面为水平面。（3）对于）对于粘性土和无粘性土粘性土和无粘性土都可以用理论公式进行计算；都可以用理论公式进行计算；（4）朗肯土压力理论概念明确，计算简单，使用方便。但）朗肯土压力理论概念明确，计算简单，使用方便。但由于其假设条件，造成由于其假设条件，造成使用范围有局限性使用范围有局限性。另外，由于忽略。另外，由于忽略了墙背与填土之
32、间的摩擦，计算出的了墙背与填土之间的摩擦，计算出的主动土压力偏大主动土压力偏大，被动被动土压力偏小土压力偏小。1.朗肯土压力理论：朗肯土压力理论：43第43页/共57页2.库伦土压力理论：库伦土压力理论：（3）对于）对于无粘性土无粘性土可以直接用理论公式进行计算，对于可以直接用理论公式进行计算，对于粘粘性土性土则不能用理论公式直接计算粘性土的土压力；则不能用理论公式直接计算粘性土的土压力；（4）库伦土压力理论）库伦土压力理论考虑了墙背与土之间的摩擦力考虑了墙背与土之间的摩擦力，并可，并可用于墙背倾斜，填土面倾斜的情况。库伦理论用于墙背倾斜，填土面倾斜的情况。库伦理论假设墙后填土假设墙后填土破坏
33、时，破裂面是一平面破坏时，破裂面是一平面，但实际情况却是一曲面，采用库，但实际情况却是一曲面，采用库伦理论的计算结果与按伦理论的计算结果与按滑动面为曲面的计算结果有出入滑动面为曲面的计算结果有出入。（1）是根据挡土墙后的土体处于极限平衡状态并形成一）是根据挡土墙后的土体处于极限平衡状态并形成一滑滑动楔体动楔体时，从楔体的时，从楔体的静力平衡条件得出的土压力静力平衡条件得出的土压力计算理论。计算理论。（2）库伦土压力理论假设：）库伦土压力理论假设：a.挡土墙后的填土是理想的散粒体（粘聚力挡土墙后的填土是理想的散粒体（粘聚力c=0）；）；b.滑动破坏面为一通过墙踵的平面滑动破坏面为一通过墙踵的平面
34、;c.滑动土楔体为一刚塑性体，即本身无变形。滑动土楔体为一刚塑性体，即本身无变形。44第44页/共57页第第5 5节节 挡土墙设计（了解）挡土墙设计（了解）一、挡土墙的类型一、挡土墙的类型:重力式重力式,悬臂式悬臂式,扶壁式扶壁式1.重力式挡土墙重力式挡土墙 重力式挡土墙是以挡土墙自身重力来维持挡土墙在重力式挡土墙是以挡土墙自身重力来维持挡土墙在土压力作用下的稳定。土压力作用下的稳定。重力式挡土墙通常由重力式挡土墙通常由块石或素混凝土块石或素混凝土砌筑砌筑而成，因而墙体而成，因而墙体抗拉强度较小抗拉强度较小，作用，作用于墙背的土压力所引起的倾覆力矩全靠墙于墙背的土压力所引起的倾覆力矩全靠墙身自
35、身自重产生的抗倾覆力重产生的抗倾覆力矩来平衡，因此，矩来平衡，因此，墙身必须做成厚而重的实体才能保证其稳墙身必须做成厚而重的实体才能保证其稳定，这样，墙身的体积和重量都比较大。定，这样，墙身的体积和重量都比较大。重力式挡土墙具有重力式挡土墙具有结构简单，施工方结构简单，施工方便便，能够就地取材能够就地取材等优点，是工程中应用等优点，是工程中应用较广的一种型式。较广的一种型式。45第45页/共57页2.悬臂式挡土墙悬臂式挡土墙 悬臂式挡土墙一般用钢筋混凝土建造，由三个悬臂板组成：悬臂式挡土墙一般用钢筋混凝土建造，由三个悬臂板组成：立壁立壁、墙趾悬臂墙趾悬臂和和墙踵悬臂墙踵悬臂。墙的稳定性主要靠墙
36、踵底板上的土。墙的稳定性主要靠墙踵底板上的土重，而墙体内的拉应力则由钢筋承担。这类挡土墙的优点是能充重，而墙体内的拉应力则由钢筋承担。这类挡土墙的优点是能充分利用钢分利用钢筋混凝土的受力特性筋混凝土的受力特性，墙体截面较小。，墙体截面较小。46第46页/共57页3.扶壁式挡土墙扶壁式挡土墙 当挡土墙后的填土比较高时，为了增强当挡土墙后的填土比较高时，为了增强悬臂式挡土墙中悬臂式挡土墙中立壁的抗弯性能立壁的抗弯性能，常沿墙的纵向每隔一定距离设一道扶壁，常沿墙的纵向每隔一定距离设一道扶壁，扶壁间距为扶壁间距为(0.81.0)h(h为墙高为墙高)故称为扶壁式挡土墙。故称为扶壁式挡土墙。47第47页/
37、共57页二、挡土墙的计算二、挡土墙的计算 挡土墙的截面一般按试算法确定，即先根据挡挡土墙的截面一般按试算法确定，即先根据挡土墙所处的条件凭经验初步拟定截面尺寸，然后进土墙所处的条件凭经验初步拟定截面尺寸，然后进行挡土墙的验算，如不满足要求，则应改变截面尺行挡土墙的验算，如不满足要求，则应改变截面尺寸或采取其他措施。寸或采取其他措施。挡土墙的计算通常包括下列内容：挡土墙的计算通常包括下列内容：挡土墙的计算通常包括下列内容：挡土墙的计算通常包括下列内容：1.1.稳定性验算：包括抗倾覆和抗滑移稳定验；稳定性验算：包括抗倾覆和抗滑移稳定验；稳定性验算：包括抗倾覆和抗滑移稳定验；稳定性验算：包括抗倾覆和
38、抗滑移稳定验；2.2.地基的承载力验算；地基的承载力验算；地基的承载力验算；地基的承载力验算；3.3.墙身强度验算。墙身强度验算。墙身强度验算。墙身强度验算。48第48页/共57页1.稳定性验算稳定性验算 挡土墙的稳定性破坏通常挡土墙的稳定性破坏通常有两种形式，一种是在主动土压力作用下外倾，对此有两种形式，一种是在主动土压力作用下外倾，对此应进行应进行倾覆稳定性验算倾覆稳定性验算；另一种是在土压力作用下沿；另一种是在土压力作用下沿基底外移，需进行基底外移，需进行滑动稳定性验算滑动稳定性验算。a.倾覆稳定性验算：绕墙趾的抗倾覆力矩与倾覆力矩倾覆稳定性验算：绕墙趾的抗倾覆力矩与倾覆力矩之比称为之比
39、称为抗倾覆安全系数抗倾覆安全系数Kt1.6。b.滑动稳定性验算：抗滑力与滑动力之比称为滑动稳定性验算：抗滑力与滑动力之比称为抗抗滑安全系数滑安全系数Ks 1.3。49第49页/共57页2.地基承载力验算地基承载力验算 地基的承载力验算，要求同时满足基底平均应地基的承载力验算，要求同时满足基底平均应地基的承载力验算，要求同时满足基底平均应地基的承载力验算，要求同时满足基底平均应力力力力p p f f和基底最大压应力和基底最大压应力和基底最大压应力和基底最大压应力p pmaxmax1.21.2f f（f f为地基承载力为地基承载力为地基承载力为地基承载力设计值）。设计值）。设计值）。设计值）。3.
40、墙身强度验算墙身强度验算 墙身强度验算应根据墙身材料分别按砌体结构、墙身强度验算应根据墙身材料分别按砌体结构、墙身强度验算应根据墙身材料分别按砌体结构、墙身强度验算应根据墙身材料分别按砌体结构、素混凝土结构或钢筋混凝土结构的有关计算方法进行。素混凝土结构或钢筋混凝土结构的有关计算方法进行。素混凝土结构或钢筋混凝土结构的有关计算方法进行。素混凝土结构或钢筋混凝土结构的有关计算方法进行。50第50页/共57页第第6 6节节 土坡的稳定性分析（了解）土坡的稳定性分析（了解）土坡的土坡的滑动滑动是指土坡在一定范围内整体是指土坡在一定范围内整体地沿某一滑动面向下和向外移动而丧失其地沿某一滑动面向下和向外
41、移动而丧失其稳定性。稳定性。土坡的失稳往往存在土坡的失稳往往存在外在外在和和内在内在两方两方面的因素。面的因素。51第51页/共57页的的因因素素造造成成土土坡坡失失稳稳内在因素：内在因素：土体自身抗剪强度土体自身抗剪强度 的降低的降低外在因素：外在因素：剪应力的增加剪应力的增加土坡作用力发生变化，静水力的作用土坡作用力发生变化，静水力的作用，地下水的渗流，地下水的渗流土体中含水量或超静水压力的增加土体中含水量或超静水压力的增加52第52页/共57页简单土坡简单土坡坡底坡底坡脚坡脚坡面坡面坡肩坡肩坡顶坡顶坡高坡高坡角坡角 简单土坡简单土坡：土坡的顶面和底面都是水平的，：土坡的顶面和底面都是水平
42、的，并伸至无穷远，土坡由均质土组成。并伸至无穷远，土坡由均质土组成。53第53页/共57页1.无粘性土坡稳定性分析无粘性土坡稳定性分析 假设有一坡角为假设有一坡角为 的均质无粘性土坡，坡体和地基的均质无粘性土坡，坡体和地基都是同一种土，无粘性土的内摩擦角为都是同一种土，无粘性土的内摩擦角为，不考虑渗流，不考虑渗流的影响。的影响。由于无粘性土颗粒之间没有粘聚力，只有摩擦力，由于无粘性土颗粒之间没有粘聚力，只有摩擦力，只要坡面不滑动，土坡就能保持稳定。设在斜坡上的土只要坡面不滑动，土坡就能保持稳定。设在斜坡上的土颗粒颗粒M，其自重为，其自重为W。WNT54第54页/共57页抗滑力为抗滑力为抗滑力与
43、滑动力之比称为抗滑力与滑动力之比称为稳定安全系数稳定安全系数K滑动力为滑动力为一般要求一般要求K1.251.30。55第55页/共57页2.粘性土的土坡稳定分析粘性土的土坡稳定分析 粘性土坡由于剪切破坏而产生的滑动面粘性土坡由于剪切破坏而产生的滑动面多数为曲面，一般在破坏前，坡顶先产生张多数为曲面，一般在破坏前，坡顶先产生张力裂缝，继而沿某一曲面产生整体滑动。滑力裂缝，继而沿某一曲面产生整体滑动。滑动体在纵向也有一定范围，并且也是曲面。动体在纵向也有一定范围，并且也是曲面。为了简化，稳定分析中常假设滑动面为圆筒为了简化，稳定分析中常假设滑动面为圆筒面，并按平面问题进行分析。粘性土坡的稳面，并按平面问题进行分析。粘性土坡的稳定性分析常采用定性分析常采用条分法条分法来进行分析。来进行分析。条分法的具体计算步骤见书 56第56页/共57页57感谢您的观看。第57页/共57页