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1、厂房板梁柱模板施工方案培训资料厂房板梁柱模板施工方案培训资料3 3 厂房板、梁、柱模板结构设计厂房板、梁、柱模板结构设计厂房板、梁、柱结构形式规那么，浇筑模板均采纳胶合木模板，板厚 15mm，木楞尺寸 40mm60mm,钢楞采纳直径48.00mm，壁厚 3.20mm 的圆钢管。柱子浇筑采纳竖楞与拉筋；板和梁需铺设满堂架，浇筑层典型高度为 5m，先立杆，再布置水平杆，为拆模方便需设梁托，最后铺设胶合板，同时使用防滑扣和拉筋进行模板固定。对每一层材料进行抗弯强度、抗剪强度以及挠度验算。3.13.1 厂房柱模板厂房柱模板厂房柱模板设计要紧考虑混凝土对模板的侧压力值。采纳胶合板，立模背部支撑由两层木楞
2、或钢楞组成，第一层为直截了当支撑模板的竖楞，用于混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成完整的柱模板支撑体系。柱子根数为 8 根，典型柱尺寸：高取 5m，截面尺寸 bh 为 600800mm。3.13.1 厂房板、樑模板厂房板、樑模板厂房楼板设计为双向板，下有纵向框架梁，横向有次梁形成支撑体系，本工程采纳梁板一体浇筑，典型梁截面尺寸 bh 为 350600mm，板、梁的模板均才胶合板，楼板浇筑厚度为 120mm。4 4 模板受力验算模板受力验算4.14.1 柱模板受力验算柱模板受力验算柱模板设计示意图4.1.14.1.1 参数信息参
3、数信息1差不多参数柱截面宽度 B 方向对拉螺栓数目：3；柱截面宽度 B 方向竖楞数目：4；柱截面宽度 B 方向对拉螺栓数目：3；柱截面宽度 B 方向竖楞数目：5；对拉螺栓直径(mm)：M12；2柱箍柱箍材料：直径 48.00mm，壁厚 3.20mm 的圆钢管；柱箍间距：450mm；柱箍合并根数：2；3竖楞竖楞材料：木方；竖楞合并根数：1；宽度：40mm；高度：60mm；（4）面板面板类型：胶合面板；面板厚度：15.00mm；fc13.00N mm2面板弹性模量 E：6000.00N/mm；面板抗弯强度设计值：；面板抗剪强度设计值：5方木方木抗弯强度设计值 ft1.50N mm2；fc13N m
4、m2；方木弹性模量 E：9000.00N/mm；方木抗剪强度设计值：ft1.50N mm24.1.24.1.2 荷载运算荷载运算依照水电水利工程模板施工规范，运算模板需运算以下荷载：（1）混凝土自重标准值：24kN/m3；（2）钢筋自重标准值：1kN/m3；（3）胶合板自重标准值：0.12kN/m2；（4）施工人员和设备荷载标准值：2.5kN/m2；（5）振捣混凝土时对水平模板的荷载：2kN/m2、对垂直面模板产生的荷载：4kN/m2；（6）新浇混凝土最大侧压力标准值：F 0.22ct012V1 2 32.923kN/m2式中：F新浇混凝土最大侧压力标准值；c混凝土容重，取 24kN/m3；t
5、0混凝土初凝时刻，取 3h；1外加剂修正系数，添加缓凝减水剂，取 1.2；2混凝土坍落度阻碍修正系数，混凝土坍落度 59cm 时取 1；V混凝土浇筑速度，取 3m/h。4.1.34.1.3 柱模板面板受力验算柱模板面板受力验算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁运算。分别取柱截面宽度 B 方向和 H 方向面板作为验算对象，进行强度、刚度运算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒 混凝土时 产生的荷载；挠度 验算只考虑 新浇混凝土侧压力。由前参数信息可知，柱截面宽度 B 方向和 H 方向 竖楞间距均为 200mm，竖楞数目为 4 和5，因此对柱截面面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行
6、运算。运算简图:（1）面板抗弯验算按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式运算最大跨中弯矩：作用在模板上的侧压力线荷载 q，包括:q11.232.9230.450.9 16.000kN/mq21.440.450.9 2.268kN/m系数：0.9木模板及其支架结构应符合先行国家标准木结构设计规范的规定，当木材含水率小于 25%时，其荷载设计值能够乘以系数0.9 予折减。q q1q216.000 2.268 20.298kN/m胶合板的抗弯强度设计值取f=13N/mm2，面板强度为:M f W其中M 0.11620020.1172.2682002 74616.205Nmm，bh24501.52W 16
7、875mm366。74616.205 4.422N/mm2 f 13N/mm216875故强度满足要求。（2）面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁运算，面板最大剪力公式如下:V 0.6q1l 0.617q2l 0.6162000.6172.268200 219.93N截面抗剪强度必须满足下式：3V（/2bhn）3219.93/(245015)0.489mm小于面板截面抗剪强度设计值:fv1.5N/mm，故满足要求。（3）面板挠度验算模板的容许挠度 200/250 0.8mm，那么面板挠度为：0.667ql4100EI作用在面板上的线荷载：q 32.9230.45 14.815mmb
8、h3450153I 1.266105mm41212截面惯性矩为：0.66714.8152004 0.211mm 0.8mm1001.2661056000故面板挠度满足要求。4.1.44.1.4 竖楞受力验算竖楞受力验算模板结构构件中的竖楞属于受弯构件，按连续梁运算。本工程中，竖楞采纳方木，宽度 40mm,高度 60mm，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：bh240602W 24000mm366；bh340603I 7.2105mm31212；竖楞方木运算简图：（1）竖楞抗弯验算：作用在竖楞上的侧压力线荷载 q，包括:q11.232.9230.20.9 7.111kN/mq21.440.
9、20.9 1.008kN/m竖楞的抗弯强度设计值取f=13N/mm2，竖楞强度为:其中支座最大弯矩运算公式：M f WM 0.17.11145020.1171.0084502167886.462Nmm，bh240602W 24000mm366。167886.462 6.995N/mm2 f 13N/mm224000故抗弯强度满足要求。（2）竖楞抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁运算，公式如下：V 0.6q1l 0.617q2l 0.67.1112000.6171.008200 2199.93N截面抗剪强度必须满足下式：3V（/2bhn）32199.93/(24060)1.375mm小
10、于面板截面抗剪强度设计值:（3）竖楞挠度验算：作用在面板上的线荷载：q 32.9230.2 6.585mmbh340603I 7.2106mm41212截面惯性矩为：0.6676.5854504 0.282mm 1.8mm451002.410 7.210fv1.5N/mm，故满足要求。故挠度满足挠度要求。4.1.54.1.5 柱箍受力验算柱箍受力验算本工程中柱箍采纳圆钢管，B 向和 H 向从竖楞传给柱箍的集中荷载分布相同，因此选 B 向柱箍运算受力。钢管尺寸48mm 3mm,截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：W 4.7322 9.464103mm3I 10.7832 2.271105m
11、m3按集中荷载运算付运算简图：B 向柱箍运算简图其中，P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载KN；P （1.232.9230.91.440.90）0.3750.45 6.851KNB 向柱箍剪力图KN最大支座剪力：7.247KN；B 向柱箍弯矩图KN.m最大弯矩:0.225KN.mB 向柱箍变形图mm柱箍最大变形量：0.073mm.（1）柱箍抗弯强度验算 M/W f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值 M=224651.14N.mm，W=8986mm 23.81 f 205N/mm2，故满足要求。（2）柱箍挠度验算经运算的到:w 0.073mm，柱箍最大容许挠度:f 450/250 1.8mm，故满足要求。
12、4.1.6 B4.1.6 B 向对拉螺栓运算向对拉螺栓运算运算公式如下：N N A f其中，N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积;f对拉螺栓的抗拉强度设计值，170N/mm查表得：对拉螺栓型号：M12；对拉螺栓有效值经:9.85mm;对拉螺栓有效面积:A=76mm主楞运算得支座反力为对拉螺栓所受最大拉力：N=7.247KN对拉螺栓最大容许应力值：N1.701057.610-512.92KN故满足要求。3.23.2 梁模板受力验算梁模板受力验算梁模板支撑结构属于高支撑架，其运算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001,混凝土结构设计规范GB500102002，建筑结构荷载
13、规范GB500092001等规范编制。梁截面尺寸：350600mm。截面结构支撑图4.2.14.2.1 参数信息参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 Bmm：350；梁截面高度 Dmm：600；混凝土面板厚度 mm：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(mm)：900.00m；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(mm):100；立杆步距 h(mm)：1500m；板底承重立杆横向间距或排距Lb(mm)：900mm；梁 3 支撑架搭设高度 H m:4.75；梁两侧立杆间距m:1.50。承重支撑架形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采纳钢管类型为钢管尺寸48mm3mm；
14、立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情形，取扣件抗滑承载力折减系数 0.80。2荷载参数模板与木板自重KN/m：0.35；混凝土与钢筋自重KN/m：25.000；施工均布荷载标准值 KN/m：2.500；新浇混凝土侧压力值 KN/m:17.85振捣混凝土对梁底模板荷载KN/m：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/m：4.0；3材料参数面板采纳胶合面板，厚度为 15mm,板底支撑采纳方木；面板弹性模量 EN/mm:6000；面板抗弯强度设计值N/mm：13；方木抗剪强度运算值N/mm:1.7；方木弹性模量 EN/mm):9500.00；方木抗弯强度运算值N/m):16；4梁底模板参数梁
15、底模板截面宽度 bmm：60.0；梁底截面高度 hmm：80.0；梁底支撑根数：2；5梁侧模板参数主楞间距mm：300；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距mm:300；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，300mm；主楞材料：木方宽度mm：60.0；高度mm：80.00；4.2.24.2.2 梁侧模板面板运算梁侧模板面板运算模板面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度。强度需要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞根数为 3 根，面板按均布荷载作用下两跨连续梁，对面板进行验算其抗弯强度和刚度，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W
16、分别为：W 901.22/6 1.296105mm3I 901.23/12 9.464103mm4面板运算简图mm（1）荷载运算新浇混凝土侧压力F 0.22ct012V1 218.29kN/m2静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重KN/m:q11.20.318.29 6.58kN m振捣混凝土荷载KN/m：q21.40.34 1.68kN m运算跨度：l (600120)/(31)240mm（2）强度运算：q11.20.318.29 6.58kN/mq21.40.34 1.68kN/m面板的最大支座反力：N 1.1q2l 1.2q2l 1.16.85240 1.21.68240 2.292kN
17、/m面板的抗弯强度设计值取f=13N/mm2，面板强度为:其中支座最大弯矩运算公式：M f WM 0.125（6.581.68）2402 2.48104Nmm2.4810422 0.191N/mm f 13N/mm51.296 10最大应力值：故抗弯强度满足要求。3面板挠度验算：面板最大承诺挠度：240/250 0.96mm0.6676.5852404 0.187mm 0.96mm510060001.29610故挠度满足挠度要求。4.2.34.2.3 梁侧模板支撑次楞运算梁侧模板支撑次楞运算次楞直截了当承担模板传来的均布荷载，按照三跨连续梁运算，本工程中次楞采纳方木 6080mm。次楞均布荷载
18、按照面板最大支座力除以面板运算宽度得到：q 2.48/0.30 8.267KN/m截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：bh260802W 64000mm366；bh360803I 2.56105mm31212；（1）荷载运算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重KN/m：q1 250.30.120.350.3 1.455kN m活荷载为施工人员及设备荷载KN/m：q2 2.50.3 0.75kN m次楞运算简图剪力图KN弯矩图KN.m变形图mm通过运算得到最大弯矩M 0.231KNm最大支座反力R 4.675KN最大变形量V 0.185mm。2木楞强度验算：方木楞的抗弯强度设计值取f=13
19、N/mm2，方木楞强度为:其中支座最大弯矩运算公式：M f WM 0.11.4550.92 0.1170.750.92 0.189KNm0.189106 2.953N/mm2 f 13N/mm264000故抗弯强度满足要求。3方木楞挠度验算：均布荷载：q q11.455KN/m0.6671.4559004 2.764mm 3.6mm610090002.5610故挠度满足挠度要求。4.2.44.2.4 梁侧模板支撑主楞运算梁侧模板支撑主楞运算主楞直截了当承担模板传来的均布荷载，按照三跨连续梁运算，本工程中主楞采纳方木 6080mm。主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板运算宽度得到：q 2.48
20、/0.30 8.267KN/m截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：bh260802W 64000mm366；bh360803I 2.56105mm31212；主楞运算简图剪力图KN弯矩图KN.m变形图mm通过运算得到最大弯矩M 0.409KN m最大支座反力R 8.675KN最大变形量V 0.136mm。1木楞强度验算：木楞的抗弯强度设计值取f=13N/mm2，木楞强度为:M f W其中支座最大弯矩经运算得M 0.241KNm，支座反力R 3.745KN,最大变形量v 0.233mm0.409106 6.39N/mm2 f 13N/mm264000故抗弯强度满足要求。3木楞挠度验算：依照
21、连续梁运算得到主楞最大挠度为 0.233mm。主楞最大容许挠度值：200/400 0.5mm故挠度满足挠度要求。4.2.54.2.5 梁底模板运算梁底模板运算模板面板为受弯构件，需对面板进行验算其抗弯强度和挠度。运算的原那么是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按简支梁来运算。梁底面板运算简图（1）强度运算钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/m：q11.224.00 1.500.6 0.30.3 5.616kN/m施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/m：q21.42.0 2.00.3 1.680kN/mq q1 q2 5.616 1.680 7.296kN/m面板的抗弯强度设计值取f=1
22、3N/mm2，面板强度为:其中支座最大弯矩运算公式：M f WM ql2/8 1/8726.92002 3.65104Nmm支座反力：RA RB 0.5ql 0.57.2960.2 0.73KN3.65104 2.30N/mm2 f 13N/mm251.62 10最大应力值：故抗弯强度满足要求。3面板挠度验算：面板最大承诺挠度：200/250 0.80mm55.6162004 0.289mm 0.134mm538460001.4610故挠度满足挠度要求。4.2.64.2.6 梁底支撑方木的运算梁底支撑方木的运算本工程梁底支撑采纳方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载，钢
23、筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载。方木楞按照三跨连续梁运算，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：bh260802W 64000mm366；bh360803I 2.56105mm31212；方木运算简图（2）荷载运算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重KN/m：q 0.73/0.3 2.432kN m2方木楞抗弯验算：方木楞的抗弯强度设计值取f=13N/mm2，方木楞强度为:其中支座最大弯矩运算公式：M f WM 0.12.4320.32 0.022KNm0.022106 0.3N/mm2 f 13N/mm264000故抗弯强度满足要求。3方木楞抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续
24、梁运算，公式如下：V 0.6ql 0.62.4320.3 0.438kN截面抗剪强度必须满足下式：3V（/2bhn）30.438103/(28060)0.137mm小于面板截面抗剪强度设计值:fv1.7N/mm，故满足要求。4方木楞挠度验算：均布荷载：q 2.432KN/m0.6672.4323004 0.006mm 3.6mm10090002.56106方木的最大承诺挠度：w 0.31000/250 1.2mm故挠度满足挠度要求。4.34.3支撑小横杆验算支撑小横杆验算梁底模板支撑传递集中力，P1 RA 0.73KN。梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P1（1-3）/40.
25、25(1.20.11024 1.42)1.220.25(0.7 0.11)0.3 0.367KN运算简图剪力图KN.m弯矩图KN.m变形图mm支座力：N1 N21.394KN；最大弯矩：Mmax 0.488KN m；最大挠度运算值：w 2.18mm；62 0.48810/4730 103.2N/mm最大应力2 f 205N/mm支撑钢管的抗压强度设计值：，故满足要求。3.53.5梁跨度方向支撑钢管的运算梁跨度方向支撑钢管的运算作用于梁跨度方向钢管集中荷载为梁底支撑支座反。钢管的截面惯性矩 I，截面抗击矩 W 和弹性模量 E 分别为：W 4.73103mm3I 11.36104mm4E 2.06
26、105mm2支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P 1.394KN。支撑钢管运算简图支撑钢管运算剪力图KN)支撑钢管运算弯矩图KN.m支撑钢管运算变形图mm最大支座力：7.118KN最大弯矩：0.488KN.m最大变形：0.194mm632M/W 0.48810/(4.7310)103.2N/mm最大应力：2 f 205N/mm支撑钢管的抗压强度设计值：，故满足要求。3.63.6扣件抗滑移的运算扣件抗滑移的运算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范刘群主编，双扣件承载力设计值取 16.00KN,按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣
27、件承载力取值为 12.80KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值:R 6.478KN,故满足要求。4 4 立杆的稳固性运算立杆的稳固性运算作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。4.14.1静荷载标准值静荷载标准值1脚手架的自重KNNG1 0.354.5 0.623KN钢管自重值运算参照扣件式钢管脚手架规范附录 A。（2）模板自重KNNG2 0.350.90.9 0.284KN（3）钢筋混凝土自重KNNG3 250.120.120.9 0.324KN经运算得到，静荷载标准值：NQ 0.623 0.284 0.324 1.231KN。4.24.2活荷载活荷载活荷载为施工荷载标准值与振捣
28、混凝土时产生的荷载，经运算得到，活荷载标准值：NQ(2.5 2)0.90.9 3.645KN4.34.3立杆轴向压力立杆轴向压力不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值运算：N 1.2NG1.4NQ1.21.2311.43.645 6.580KN依照 建筑施 工扣 件式钢管脚 手架 安全技 术规范，立 杆运 算长度为l0 kh 1.1551.051.5 1.82m，l0 k1k（1.1671.002(1.5 20.1)2.0m2h 2a），为保证安全，两者取较大值，即l0 2.0m。k运算长度附加系数，取 1.167；k运算长度附加系数，取 1.002；考虑支撑架整体稳固因素的单杆运算长度系数，取
29、 1.05；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板面板骨架支撑点的长度，取a=0.1m。钢管的回转半径为i 15.8，净截面面积 A=489mm2，那么长细比：l02000126.58，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 i15.8JGJ130-2020中轴心受压构件的稳固系数 Q235 钢表得轴心受压立杆的稳固系数 0.421，那么钢管立杆受压应力运算值：N6580 31.96N mm2 f 205N mm2A0.421489故立杆稳固性满足要求。5 5 楼板模板受力验算楼板模板受力验算电站厂房215.0m 以上楼板模板支撑属于高支撑架，支架高度大于 4m,依照有关文献建议，假如仅按规范运算
30、，架体安全性仍旧不能得到完全保证。为此运算中还参考了施工技术20033；扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中部分内容。5.15.1参数信息参数信息（2）模板支架参数横向间距或排距：0.90m；纵距:0.90m；步距：1.6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.10m；模板支架搭设高度:4.85m；采纳的钢管：483.2mm；底板支撑连接方式：方木支撑。立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情形，扣件抗滑承载力系数：0.80；2荷载参数模板与木板自重KN/m：0.35；混凝土与钢筋自重KN/m：25.000；施工均布荷载标准值KN/m：2.500；3材料参数面板采纳胶合面板，厚度为 15mm
31、,板底支撑采纳方木；面板弹性模量 EN/mm:9500；面板抗弯强度设计值N/mm：13；方木抗剪强度运算值N/mm:1.4；方木的间隔距离mm:300.00；方木弹性模量 EN/mm):9000.00；方木抗弯强度运算值N/m):13；方木截面尺寸：6040mm；4楼板参数楼板的设计厚度为 120mm；楼板支撑架荷载运算单元图5.25.2 模板面板运算模板面板运算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：W 901.22/6 1.296105mm3I 901.23/12 9.464103mm4模板面板按照三跨连续梁运算。面板运算
32、简图（3）荷载运算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重KN/m:q1 250.120.90.350.9 2.98kN m活荷载为施工人员及设备荷载KN/m：q2 2.50.9 2.25kN m（4）强度运算：q 1.22.981.42 6.376kN/m面板的抗弯强度设计值取f=13N/mm2，面板强度为:其中支座最大弯矩运算公式：M f WM 0.12.9830020.1172.253002 50512.5Nmm5.0513104 0.390N/mm2 f 13N/mm251.29610最大应力值：故抗弯强度满足要求。3面板挠度验算：面板最大承诺挠度：300/250 1.2mm0.6676.
33、5853004 0.289mm 1.2mm510095001.29610故挠度满足挠度要求。5.35.3 模板支撑方木的运算模板支撑方木的运算方木楞按照三跨连续梁运算，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：bh260802W 64000mm366；bh360803I 2.56105mm31212；竖楞方木运算简图（3）荷载运算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重KN/m：q1 250.30.120.350.3 1.455kN m活荷载为施工人员及设备荷载KN/m：q2 2.50.3 0.75kN m2方木楞抗弯验算：均布荷载:q 1.21.4551.40.75 2.796kN/m方木楞的抗
34、弯强度设计值取f=13N/mm2，方木楞强度为:M f W其中支座最大弯矩运算公式：M 0.11.4550.92 0.1170.750.92 0.189KNm0.189106 2.953N/mm2 f 13N/mm264000故抗弯强度满足要求。3方木楞抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁运算，公式如下：V 0.6q1l 0.617q2l 0.61.4550.9 0.6170.750.9 1202.175N截面抗剪强度必须满足下式：3V（/2bhn）31202.175/(28060)0.376mm小于面板截面抗剪强度设计值:4方木楞挠度验算：均布荷载：q q11.455KN/mfv1.
35、5N/mm，故满足要求。0.6671.4559004 2.764mm 3.6mm610090002.5610故挠度满足挠度要求。5.45.4 方木支撑钢管的运算方木支撑钢管的运算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P 2.237KN。支撑钢管运算简图支撑钢管剪力图支撑钢管运算弯矩图KN.m支撑钢管运算变形图mm最大弯矩：0.484KN.m最大支座力：6.478KN最大变形：0.819mm2 484466/473 102.42N/mm最大应力：;支撑钢管的抗压强度设计值：f 205N/mm2故满足要求。5.55.5 扣件抗滑移的运算扣件抗滑移的运算按照
36、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范刘群主编，双扣件承载力设计值取 16.00KN,按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设R 6.478KN计值:，故满足要求。5.65.6 托梁验算托梁验算支撑架托梁直截了当支撑在流道模板钢桁架下，受到流道模板的集中荷载作用，托梁按照集中荷载作用下的五跨连续梁运算。集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P=26.843kN；最大弯矩Mmax 0.171Pl 0.17126.8430.5 2.30kN mBH3bh350100344943 22423.84mm3方通截面抗击矩W
37、6H6100Mmax2.30106102.6N mm2 205N mm2W22423.843Pl326.843103（0.5103）1.0971.097 0.16mm100EI1002.11051.12106托梁的最大应力运算值 102.6N/mm2抗压、抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度为 0.16mm500/150=3.33mm，满足要求！6 6 较厚楼板模板验算较厚楼板模板验算运行层楼板厚度为 1m,主事故油池楼板厚度为 1.5m,运算受力较大模板厚度取 1.5m。支架高度为2.5m,依照有关文献建议，假如仅按规范运算，架体安全性仍旧不能得到完全保证。为此运算中还参
38、考了施工技术2003 3 中部分内容。6.16.1参数信息参数信息（3）模板支架参数横向间距或排距：0.60m；纵距:0.75m；步距：1.6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.10m；模板支架搭设高度:2.4m；采纳的钢管：483.2mm；底板支撑连接方式：方木支撑。立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情形，扣件抗滑承载力系数：0.80；2荷载参数模板与木楞自重KN/m：0.35；混凝土与钢筋自重KN/m：25.000；施工均布荷载标准值KN/m：2.500；3材料参数面板采纳胶合面板，厚度为 15mm,板底支撑采纳木楞；面板弹性模量 EN/mm:9500；面板抗弯强度设计值N/mm：
39、13；方木抗剪强度运算值N/mm:1.4；方木的间隔距离mm:200.00；方木弹性模量 EN/mm):9000.00；方木抗弯强度运算值N/m):13；方木截面尺寸：6040mm；4楼板参数楼板的浇筑厚度为 1.5m，楼面尺寸 12m12.65m，立杆支撑高度为 2.5m。6.26.2 模板面板运算模板面板运算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：W 751.22/6 1.80104mm3I 751.23/12 1.08105mm4模板面板按照三跨连续梁运算。面板运算简图（5）荷载运算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重KN
40、/m:q1 250.120.20.350.2 0.67kN m活荷载为施工人员及设备荷载KN/m：q2 2.50.2 0.5kN m假设采纳门机吊斗浇筑，须考虑下料冲击荷载:冲击荷载运算式:F W 2ghTg式中，w吊斗中原有混凝土自重KN；h吊斗至面板的卸料高度；g重力加速度m/s（6）强度运算：q 1.22.981.42 6.376kN/m面板的抗弯强度设计值取f=13N/mm2，面板强度为:其中支座最大弯矩运算公式：M f WM 0.12.9830020.1172.253002 50512.5Nmm5.051310422 0.390N/mm f 13N/mm51.29610最大应力值：故
41、抗弯强度满足要求。3面板挠度验算：面板最大承诺挠度：300/250 1.2mm0.6676.5853004 0.289mm 1.2mm510095001.29610故挠度满足挠度要求。6.36.3 模板支撑方木的运算模板支撑方木的运算方木楞按照三跨连续梁运算，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W 分别为：bh260802W 64000mm366；bh360803I 2.56105mm31212；竖楞方木运算简图（4）荷载运算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重KN/m：q1 250.30.120.350.3 1.455kN m活荷载为施工人员及设备荷载KN/m：q2 2.50.3 0.75kN m
42、2方木楞抗弯验算：均布荷载:q 1.21.4551.40.75 2.796kN/m方木楞的抗弯强度设计值取f=13N/mm2，方木楞强度为:其中支座最大弯矩运算公式：M f WM 0.11.4550.92 0.1170.750.92 0.189KNm0.189106 2.953N/mm2 f 13N/mm264000故抗弯强度满足要求。3方木楞抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁运算，公式如下：V 0.6q1l 0.617q2l 0.61.4550.9 0.6170.750.9 1202.175N截面抗剪强度必须满足下式：3V（/2bhn）31202.175/(28060)0.376m
43、m小于面板截面抗剪强度设计值:4方木楞挠度验算：均布荷载：q q11.455KN/mfv1.5N/mm，故满足要求。0.6671.4559004 2.764mm 3.6mm610090002.5610故挠度满足挠度要求。5.45.4 方木支撑钢管的运算方木支撑钢管的运算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P2.237KN。支撑钢管运算简图支撑钢管剪力图支撑钢管运算弯矩图KN.m支撑钢管运算变形图mm最大弯矩：0.484KN.m最大支座力：6.478KN最大变形：0.819mm2 484466/473 102.42N/mm最大应力：;支撑钢管的抗压强度
44、设计值：f 205N/mm2故满足要求。5.55.5 扣件抗滑移的运算扣件抗滑移的运算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范刘群主编，双扣件承载力设计值取 16.00KN,按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设R 6.478KN计值:，故满足要求。5.65.6 托梁验算托梁验算支撑架托梁直截了当支撑在流道模板钢桁架下，受到流道模板的集中荷载作用，托梁按照集中荷载作用下的五跨连续梁运算。集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P=26.843kN；最大弯矩Mmax 0.171Pl 0.17126.8430.5 2
45、.30kN mBH3bh350100344943 22423.84mm3方通截面抗击矩W 6H6100Mmax2.30106102.6N mm2 205N mm2W22423.843Pl326.843103（0.5103）1.0971.097 0.16mm100EI1002.11051.12106托梁的最大应力运算值 102.6N/mm2抗压、抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度为 0.16mm500/150=3.33mm，满足要求！6.6.立杆的稳固性运算立杆的稳固性运算作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。6.16.1 静荷载标准值静荷载标准值1脚手架的自重KNNG1
46、 0.354.5 0.623KN钢管自重值运算参照扣件式钢管脚手架规范附录 A。（4）模板自重KNNG2 0.350.90.9 0.284KN（5）钢筋混凝土自重KNNG3 250.120.120.9 0.324KN经运算得到，静荷载标准值：NQ 0.623 0.284 0.324 1.231KN。6.26.2 活荷载活荷载活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载，经运算得到，活荷载标准值：NQ(2.5 2)0.90.9 3.645KN6.36.3 立杆轴向压力立杆轴向压力不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值运算：N 1.2NG1.4NQ1.21.2311.43.645 6.580KN依
47、照 建筑施 工扣 件式钢管脚 手架 安全技 术规范，立 杆运 算长度为l0 kh 1.1551.051.5 1.82m，l0 k1k（1.1671.002(1.5 20.1)2.0m2h 2a），为保证安全，两者取较大值，即l0 2.0m。k运算长度附加系数，取 1.167；k运算长度附加系数，取 1.002；考虑支撑架整体稳固因素的单杆运算长度系数，取 1.05；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板面板骨架支撑点的长度，取a=0.1m。钢管的回转半径为i 15.8，净截面面积 A=489mm2，那么长细比：l02000126.58，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 i15.8JGJ130
48、-2020中轴心受压构件的稳固系数 Q235 钢表得轴心受压立杆的稳固系数 0.421，那么钢管立杆受压应力运算值：N6580 31.96N mm2 f 205N mm2A0.421489故立杆稳固性满足要求。9 9模板加固模板加固9.19.1拉筋拉筋经运算，模板采纳 12 圆钢作为模板拉筋，拉筋一端与预埋拉筋头焊接，另一端与 M12 螺栓焊接。拉筋纵向间距 1m，横向间距 1m，可按现场实际情形进行调整，间距偏差不应大于 10cm。现场在模板面板上造孔，孔径 13，将拉筋螺栓头深入模板，固定于模板钢架上，再采纳螺帽上紧。拉筋与水平面夹角为4560，拉筋必须拉直，严禁显现拉筋松垮现象。9.1.
49、19.1.1 拉筋受力运算拉筋受力运算模板竖直面受到的水平荷载：新浇混凝土最大侧压力标准值：F 0.22ct012V1 212.672kN/m2式中：F新浇混凝土最大侧压力标准值；c混凝土容重，取 24kN/m3；t0混凝土初凝时刻，取 4h；1外加剂修正系数，添加缓凝减水剂，取 1.2；2混凝土坍落度阻碍修正系数，混凝土坍落度 59cm 时取 1；V混凝土浇筑速度，取 0.25m/h。3拉筋承担的拉力：P F A 12.67210 1112672N经查表，得 M12 螺栓容许拉力为12900N 12672N，故满足要求。9.1.29.1.2 模板内支撑架模板内支撑架模板下半部与上半部的侧面模板采纳拉筋进行加固已能满足混凝土分层分块浇筑要求，不需要进行内支撑加固。模板顶部由于自重较大，且其上方混凝土浇筑厚度为 120mm，采纳钢管支撑架进行支撑。支撑架采纳 483.2mm 钢管，支撑架横向间距 0.9m，纵距 0.9m，步距 1.6m，每间隔 6 排排架布置竖向剪刀撑，最少布置两个竖向剪刀撑。支撑架搭设高度从底面至楼板顶部，高度为 4m5m。立杆顶部连接可调撑托，可调撑托支撑托梁。立杆伸出长度约 30cm。施工本卷须知