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1、目目录录第一节编制依据第一节编制依据 0第二节工程概况第二节工程概况 1第三节脚手架方案选择第三节脚手架方案选择 1第四节脚手架材料选择第四节脚手架材料选择 2第五节脚手架搭设流程及要求第五节脚手架搭设流程及要求 3第六节脚手架的劳动力安排第六节脚手架的劳动力安排 6第七节脚手架的检查与验收第七节脚手架的检查与验收 6第八节脚手架搭设安全技术措施第八节脚手架搭设安全技术措施 7第九节脚手架拆除安全技术措施第九节脚手架拆除安全技术措施 10第十节脚手架计算书第十节脚手架计算书 11普通型钢悬挑脚手架普通型钢悬挑脚手架 11卸料平台计算书卸料平台计算书 21脚手架专项施工方案脚手架专项施工方案第一
2、节编制依据第一节编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。*第二节工程概况第二节工程概况交大科技园博源科技广场二标段工
3、程；工程建设地点：西安市雁塔区雁翔路99号；属于框剪结构；地上24层；地下2层；建筑高度：95.7m；标准层层高：3.9m；总建筑面积：49927平方米；总工期：548天。本工程由西安交通大学科技园有限责任公司投资建设，上海中国建筑设计院设计，陕西建科监理有限责任公司监理，西安裕华建设工程（集团）有限公司组织施工；由张平安担任项目经理，胡卫军、张小仓担任技术负责人。第三节脚手架方案选择第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期
4、的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合 JCJ59-99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：普通型钢悬挑脚手架，型钢悬挑卸料平台。普通型钢悬挑脚手架分为以下几个部分：1、C区南侧从4.68米（即一层结构面开始悬挑），一（4.8米）、二（4.8米）、三层（3.9米）总高13.5悬挑一次。四、五、六总高11.7米悬挑一次。七层向
5、上每四层悬挑一次，总高15.6米。2、C区东侧从三层四层开始悬挑、四、五、六总高11.7米悬挑一次，七层向上每四层悬挑一次，总高15.6米。3、北侧、西侧下部为落地架。标准层七层时每四层悬挑一次，总高15.6米。主楼四侧同步悬挑。/*型钢悬挑卸料平台共设置四个，南北立面分别设置两个。第四节脚手架材料选择第四节脚手架材料选择普通型钢悬挑脚手架普通型钢悬挑脚手架 l、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管
6、抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔黄
7、色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由西安市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢。8、预埋螺栓的直径为16mm。型钢悬挑卸料平台型钢悬挑卸料平台 1、主梁槽钢采用16号工字钢，次梁采用14a号槽钢槽口水平。钢材强度等级
8、不低/*于Q235，其质量应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。2、脚手板、脚手片采用符合有关要求。3、斜拉钢丝绳采用18号钢丝绳。4、预埋螺栓的直径为16mm。第五节脚手架搭设流程及要求第五节脚手架搭设流程及要求普通型钢悬挑脚手架普通型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整
9、，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1 1、立杆间距、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)：立杆距建筑物0.3m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。2 2、大横
10、杆、小横杆设置、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。(3)大小横杆连接构造要求/*3 3、剪刀撑、剪刀撑脚手架外侧立面设置连续剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4 4、脚手板、脚手片的铺设要求、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆
11、与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5 5、防护栏杆、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(
12、4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。6 6、连墙件、连墙件 (1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，/*必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。7 7、架体内封闭、架体内封
13、闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm 的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。型钢悬挑卸料平台型钢悬挑卸料平台卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。
14、吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4、
15、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。/*6、台面应满铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和
16、物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。第六节脚手架的劳动力安排第六节脚手架的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节脚手架的检查与验收第七节脚手架的检查与验收普通型钢悬挑脚手架、型钢悬挑卸料平台普通型钢悬挑脚手架、型钢悬挑卸料平台 1、脚手架搭设完毕或分段搭
17、设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件：(1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(4)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以/*下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是
18、否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。第八节脚手架搭设安全技术措施第八节脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N m65 N m之间。(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单
19、位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架
20、必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，/*发现不符合要求处，必须限时或立即整改。3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。(4)雨、雪、雾及
21、六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查|a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。B 检查保修项目 a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求；b扣件螺丝是否松动；c安全防护措施是否符合要求。(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。普通型钢悬挑脚手架普通型钢悬挑脚手架 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆
22、之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。/*4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。
23、任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。型钢悬挑卸料平台型钢悬挑卸料平台 1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板
24、等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。2、平台上装料不得超过荷载并限载800kg，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。3、平台上的防护栏杆不得任意拆除。4、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。5、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。6、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。7、夜间施工平台上必须保持足够的照明。/*第九节脚手架拆除安全技术措施第九节脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和
25、方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应
26、，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置
27、，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。/*第十节第十节脚手架计算书脚手架计算书普通型钢悬挑脚手架普通型钢悬挑脚手架一、参数信息一、参数信息:1.1.脚手架参数脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.6 m。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 85.00 m；采用的钢管类型为 483.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件
28、连接；连墙件连接方式为双扣件；2.2.活荷载参数活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.3.风荷载参数风荷载参数本工程地处陕西西安市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.4.静荷载参数静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:木脚手板；
29、栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.5.水平悬挑支撑梁水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2m，建筑物内锚固段/*长度 2.5 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35；6.6.拉绳与支杆参数拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。二、大横杆的计算二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活
30、荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.1.均布荷载值计算均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.350.9/(2+1)=0.105 kN/m；活荷载标准值:Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值:q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值:q2=1.40.9=1.26 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.2.强度验算强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯
31、距为M1max=0.080.1661.52+0.101.261.52=0.313 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max=-0.100.1661.52-0.1171.261.52=-0.369kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：/*=Max(0.313106,0.369106)/4490=82.183 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=82.183 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.03
32、3+0.105=0.138 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.9 kN/m；最大挠度计算值为：=0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.915004/(1002.06105107800)=2.245 mm；大横杆的最大挠度 2.245 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.1.荷载值计
33、算荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.91.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=30.91.5/(2+1)=1.350 kN；集中荷载的设计值:P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.35=2.139 kN；小横杆计算简图2.2.强度验算强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；/*均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.20.0330.92/8=0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.1390.9/3=0.642 kN.m
34、；最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.646 kN.m；最大应力计算值 =M/W=0.646106/4490=143.815 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =143.815 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=50.0339004/(3842.06105107800)=0.013 mm；大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.35=1.557 kN；集中荷载标准值最不利分配引起
35、的最大挠度计算公式如下:pmax=1557.45900(39002-49002/9)/(722.06105107800)=1.815 mm；最大挠度和 =qmax+pmax=0.013+1.815=1.828 mm；小横杆的最大挠度为 1.828 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设
36、计值,取8.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.0331.52/2=0.05 kN；/*小横杆的自重标准值:P2=0.0330.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=30.91.5/2=2.025 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.05+0.015+0.236)+1.42.025=3.196 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括
37、以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.033/1.8011.70=1.785kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2=0.3581.5(0.9+0.3)/2=2.52 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.1581.5/2=0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4=0.0051.511.7=0.088 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5
38、.293 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30.91.51/2=2.025 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.35 kN/m2；/*Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us-风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7 0.3511.128=0.276 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.
39、2NG+1.4NQ=1.25.293+1.42.025=9.186 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.293+0.851.42.025=8.761 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.40.2761.5 1.82/10 =0.16 kN.m；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=9.186 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；当验算杆件长
40、细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.5；计算长度,由公式 lo=kh 确定：l0=3.118 m；长细比 Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=0.188；立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=9186/(0.188424)=115.241 N/mm2；/*立杆稳定性计算 =115.241 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=8.761
41、kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.5；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.188立杆净截面面积：A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=8760.852/(0.188424)+159830.042/4490=145.503 N/mm2；立杆稳定性计算 =145.503 N/mm2小于 立杆的抗压强
42、度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值 Wk=0.276 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.268 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=11.268 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：/*Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.9的结果查表得
43、到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.2410-4205103=82.487 kN；Nl=11.268 Ru13.041KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.041kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f=50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(130414/3.14250)1/2=19mm；十二、锚固段与楼板连接的
44、计算十二、锚固段与楼板连接的计算:1.1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.02 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照 混凝土结构设计规范 条f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=20.2984/(3.142502)1/2=0.508 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强
45、度计算如螺栓粘结力锚固强度计算如下：下：锚固深度计算公式:其中 N-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.02kN；d-楼板螺栓的直径，d=16mm；/*fb-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；f-钢材强度设计值,取215N/mm2；h-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 20.298/(3.142161.57)=0.257mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的轴向拉力N=0.02kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求！3.3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混
46、凝土局部承压计算如下：水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=8.165kN；d-楼板螺栓的直径，d=16mm；b-楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc-混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；经过计算得到公式右边等于103.52 kN，大于锚固力 N=8.16 kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!卸料平台计算书卸料平台计算书一、参数信息一、参数信息:1.1.荷载参数荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：A
47、483.0钢管、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.2.悬挑参数悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.60，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.90；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；/*预埋件的直径(mm)：16.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.3.水平支撑梁水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：1.50，
48、建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4.4.卸料平台参数卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.00,次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.00。二、次梁的验算二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平，间距1.5m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 Wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.1.荷载计算荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q
49、1=0.35 1.50=0.52kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平，标准值为0.14 kN/m Q2=0.14 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：10.00kN荷载组合/*Q=1.2(0.52+0.14)+1.42.001.50=5.00kN/mP=1.410.00=14.00kN2.2.内力验算内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：经计算得出:Mmax=(5.002.002/8)(1-(0.
50、002/2.002)2+14.002.00/4=9.50kN.m。最大支座力计算公式:经计算得出:R=(14.00+5.00(2.00+20.00)/2=12.00kN3.3.抗弯强度验算抗弯强度验算次梁应力：其中x-截面塑性发展系数，取1.05；f-钢材的抗压强度设计值，f=205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =9.50103/(1.0580.50)=112.40 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =112.398 N/mm2小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!4.4.整体稳定性验算整体稳定性验算其中，b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照