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1、百度文库-好好学习，天天向上本本 科科 毕毕 业业 设设 计（论计（论 文）文）目目题题xxxx市多层框架办公楼设计市多层框架办公楼设计xxxx学学号号学生姓名学生姓名教学教学院系院系专业专业年级年级指导指导教师教师单单位位辅导辅导教师教师单单位位xxxx土木工程与建筑学院土木工程与建筑学院土木工程土木工程 20082008 级级xxxx职职称称教授教授xxxx 大学大学职职称称完成完成日期日期xx年年6月月1日日-1百度文库-好好学习，天天向上xxxx 市多层框架办公楼设计市多层框架办公楼设计摘要摘要本工程为遂宁市办公楼工程，采用框架结构，主体为五层，本地区抗震设防烈度为7度，近震，场地类别
2、为II类场地。主导风向为西南，基本风压0.3KN/m2。楼屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。本设计贯彻“实用、安全、经济、美观”的设计原则。按照建筑设计规范，认真考虑影响设计的各项因素。根据结构与建筑的总体与细部的关系。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力。是找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。对楼板进行了配
3、筋计算，本设计采用独立基础，对基础进行了受力和配筋计算。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。关键词关键词：框架结构；抗震设计；荷载计算；内力计算；计算配筋Ziyang City Multi-layered FrameZiyang City Multi-layered Frame-2百度文库-好好学习，天天向上Office Building DesignOffice Building DesignABSTR
4、ACTABSTRACTThis works for the city of Ziyang cityframe office building,a frameworkstructure for a five-storey main,in the region earthquake intensity of 7 degrees nearLan site classification as Class II venues.Led to the southwest direction,the basicPressure 0.3KN/m2.Floor roof were using cast-in-pl
5、ace reinforced concrete structure.The design and implement practical,security,economic,aesthetic,the designprinciples.With the architectural design,design seriously consider the influence ofthe various factors.According to the structural and architectural detail and the overallrelationship.In determ
6、ining the distribution framework,the first layer of representative valueof the load,Then use vertex from the displacement method for earthquake cycle,andthen at the bottom of shear horizontal seismic load calculation under size,thencalculated the level of load under the Internal Forces(bending momen
7、t,shear andaxial force).Then calculate vertical load(constant load and live load)under theInternal Forces.Identify the most disadvantaged group or an internal force severalcombinations.Select the best safety results of the reinforcement and Mapping.Inaddition,the structure of the program indoor stai
8、rcase design.Completion of theplatform boards,boards of the ladder,platform beam component and thereinforcement of internal forces calculation and construction mapping.On the floorreinforcement calculation,the use of pile foundation design,foundation and pile capsfor the force and reinforcement calc
9、ulation.KEY WORDSKEY WORDS:Frame Structure,；Seismic Design；Load Calculation；Internalforce calculation；Calculation reinforcement目录目录2.6 基本假定与计算简图.92.6.1 基本假定.92.6.2 计算简图.9-3百度文库-好好学习，天天向上2.7 荷载计算.92.7.1 侧移计算及控制.92.7.2 竖向荷载下的内力计算.92.7.3 水平荷载下的计算.102.7.4 内力组合.102.8 基础设计.102.9 施工要求及其他设计说明.112.9.1 施工材料.1
10、122本工程中所采用的钢筋箍筋为级钢，fy=210N/m，主筋为级钢，fy=300N/mm。柱梁钢筋混凝土保护层为 35mm,板为 15mm，钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行，本工程所有混凝土强度等级均为C30。墙体外墙及内墙分别采用240mm和 200mm蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，电梯间采用 240 厚页岩砖。当门窗洞宽1000mm 时,应采用钢筋砖过梁,两端伸入支座 370 并弯直钩;门窗洞宽1000mm 时,设置钢筋混凝土过梁。.112.9.2 其他设计说明.112本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到 3.0KN/m 时，应采取可靠措施予以保护。女儿墙压顶圈梁为
11、 240mm120mm，内配 48，6250，构造柱为 240mm240mm，内配410，6250，间隔不大于2000mm。施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷 2 边纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。.11未详尽说明处，按相关规范执行。.113.1 结构布置及计算简图.11(2)楼面：.136.1 结构的抗震等级.42参考文献.721.1.建筑设计说明建筑设计说明-4百度文库-好好学习，天天向上1.11.1 建筑平面图建筑平面图用一个假象的水平剖切面，在房屋的窗台上方剖开整栋房屋，移去剖切面上面的章，将留下向水平投影面投影所得到的水平剖视图。建筑平
12、面图包含被切刀的断面、可见的建筑配件的设置情况。它是墙体砌筑、门窗安装和室内装修的重要依据。底层地面需反映出室外台阶、散水等，其他各层除应表示本层情况外，还需反映出下一层平面图未反映的可见建筑物构件。1.21.2 建筑立面图建筑立面图它是房间各个方向的外墙面以及按投影方向可见的构配件的正投影图。有定位轴线的建筑物，宜根据两端定位轴线号编注立面图名称。建筑物立面时用来反映房屋的体型和外貌、门窗形式和位置、墙面装饰材料等的图样。1.31.3 建筑剖面图建筑剖面图它是假想用一个垂直于横向或纵向轴线的竖直平面剖切房屋所得正投影图，反映门窗洞口及窗台高度以及简要的结构形式和构造方式等情况，剖切面的剖切位
13、置，应选在能反应房间全貌构造特征以及有代表性的部位，一般应显示楼梯，并在底层平面中表示。集体设计图详见建筑图2.2.结构设计说明结构设计说明2.12.1 建筑概况建筑概况xx 市多层框架办公楼，设计要求面积 35004500m2，层数6 层、局部可 7层，总高24 米。2.22.2 设计依据设计依据a)国家现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)本工程各项批文及甲方单位要求。c)本工程的活载取值严格按建筑结构荷载规范（GB50009-2001）执行。2.32.3 设计资料设计资料1 房屋建筑学武汉工业大学出版社2 混凝土结构（上、下）武汉理工大学出版社3 基础工程同济大学出版社4 建筑结构设计
14、东南大学出版-5百度文库-好好学习，天天向上社5 结构力学人民教育出版社6 地基与基础武汉工业大学出版社7 工程结构抗震中国建筑工业出版社8 简明建筑结构设计手册社9 土木工程专业毕业设计指导社10 实用钢筋混凝土构造手册社11 房屋建筑制图统一标准（BG50001-2001）12 建筑结构制图标准（BG50105-2001）13 建筑设计防火规范（GBJ1687）14 民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）15 综合医院建筑设计规范（JGJ49-88）16 建筑楼梯模数协调标准（GBJI0I-87）17 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）18 建筑结构可靠度设计统一标准（GB5006
15、8-2001）19 混凝土结构设计规范（GB500102002）20 地基与基础设计规范（GB5007-2002）21 建筑抗震设计规范（GB500112001）22 砌体结构社23 简明砌体结构设计施工资料集成社24 土木工程专业毕业设计指南社25 土建工程图与 AutoCAD-6中国建筑工业出版科学出版中国建筑工业出版中国建筑工业出版中国电力出版中国水利水电出版科学出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社百度文库-好好学习，天天
16、向上26 简明砌体结构设计手册机械工业出版社27 砌体结构设计手册中国建筑工业出版社28 砌体结构设计规范（GB500102002）中国建筑工业出版社本工程采用框架结构体系，抗震设防烈度 7 度。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）执行.全部图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程结构图中所注标高均为结构标高。2.42.4 结构设计方案及布置结构设计方案及布置钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工
17、、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的重庆市多层框架办公楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方法。本设计的办公楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，现浇楼板，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要考虑承受横向地震作用。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些连系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。2.52.5 构件初估构件初估2.5.12.5.1 梁截面尺寸估算梁截面尺寸估算梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求。主梁截面高度一般去取梁跨度的
18、1/121/8，次梁取梁跨的 1/201/15 进行估算，为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨度与截面高度之比不宜小于4，梁宽取梁高的 1/31/2,，且不应小于200mm。故取各截面为：横向框架：边跨：h=1/121/8=500750mm，取 h=600mm，b=300mm中跨：h=1/121/8=200300mm，取 h=400mm，b=200mm纵向框架：h=1/121/8=600900mm，取 h=600mm，b=300mm边跨次梁：h=1/181/12=333500mm，取 h=400mm，b=200mm注：为控制结构的扭转效应，故可加大边跨刚度方法，因为混凝土结构不宜受-7百度文库-
19、好好学习，天天向上扭2.5.22.5.2 柱截面尺寸估算柱截面尺寸估算本工程为现浇钢筋混凝土结构，7 度设防，高度0.7，故该框架为规则框架。4.24.2 横向地震作用下框架结构的内力和侧移计算横向地震作用下框架结构的内力和侧移计算4.2.14.2.1 横向自振周期计算横向自振周期计算横向自振周期计算采用结构顶点位移法：VGi=Gk(u)i=VGi/DijuT=(u)k注：Dij为第 i 层的层间侧移刚度(u)i为第 i 层的层间位移(u)k为第 k 层的层间位移基本自振周期 T1（s）可按下式计算：T11.7TT注：T为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取 0.7uT为假想把集中
20、在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移-24百度文库-好好学习，天天向上表 4.4 横向地震作用下结构顶点的假想位移计算层次Gi（KN）VGi（KN）D（ui(mm)iN/mm）654321971.65905.36608.16608.16608.16689.9971.66876.91348520093.126701.233391.18197353463453463453463453463438491211.8512.8625.2237.5849.9486.75ui(mm)224.21212.36199.5174.28136.786.75T11.7TT1.70.7 0
21、.474 0.563s4.2.24.2.2 水平地震作用以及楼层地震剪力计算水平地震作用以及楼层地震剪力计算本办公楼结构未超过 40 米，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：(1)结构等效总重力荷载代表值 Geq：Geq=0.85Gi=0.8533391.7=28382.95KN(2)计算水平地震影响系数：xx 市设计地震分组为第三组，本设计场地是二类场地查表得二类场地近震特征周期值 Tg=0.45s5Tg=50.45=2.25s，TgTT1=0.563s，所以不考虑顶部附加地震作用的计算(4)各质点横向水平地震作用按下式计算FiGiHiFEK
22、/GkHk(5)地震作用下各楼层水平地震层间剪力 Vi为：Vi=Fk(i=1,2n)计算过程如下表：表 4.5 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表-25k1n百度文库-好好学习，天天向上层号654321Hi（mm）2255018950153501175081504550GiGiHi（kN）（kNm）971.621909.585905.3111905.446608.1101434.346608.177645.186608.153856.026689.930439.05397189.59GiHi/GjHF（Vi（kN）ikN）i0.05581.41244.240.2817415.82497
23、.240.2554376.92874.150.1955288.521162.670.1356200.121362.790.0766113.111475.91.000注：顶端存在鞭端效应，上表中将顶端剪力扩大了 3 倍，但是增大的剪力部分不往下传递。图 4.2 水平地震作用图图 4.3 层间剪力分布图根据抗震规范，查得楼层最小地震剪力系数值为=0.016，各楼层最小地震剪力为：VEKmin6=0.016971.6=15.55KN244.24KNVEKmin5=0.016(971.6+5905.3)=110.03KN497.24KNVEKmin4=0.016(971.6+5905.3+6608.1
24、)=215.76KN874.15KNVEKmin3=0.016(971.6+5905.3+6608.1+6608.1)=321.49KN1162.67KNVEKmin2=0.016(971.6+5905.3+6608.1+6608.1+6608.1)=427.22KN1362.79KNVEKmin1=0.016(971.6+5905.3+6608.1+6608.1+6608.1+6689.9)=532.95KN1475.9KN满足要求4.34.3 多遇水平地震作用下的位移验算多遇水平地震作用下的位移验算-26百度文库-好好学习，天天向上水平地震作用下框架结构的层间位移 ui和顶点位移 u i分
25、别按下列公式计算：(u)i=Vi/Dij；ui=(u)k各层的层间弹性位移角 e=ui/hi，根据抗震规范，钢筋混凝土框架结，层间弹性位移角限值e1/550=0.00182。计算过程如下表：层次654321表 4.6 横向水平地震作用下的位移验算Vi(kN)D i(u)iui(mm)hi(mm)e=ui/hi（N/mm）(mm)244.24819732.9814.136000.000827497.245346340.9311.1236000.000258874.155346341.6410.1936000.0004541162.675346342.188.5636000.0006041362.
26、795346342.556.3836000.0007081475.93849123.833.8345500.000843由此可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/11861/550，满足规范要求。4.44.4 水平地震作用下框架内力计算水平地震作用下框架内力计算4.4.14.4.1 框架柱端剪力及弯矩计算框架柱端剪力及弯矩计算分别按下列公式计算：Vij=DijVi/Dij；Mbij=Vijyh；Muij=Vij(1-y)h；y0=y1+y2+y3注：y0为框架柱的标准反弯点高度比y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比修正值y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比修正值y 为框架柱的反弯点高
27、度比底层柱需考虑修正值 y2，二层柱需考虑修正值 y1和 y3，其他柱无修正。以 9 轴线横向框架内力的计算为例：表 4.7 各柱反弯点高度的修正-27百度文库-好好学习，天天向上柱号边柱中柱层号5432154321K1.241.241.241.241.571.861.861.861.862.35y00.360.450.460.50.650.40.450.50.50.61y10000000000y20000000000y30000000000y0.360.450.460.50.650.40.450.50.50.61表 4.8 横向地震下各层柱端弯矩及剪力计算柱号边柱层号5432154321hi
28、(m)3.63.63.63.64.553.63.63.63.64.55Vi(KN)497.24874.151162.671362.791475.9497.24874.151162.671362.791475.9D i（N/mm）534634534634534634534634384912534634534634534634534634384912D i（N/mm)15398.0215398.0215398.0215398.0211548.1719378.1819378.1819378.1819378.1813041.47Vij(KN)14.3225.1833.4939.2544.2818.02
29、31.6842.1449.3950.01y0.360.450.460.50.650.40.450.50.50.61MbijMuij(KN.m)(KN.m)18.563340.7849.8555.4565.170.6570.65130.9670.5225.9638.9351.3362.7375.8675.8688.9188.91138.7988.74中柱4.4.24.4.2 框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算分别按以下公式计算：Mlb=ilb(Mbi+j+Mni,j)/(ilb+irb)Mrb=irb(Mbi+j+Mni,j)/(ilb+irb)Vb=(Mni,j+Mr
30、b)/lNi=(Vlb-Vrb)k注：Ilb、irb分别表示节点左、右梁线刚度Mlb、Mrb分别表示节点左、右梁弯矩Ni表示柱在 i 层的轴力，认定受压为正具体计算过程见下表以第 5 层为例：-28百度文库-好好学习，天天向上边梁：Mlb=Ml5=33KN.m中梁：Mlb=Mrb=38.9326.03=12.9KN.mMrb=38.934.05/(4.05+2.01)=26.03KN.m边梁：Vb=(33+26.03/6=9.84KN中梁：Vb=(12.9+12.9)/2.4=10.75KN边柱：N=0-9.84=-9.84KN中柱：N=9.84-10.75=-0.91KN表 4.9 梁端弯矩
31、，剪力及柱轴力的计算层边梁中梁号MlbMrblVbMlbMrblVb53326.0369.8412.912.92.410.75468.4159.31621.2929.3829.382.424.483105.8885.05631.8242.1342.132.435.112126.1110.18639.3854.5854.582.445.491141.17118.8643.3358.8558.852.449.04柱轴力边柱-9.84-31.12-62.95-102.33-145.66中柱-0.91-4.11-7.4-13.5-19.21图 4.4 水平地震作用下弯矩图(KN.m 图 4.5 水平地
32、震作用下梁剪力及柱轴力图(KN.m)4.54.5 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算-29百度文库-好好学习，天天向上4.5.14.5.1 风荷载计算风荷载计算本工程所在地基本风压 0.3KN/m2，地面粗糙度 C 类风压标准值计算公式：k=zsz0k风荷载标准值，(kN/m2)；zz 高度处的风振系数；s风荷载体型系数；z风压高度变化系数；0基本风压，(kN/m2).作用在楼面梁和屋面梁节点处的集中荷载标准值：Pw=zsz0(hi+hj)B/2房屋高度算到女儿墙顶，22.5m30m，高宽比 H/B=22.5/15=1.481.5 按荷载规范的规定
33、，不考虑顺风向风振的影响，z1。查表 s=1.30=0.3表 4.10 风荷载计算表层次54321Hi18.4514.8511.257.654.05z11111z1.31.31.31.31.3s0.810.740.740.740.7400.30.30.30.30.3k0.320.290.290.290.29(hi+hj)/23.63.63.63.63.825B50.950.950.950.950.9Pw38.5952.8852.8852.8856.194.5.24.5.2 风荷载作用下水平位移验算风荷载作用下水平位移验算水平风荷载作用下结构的层间位移 ui和顶点位移 ui按下公式计算：(1)u
34、iVi/Dij；(2)ui(u)k；(3)=ui/hi计算过程见下表j1k1nn表 4.11 风荷载作用下的位移验算Vi（kN）Di(N/uiu（hiimm）mm)（mm）538.59745346340.13847.89753600452.88126.885346340.23731.75913600352.88179.765346340.33621.52183600252.88232.645346340.43511.18553600156.19288.833849120.75040.75044050由上表可知，风荷载作用下最大层间位移为103.88KN.m属第一类 T 形截面，下面跨间截面按单
35、筋 T 形截面计算：s=M/(fcbfho2)=103.88106/(1.014.320005652)=0.011=1-(1-s)1/2=1-(1-20.0011)1/2=0.011As=1fcbfho/fy=1.014.320000.011565/300=592.5mm2实配钢筋 318 As=763mm2=As/bho=763/300565=0.45%min=0.2%(2)支座 A 处上部s=M/(fcbfho2)=62.53106/(1.014.33005652)=0.046=1-(1-s)1/2=1-(1-20.046)1/2=0.047As=1fcbfho/fy=1.014.3300
36、0.047565/300=379.74mm2实配钢筋 218 As=508.7mm2=As/bho=508.7/300565=0.3%min=max0.2%,0.55ft/fy=0.26%(3)支座 B 处上部s=M/(fcbfho2)=61.18106/(1.014.33005652)=0.045=1-(1-s)1/2=1-(1-20.045)1/2=0.046As=1fcbfho/fy=1.014.33000.046565/300=371.66mm2-47百度文库-好好学习，天天向上实配钢筋 218 As=508.7mm2=As/bho=508.7/300565=0.3%min=max0.
37、2%,0.55ft/fy=0.26%(4)BC 跨考虑跨间最大弯矩，按 T 形截面设计，翼缘计算宽度 bf按跨度考虑，bf取=l/3=2400/3=800mm，梁内纵向钢筋选 HRB335 级钢筋(fy=fy=300N/mm2)，混凝土 C30(fc=14.3N/mm2)，ho=h-a=400-35=365mm。因为 1fcbfhf(ho-hf/2)=1.014.3800100(365100/2)=360.3611.8KN.m 属第一类 T 形截面，下面跨间截面按单筋 T 形截面计算：s=M/(fcbfho2)=11.8106/(1.014.38003652)=0.008=1-(1-s)1/2
38、=1-(1-20.008)1/2=0.008As=1fcbfho/fy=1.014.38000.008365/300=11.3mm2实配钢筋 214 As=307mm2=As/bho=307/200365=0.42%min=max0.2%,0.55ft/fy=0.26%(5)支座 B 处上部s=M/(fcbfho2)=21.19106/(1.014.32003652)=0.056=1-(1-s)1/2=1-(1-20.056)1/2=0.058As=1fcbfho/fy=1.014.33000.058365/300=302.7mm2实配钢筋 316 As=462mm2=As/bho=402/2
39、00365=0.63%min=max0.2%,0.55ft/fy=0.26%表 7.1 五层梁正截面配筋计算表截面支座 AAB 跨支座 B 左支座B右BC 跨M-62.53103.8861.18-21.19-11.8bho300565300565300565200365200365s=M/(fcbfho2)0.0460.0110.0450.0560.008=1-(1-s)1/20.0470.0110.0460.0580.008As=1fcbfho/fy配筋配筋面积-48379.74218508.70.3%592.53187630.45%371.66218508.70.3%302.7316462
40、0.63%111.32143070.42%百度文库-好好学习，天天向上表 7.2 四层梁正截面配筋计算表截面支座 AAB 跨支座 B 左支座B右BC 跨M-109.388.05101.6-33-4.7bho300565300565300565200365200365s=M/(fcbfho2)0.080.0640.0740.0560.002=1-(1-s)1/20.0830.0670.0770.0580.002As=1fcbfho/fy672.86537.34623.5300.727.8配筋318318318316214配筋面积7637637634623070.45%0.45%0.45%0.63
41、%0.42%表 7.4 三层梁正截面配筋计算表截面支座 AAB 跨支座B左支座 B 右BC 跨M-144.489150.5-57.8-5.2bho300565300565300565200365200365s=M/(fcbfho2)0.0610.0380.0640.0250.002=1-(1-s)1/20.0630.0390.0660.0250.002As=1fcbfho/fy879.66537.85918.26345.8530.72配筋418318418316214配筋面积101776310174623070.6%0.45%0.6%0.63%0.42%表 7.5 二层梁正截面配筋计算表支座
42、B支座 B左右M-164.389.4150.5-57.9bho300565300565300565200365s=M/(fcbfho2)0.070.0380.0640.025=1-(1-s)1/20.0720.0390.0660.025As=1fcbfho/fy1005.7537.85928.3345.85配筋420318420316配筋面积125676312564620.74%0.45%0.74%0.63%-49截面支座 AAB 跨BC 跨-5.22003650.0020.00230.722143070.42%百度文库-好好学习，天天向上表 7.6 一层梁正截面配筋计算表截面支座 AAB 跨
43、支座 B支座 BBC 跨左右156.1-63.56-7.53005652003652003650.0660.0270.0030.0690.0270.003953.57380.244.3242031621412564623070.74%0.63%0.42%M-174.8394.36bho300565300565s=M/(fcbfho2)0.0740.04=1-(1-s)1/20.0770.041As=1fcbfho/fy1072.8568.3配筋420318配筋面积12567630.74%0.45%7.1.27.1.2 梁斜截面受剪承载力计算梁斜截面受剪承载力计算(1)AB 跨验算截面尺寸：0.
44、2cfcbho=0.21.014.3300565=485KNREVb=0.85102.1=86.78KN故截面尺寸满足要求箍筋计算：加密区8100(梁两端各 900)非加密区8200V1=0.42ftbho+1.25fyvAsvho/S=0.421.43300565+1.25210101565/100=251.6KN120KNV2=0.42ftbho+1.25fyvAsvho/S=0.421.43300565+1.25210101565/150=201.7KN120KN满足要求sv=nAsv/(bs)=250.3/(300150)=0.22%sv,min=0.26ft/fyv=0.261.43
45、/210=0.177%满足要求(2)BC 跨1 验算截面尺寸0.2cfcbho=0.21.014.3200365=208.8KNREVb=0.8514.3=12.16KN故截面尺寸满足要求2 箍筋计算加密区8100(梁两端各 400)非加密区8200V1=0.42ftbho+1.25fyvAsvho/S=0.421.43200365+1.25210101365/100=140.6KN57KN-50百度文库-好好学习，天天向上V2=0.42ftbho+1.25fyvAsvho/S=0.421.43200365+1.25210101365/150=108.36KN57KN满足要求sv=nAsv/(
46、bs)=250.3/(200150)=0.36%sv,min=0.26ft/fyv=0.261.43/210=0.177%满足要求由于其他各层梁端截面处的剪力均小于 120kN 和 57kN，因此其他个层均采用如下的箍筋配置方式：AB 跨BC 跨加密区8100(梁两端各 900)加密区8100(梁两端各 400)非加密区8200非加密区82007.27.2 柱配筋计算柱配筋计算7.2.17.2.1 轴压比和剪跨比验算轴压比和剪跨比验算根据抗震规范，对于三级抗震等级，剪跨比大于 2，轴压比小于 0.85。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的 Mc、Vc和 N 都不应考虑抗震调
47、整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。混凝土：所有框架柱均采用 C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2钢筋：所有纵向钢筋采用 HRB335，fy=300N/mm2；所有箍筋采用 HPB235，fy=210N/mm2表 7.7 柱剪跨比和轴压比验算7.2.27.2.2 柱正截面承载力计算柱正截面承载力计算这里以第五层A 柱为例，详细说明计算方法和过程，柱截面尺寸为500mm500mm，取aa40。按前面的三种内力组合，分别进行正截面验算。-51百度文库-好好学习，天天向上(1)|M|max及相应的 N|M|max=69.67KN.mN=226.8KNeo=M/
48、N=69.67106/226.8103=307.2mmea=(h/30,20)max=(500/30,20)max=20mmei=eo+ea=307.2+20=327.2mmlo=1.25H=1.253600=4500mm由于 lo/h=4500/500=95,故考虑偏心距增大系数 1=0.5fcA/N=0.514.3500500/226.8103=7.881.0 取 1=1.02=1.150.01lo/h=1.150.019=1.061.0 取 2=1.0=1+(lo/h)212ho/1400/ei=1+81460/1400/327.2=1.08由于对称配筋，故=N/1fcbho=226.8
49、103/(1.014.3500460)=0.06890.518x=ho=0.0689460=31.7mm5,故考虑偏心距增大系数 1=0.5fcA/N=0.514.3500500/400.26103=4.461.0 取 1=1.02=1.150.01lo/h=1.150.019=1.061.0 取 2=1.0=1+(lo/h)212ho/1400ei=1+81460/1400/124=1.21由于对称配筋，故=N/1fcbho=400.26103/1.014.3500460=0.1220.518x=ho=0.122460=56.12mm2a=80mm故属于大偏心受压情况，因此 e=ei+h/2
50、as=1.16163+500/240=361mmAs=As=Ne(10.5)fcbho2/fy/(hoas)=400.26103399.10.122(10.50.122)14.35004602/300/(46040)=225.6mm25,故考虑偏心距增大系数 1=0.5fcA/N=0.514.3500500/207.6103=8.61.0 取 1=1.02=1.150.01lo/h=1.150.019=1.061.0 取 2=1.0=1+(lo/h)212ho/1400ei=1+81460/1400/45.5=1.58由于对称配筋，故=N/1fcbho=207.6103/1.014.35004