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1、第 1 页 共 101 页中华人民共和国行业标准缓粘结预应力混凝土结构技术规程Technical sp巳cificationfor concrete structures prest re讯edwith retard-bonded tendons.JG.J 387-2017 9民中国建筑工业出版社出版、发行(北京海淀三里河路9号)各地新华书店、建筑书店经销北京红光制版公司制版北京同文印刷有限责任公司印刷x 开本850X1l68毫米1/32 p张3X字数，84干字2017年8月第一版2017年8月第一次印刷定价17.00元统一书号:15112.30079 版权所有翻印必究如有印装质量问题，可寄本
2、社退换(邮政编码100037)本社网址:http:/ 网上书店:http:/www.china- 第 2 页 共 101 页中华人民共和国住房和城乡建设部公告第1469号住房城乡建设部关于发布行业标准缓粘结预应力混凝土结构技术规程的公告现批准缓粘结预应力?昆凝土结构技术规程为行业标准，编号为JGJ387-2017，自2017年9月1日起实施。其中，第4.1.3条为强制性条文，必须严格执行。本规程由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部207年2月20日3 第 3 页 共 101 页第 4 页 共 101 页中国京冶工程技术有限公司上海同吉建筑工程设计有
3、限公司上海建科预应力技术工程有限公司中交天津港湾工程研究院有限公司本规程主要起草人员:尚仁杰王坤吴向东谢应鹏吴银同郭朝友李东彬宋玉普熊学玉王起才李金根李晨光马敬友喻远鹏任继恕、刘文华忻鼎康本规程主要审查人员:任庆英陶学康郑文忠秦士洪李延和金凌志朱龙李欣朱武卫何忠于赵文海刘琼祥朱万旭5 第 5 页 共 101 页目次1 总则.1 2 术语和符号.2 2.1 术语.2 2.2 钩俨号3 3 材料及锚具系统.6 3.1 混凝土及普通钢筋6 3.2 缓粘结预应力筋6 3.3 锚具系统.7 4 基本规定.9 4.1 一般规定.9 4.2 预应力损失计算.134.3 防火与防腐.17 5 构件设计.20
4、5.1 一般规定.20 5.2 承载力极限状态计算.22 5.3 正常使用极限状态验算.27 5.4 抗震设计.34 6 构造规定.37 6.1 一般规定37 6.2 预应力棍凝土梁.386.3 预应力混凝土单向板及周边支承双向板44 6.4 预应力棍凝土板柱结构双向板.45 7 施工及验收.50 7.施下准备.50 7.2 缓粘结预应力筋的安装和棍凝土烧筑516 第 6 页 共 101 页7.3 缓粘结预应力筋的张拉.53 7.4 丁，程验收.55 附录A缓粘结预应力筋张拉记录表.59 本规程用词说明.61 引用标准名录.62 附:条文说明.63 7 第 7 页 共 101 页Content
5、s 1 General Provisions.1 2 Terms and Symbols.2 2.J Terms 2 2.2 Symbol出33 Materials and Anchorage System 6 3.1 Concrele and Rebars6 3.2 Retard-bonded Prestressed Tendons6 3.3 Anchorage Sy约lem74 Basic Requirements.9 4.General R叫ulrernenls94.2 Los斗ofPres t ress13 4.3 Fire Prevention and Corrosion Prote
6、ction17 5 Design of Structural Member 20 5.General Requirements20 5.2 Ultimate Limit States Design22 5.3 Checking of Serviceability Limit States 27 5.Seismic Design 34 6 Detail Requirements.37 6.I General Requirements37 6.2 Pre归lressedConcrele Beam38 6.3 Prestressed Concrete Slab 44 6.4 Preslressecl
7、 Concrete Slab-column Structure45 7 Construction and Acceptance 50 7.1 Preparing50 7.2 Placement of Retard-boncled Prestressed Tenclons and 8 第 8 页 共 101 页Pouring of Concrete51 7.3 Tensioning of Retard-bonded Prestressed Tendons53 7.4 Acceptance55 Appendix A Tensioning Record Forms of Retard-bonded
8、Prestress巳dTendons 59 Explanation of Wording in This Specification.61 List of Quoted Standards.62 Addition:Explanation of Provisions63 9 第 9 页 共 101 页第 10 页 共 101 页2 术语和符号2.1术语2.1.1 缓粘结预应力retard-bonded prestress 通过缓粘结剂的固化实现预应力筋与?昆凝土之间从无粘结逐渐过渡到有粘结的一种预应力形式。2.1.2 缓粘结预应力钢绞线retard-bonded prestressing ste
9、el strand 用缓粘结剂涂敷和高密度聚乙烯护套包裹的预应力钢绞线。2.1.3 护套sheath 包裹在预应力钢绞线和缓粘结剂外的高密度聚乙烯套管。2.1.4 横肋transverse rib 缓粘结预应力钢绞线护套上与钢绞线轴线方向垂直的肋。2.1.5 缓粘结预应力钢绞线专用粘合剂retard-bonded adhe 日lve涂敷在预应力钢绞线外并包裹护套，按预期时间逐渐固化的胶凝材料，简称缓粘结剂。2.1.6 张拉适用期tensioning period limit 缓粘结剂从配制到仍适合于预应力钢绞线张拉的时间段。2.1.7 标准张拉适用期standard tensioning pe
10、riod limit 缓布!i结剂在室温250C下的张拉适用期称为标准张拉适用期。2.1.8 I主|化时间curing time 缓粘结剂从配制经同化到规定强度的时间。2.1.9 标准固化时间standard curing time 缓粘结剂在室温250C下的同化时间称为标准固化时间。2.1.10 粘滞力viscous friction 缓粘结剂勃性引起的预应力筋与护套间的滑动阻力。2 第 11 页 共 101 页第 12 页 共 101 页应力损失值;叫llax一一按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度。2.2.3 几何参数A一一一构件截面面积;An 净截面面积;Ap、Ap
11、受拉区、受压区缓粘结预应力筋截面面积;A、A，一一受拉区、受压区非预应力钢筋截面面积;B一一受弯构件的截面刚度;b一一矩形截面宽度，T 形、I形截面的腹板宽度;br、从一-T形或I形截面受拉区、受压区的翼缘宽度;dp一一缓粘结预应力柬等效孔道直径;h一一截面高度;ho-一一截面有效高度;hr、叫一-T形或I形截面受拉区、受压区的翼缘高度;hp一一缓粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的距离;儿一一纵向受拉非预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离;10换算截面惯性炬;W一一截面受拉边缘的弹性抵抗矩。2.2.4 计算系数及其他4 t 钢筋弹性模量与1昆凝土弹性模量之比;的-一一考虑缓粘结剂固化影响的预应
12、力筋等效折减系数;E:Ptl一一预应力筋-锚具组装件静载试验达到实测极限拉力时的总应变;y一一混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数;1一一预应力筋-锚具组装件静载试验测得的锚具效率系数;一一考虑缓粘结预应力筋每米长度局部偏差的摩 擦系数;第 13 页 共 101 页一一摩擦系数;。一一考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数，预应力筋从张拉端到计算截面曲线各部分切线的夹角之和;p-综合配筋特征值。5 第 14 页 共 101 页3 材料及锚具系统3.1 混凝土及普通钢筋3.1.1 缓粘结预应力?昆凝土结构的?昆凝土强度等级不应低于C30，其中梁、柱不宜低于C40，7昆凝土的力学性能指标应符合现行国家
13、标准泪凝土结构设计规范)GB 50010的规定。3.1.2 缓粘结预应力混凝土结构中纵向普通钢筋宜采用HRB400、HRB500钢筋，其中梁、柱纵向受力钢筋应采用HRB400、HRB500钢筋，箍筋宜采用HRB400、HRB500钢筋，普通钢筋的力学性能指标应符合现行国家标准棍凝土结构设计规范)GB 50010的规定。3.2 缓粘结预应力筋3.2.1 本规程所采用的缓粘结预应力筋均指缓粘结预应力钢绞线，其质量要求应符合现行行业标准缓粘结预应力钢绞线JG/T 369的规定，当预应力筋布置在混凝土截面内时应采用带横肋缓粘结预应力钢绞线，当作为体外预应力束时可采用无横肋缓粘结预应力钢绞线。3.2.2
14、 制作缓粘结预应力筋的钢绞线应符合现行国家标准预应力?昆凝土用钢绞线)GB/T 5224的规定，钢绞线可采用1X7规格，其主要力学性能及应力松弛性能应符合表3.2.2-1和表3.2.2-2的规定，弹性模量Ep宜取1.95X105N/mm2，必要时可采用实测值。3.2.3 制作缓粘结预应力筋的钢绞线不应有死弯，钢绞线中的每根钢丝应是通长的。3.2.4 缓粘结预应力筋外包护套材料宜采用挤塑型聚乙烯树脂，严禁使用聚氯乙烯，其性能指标应符合现行国家标准聚乙烯(PE)树脂)GB/T 11115的规定。6 第 15 页 共 101 页表3.2.2-1常用预应力钢绞线的主要力学性能极限强度抗拉强度抗日三强度
15、最大力总公布l、直径标准值设计值设计值伸长率公称参考重量儿y(l。二二500mm)截面面积(g/m)d(mm)/Iy 民l(mn,z)N/mm2)(N/mm勺(N/mm2)(%)1570 1110 1670 1180 15.20 1720 1220 390 二三3.5 140.0 1101 1860 1320 1960 1390 表3.2.2-2常用预应力钢绞线应力松弛性能初始应力相当于极限强度标准值的百分数JGJ 85的规定。3.3.2 缓粘结预应力筋宜采用单孔锚具锚固，张:f.端宜采用圆套筒式夹片锚具，埋入式固定端宜采用挤压锚具;当分段缓粘结预应力筋需要连接时，可采用连接器连接。锚具、连接
16、器性能应符合本规程第3.3.3条及第3.3.4条的要求。3.3.3 缓粘结预应力钢绞线一锚具组装件的静载锚固性能应符合下列公式规定:7 第 16 页 共 101 页牛二三0.95(3.3.3-1)E叩u注2.0%(3.3.3-2)式中:和二一预应力钢绞线-锚具组装件静载试验测得的锚具效率系数，可按本规程第3.3.4条的公式计算;Ea川一一预应力钢绞线锚具组装件静载试验达到实测极限拉力时的总应变。3.3.4 缓粘结预应力钢绞线锚具组装件的锚具效率系数可按下式计算:和=t(334)式中:F阳一一单根预应力筋-锚具组装件的实测极限拉力(N);F川一一实测单根预应力筋破断荷载平均值(N)。3.3.5
17、缓粘结预应力筋-锚具组装件的疲劳锚固性能，应满足试验应力上限取预应力筋极限强度标准值f川的65%、疲劳应力幅度不小于80N/mm2、循环次数为200万次要求的疲劳性能试验。当工程有特殊要求时，试验应力上限及疲劳应力幅值可根据工程需要确定。8 第 17 页 共 101 页4基本规定4.1一般规定4.1.1 Y昆凝土梁、板、柱、墙等均可采用缓粘结预应力混凝土结构，当梁柱节点钢筋密集，采用预应力混凝土结构群锚布置困难时，宜优先采用缓粘结预应力混凝土结构。4.1.2 缓粘结预应力混凝土结构设计应符合现行国家标准氓凝土结构设计规范)GB 50010的规定;结构上的直接作用应根据现行国家标准建筑结构荷载规
18、范)GB 50009及相关标准确定;地震作用应符合现行国家标准建筑抗震设计规范)GB 50011的规定;间接作用或偶然作用应根据有关标准和具体情况确定。4.1.3 缓粘结预应力混凝土结构构件除应根据设计状况进行承载力计算及正常使用极限状态验算外，尚应对施工阶段进行验算。4.1.4 缓粘结预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应，对超静定结构，相应的次弯矩、次剪力等应参与组合计算，预应力分项系数应按下列规定取值:1 对承载力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时，预应力分项系数YP应取1.0，不利时p应取1.2;2 对正常使用极限状态，预应力分项系数p应取1.0。4.1.5 预应力混凝土超静定结
19、构，由预应力引起的内力和变形可采用弹性理论分析，并宜符合下列规定:1 次弯矩M2宜按下列公式计算:M2=M,-M,(4.1.5-1)M,=Npepl1(4.1.5-2)式中:Np一-预应力?昆凝土构件的预加力(N)，按本规程第9 第 18 页 共 101 页第 19 页 共 101 页规定的限值，并应符合下列规定:1 在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去预加力所产生的反拱值;2 构件制作时的起拱值和预加力产生的反拱值，不宜超过构件在相应荷载组合作用下的计算挠度值;3 当屋盖、楼盖及楼梯构件对挠度有较高要求时，可取表中括号内的数值;4 lo取计算跨度，悬臂结构的计算跨度按实际悬臂长度的2倍取。
20、表4.1.9受弯构件的挠度限值构件类型挠度限值手动吊车Lo/500 吊车梁电;/J吊车L o/600 当109m时/300(10/400)4.1.10 缓粘结预应力混凝土结构构件正截面的裂缝控制应符合下列规定:1 一级:严格要求不出现裂缝的构件，按荷载标准组合计算时，构件受拉边缘?昆凝土不应产生拉应力。2 二级:一般要求不出现裂缝的构件，按荷载标准组合计算时，构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土抗拉强度标准值。3 三级:允许出现裂缝的构件，按荷载标准组合并考虑长期作用的影响计算时，构件的最大提缝宽度Wmax不应超过本规程表4.1.11规定的最大裂缝宽度限值Wlim;对二a类环境的预应力混凝土
21、构件，尚应按荷载准永久组合计算，且构件受投边缘混凝土拉应力不应大于棍凝土抗拉强度标准值。4.1.11 缓粘结预应力?昆凝土结构应根据构件类型及环境类别，11 第 20 页 共 101 页按表4.1.11及下列规定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值lim:1 环境类别应根据现行国家标准混凝土结构设计规范GB 50010的有关规定确定。2 表中规定的裂缝控制等级、最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算，斜截面的裂缝控制验算应符合现行国家标准。昆凝土结构设计规范)GB 50010的有关规定。3 在一类环境下，对预应力混凝土屋架、托架及双向板体系，应按二级裂缝控制等级进行验算;对一类环境下预应力?
22、昆凝土屋面梁、托梁、单向屋面板，按表中二a类环境等级的要求进行验算;在一类和二a类环境下需做疲劳验算的预应力混凝土吊车梁，应按裂缝控制等级不低于二级的构件进行验算。4 对于处于四类、五类环境下的预应力氓凝土构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定。5 表中的最大裂缝宽度限值仅用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。表-.1.11缓粘结预应力混凝土构件裂缝控制等级及最大裂缝宽度环境类别裂缝控制等级裂缝宽度叫;n(mm)一类O.20 二级二a类。10二b类二级-a类、=气b类-级4.1.12 缓粘结预应力筋的张拉控制应力con应符合下列规定:1 一般情况下，张拉控制应力n应符合下式规定:0.50I
23、ptkCOn:0.75fptk(4.1.12)式中:f阱】2 当符合下列情况之一日时才，张拉控制应力岛n可提高O.0仍5I川31)要求求.提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受12 第 21 页 共 101 页压区内设置的预应力筋;2)要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、分批张拉、低温张拉等因素产生的预应力损失。4.1.13 施加l预应力时，同条件养护的混凝土立方体抗压强度应符合设计要求，并应符合下列规定:1 不应低于设计强度等级的75%;2 不应低于锚具供应商提供的产品技术于册要求的混凝土最低强度值要求;3 对于现浇混凝土梁和板，泪凝土龄期分别不宜低于7d和5d。4 当张拉预应力筋是为防止1
24、昆凝土早期出现的收缩裂缝时.可不受上述3款的限制，但应符合局部受压承载力的规定。4.1.14 在有条件的情况下，缓粘结预应力筋两端均可采用张拉端形式，当预应力筋长度超过30m时，宜采取两端张拉;当预应力筋长超过60m时，宜采取分段张拉和锚固。当有可靠的设计依据和工程经验时，缓粘结预应力筋的长度可不受此限制。4.2 预应力损失计算4.2.1 缓在!i结预应力筋的预应力损失值可按表4.2.1的规定计算。当计算求得的预应力总损失值小于80N/mm2时，应取80N/mr曰:。表4.2.1预应力损失值(N/mn/)引起损失的因素利号I驭值按本规程第4.2.2条和l张1v.端i钊i具瓷、j巴布|预应力筋内
25、纺i门第4.2.3条的规定计算预应力筋与护套壁之间的摩擦校本规程第4.2.4条的规定计算的摩擦12 张fi:端钻i口损失按实测值或厂家提供的数!1i计-货:预应力筋的应力松弛(1/1 校本规程第4.2.5条的规定计算混凝土的收缩和1徐变15 按本规程!第4.2.6条的规定计算混凝土弹性斤J缩17 校本规程第4.2.7条的规定计算.13 第 22 页 共 101 页4.2.2 缓粘结预应力直线筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应力损失11CN/mm2)可近似按下式计算:/l=fEp(4.2.2)式中:a一一锚具变形及预应力筋内缩值Cmm)，可按表4.2.2采用;L-一张拉端至锚固端之间的距离(
26、mm);Ep预应力筋弹性模量CN/mrn2)。夹片式锚具表4.2.2锚具变形和预应力筋内缩值。锚具类别有顶!束时无m照时(/(mm)5 6-8 注，1 表中的锚具变形和预应力筋内纷i值也可根据实jWIJ数据确定;2 其他类型的fld具变形和预应力筋内缩侦应根据实测数据确定。4.2.3 缓粘结预应力曲线筋或折线筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应力损失值11，应根据缓粘结曲线筋或折线筋与护套之间反向摩擦长度Lr范围内的缓粘结预应力筋变形值等于锚具变形和预应力筋内缩值的条件确定。常用束形预应力筋在反向摩擦影响长度Lr范围内的预应力损失值门的计算，可按现行国家标准(7昆凝土结构设计规范GB 500
27、10的有关规定执行。4.2.4 当采用持荷超张扣方式消除缓粘结预应力筋与护套之间的粘滞力时，缓粘结预应力筋与护套壁之间的摩擦引起的预应力损失值12CN/mm2)(图4.2.4)可按下列公式计算:12-wn cl-e-IO)C 4.2.4-1)当时十0O.3时，即可按下列近似公式计算:12=(on(+()(4.2.4-2)式中:一考虑缓粘结预应力筋护套壁每米长度局部偏差的摩擦系数1m)，按表4.2.4采用;一二缓粘结预应力筋与护套壁之间的摩擦系数，按表14 第 23 页 共 101 页4.2.4采用;x一一从张拉端到计算截面的曲线长度(m)，可近似取该曲线在纵轴上的投影长度;。一一从张拉端到计算
28、截面曲线各部分切线的夹角之和对应的弧度值。图4.2.4 预应力摩擦损失计算l 张ttr.端;2 计算截而表4.2.4缓粘结预应力筋的摩擦系数钢绞线公称直径(mm)15.20 K(/m)0.006 注:表中系数 也可根据实测数据确定或巾厂家提供。O.12 4.2.5 低松弛预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力损失值/1(N/mm2)可按下列公式计算:1当O.5儿kn0.7fplk时饵叫Il二O 叫j去去it:一O.5训)()c叭tU2 当O.7fl儿p阳川t山kn 三二O.8fl八i山k时(4.2.5-1)/1=02(72-o叫n(4.2.5-2)3 当nO.5fl川时，/1可取为零。4.2.6
29、 r昆凝土收缩、徐变引起受拉区和受压区纵向缓粘结预应力筋的预应力损失值/5(N/mm2)、/5(N/mm2)可按下列规定确定:1 一般情况构件，可不考虑温凝土1&缩、徐变及预应力筋15 第 24 页 共 101 页应力松弛引起的预应力损失值随时间的变化，15(N/mm2)、;5(N/mm2)按下列公式计算:55十300-1+15 55+300 m-1十15卢(4.2.6-1)(4.2.6-2)式中:j cu 施加预应力时混凝土立方体抗压强度CN/mm2);、f受拉区、受压区缓粘结预应力筋和非预应力筋的配筋率:-CAp+人)/A-(A+A)/A,;对于对称配置预应力筋和非预应力筋的构件，配筋率、
30、r应按钢筋总截面面积的一半计算;阳、牛一一受拉区、受压区预应力筋合力点处混凝土法向压应力(N/mm2);计算阳、L时，预应力损失值仅考虑混凝土预压时(第一批)的损失Il与12;pr、L值不得大于O.5jcu;当;K为拉应力时，公式(4.2.6-2)中的;x应取零;计算郎、L时，可根据构件制作情况考虑自重的影响;对处于年平均温度低于40%干燥环境的结构，町、心应增加30%。2 重要的结构构件，当需要考虑与时间相关的混凝土收缩、徐变及预应力筋应力松弛引起的预应力损失值时，宜按现行国家标准混凝土结构设计规范)GB 50010的规定执行。4.2.7 缓粘结预应力筋采用分批张拉时，应考虑后批张拉预应力筋
31、所产生的混凝土弹性变形对先批张拉预应力筋的影响，可将先批张拉预应力筋的张拉控制应力值m增加E阳。此处，E为预应力筋弹性模量与1昆凝土弹性模量之比，pCl为后批张拉预应力筋在先批张拉预应力筋重心处产生的?昆凝土法向压应力。4.2.8 缓粘结预应力混凝土构件在各阶段的预应力损失值宜按表4.2.8的规定进行组合。16 第 25 页 共 101 页表4.2.8各阶段预应力损失值的组合预应力损失值的组合1昆凝土预!五时(第一批)的损失混凝土J!jjJ在后(第二批)的损失4.3 防火与防腐预应力损失值向1+12川+4.3.1 根据不同耐火极限的要求，缓粘结预应力筋的混凝土保护层最小厚度应符合表4.3.1-
32、1及表4.3.1-2的规定，且锚固区的耐火极限不应低于结构本身的耐火极限。当耐火等级较高，棍凝土保护层厚度不能满足表中的要求时，应使用防火涂料。表4.3.1-1板的混凝土保护层最小厚度(mm)15!lh 1.5h 2h 3h 简支25 30 40 55 连续20 20 25 30 表4.3.1-2梁的混凝土保护层最小厚度(mm)染宽耐火极限构件约束(mm)1h J.5h 2h 3h 200，二h30045 50 65 应采取特殊材11血简支b二300O 45 50 65 200:;b(5.2.2-3)fJilp 受压区高度大于翼缘高度的T形、I形截面受弯构件:E一阳A十fA何一fc(叭的h1r
33、(5.2.2 号4)4 缓粘结剂固化前预应力筋的应力设计值pu尚应符合下式规定:pu 二fpy(5.2.2-5)式中:郎一扣除全部预应力损失后，缓粘结预应力筋中的有效预应力(N/mm2);Ap一一缓粘结预应力筋中的应力增量(N/mm2);fy一一非预应力筋抗拉强度设计值CN/mm2);fc一-1.昆凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2);p一综合配筋特征值，不宜大于0.4;对于连续梁、板，取各跨内支座和跨中截面综合配筋特征值的平均值;lo受弯构件计算跨度(mm);h-受弯构件截面高度(mm);h一一缓粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的距离(mm);j一一-连续缓粘结预应力筋两个锚固端间的总长度(
34、mm);2一一与1相关的由施工荷载或活荷载最不利布置图确定的荷载跨长度之和(mm);叫T形、I形截面受压区的翼缘高度(mm);的一一T形、I形截面受压区的翼缘计算宽度(mm)。23 第 32 页 共 101 页5.2.3 纵向受拉钢筋屈服与受压区1昆凝土破坏同时发生时的相对界限受压区高度轧应按现行萨|家标准混凝土结构设计规范GB 50010的规定计算。5.2.4 矩形截面或翼缘位于受拉边的倒T形截而受弯构件，其正截面受弯承载力应符合下列公式规定(图5.2.4):，h f:A;(卢-f;，.)A一-一，人、Ap一一f_AA:图5.2.4矩形截面受弯构伺二11:11艾丽受弯承载力计算M 川加(ho
35、-)十jyA，(h。一丛)(;1j-fL)A;2(ho-GL)混凝土雯压区高度应按下式确定:(5.2.4-1)1 f.hx=f yA,-/vA，十fpyAp+(;。-fL)A;(5.2.4-2)棍凝土受压区高度尚应符合下列条件:J主二6，170(5.2.4-3)r二三2a(5.2.4-4)式中:M一一弯矩设计值(N.mm)，考虑次内力组合;I一一非预应力筋抗压强度设计值(N/mm2);j仰、jpy缓粘结预应力筋抗拉、抗斥强度设计值(N/mm2);1 系数，当?昆凝土强度等级不超过C50时，取1.0;当混凝土强度等级为C80EI寸，取0.94，其间按线性内捅法确定;人、A，-受拉区、受压区纵向普
36、通钢筋的截面面积Cmm2);A、Ap-一-受拉区、受压区纵向预应力筋的截面面积(mm2);24 第 33 页 共 101 页雯:区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力筋应力CN/mm2);矩形截面的宽度或fljT形截面的腹板宽度(mm);ho一一截面有效高度(mm);LUL-受压l豆纵向普通钢筋合力点、预应力筋合力点至截面受ffi边缘的距离(mm);一一受月二区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离(mm)，当受压区未配置纵向预应力筋或受区纵向预应力筋应力(-f;y)为拉应力时，公式(5.2.4-4)中的d用丛代替。5.2.5 翼缘位于受压区的T形、I形截面受弯构件(图5.2.5
37、),其正截面受弯承载力应分别符合下列规定:b;b;(a)xhl(b)xh;因5.2.5 1形截面受弯构件受压区高度位置1 当满足下式时，应按宽度为川的矩形截面计算:fy人十fpyAI)/叫+fyA，一(-fpJA;(5.2.5-1)2 当不满足公式(5.2.5-1)的条件时，应按下式计算:M运川b.r(ho-)+川叫-6)叫ho号)十/yA，(ho-a，)-(;-f)Y)Ap(ho一1)(5.2.5-2)25 第 34 页 共 101 页3 1昆凝土受压区高度工应按下式计算，并应符合本规程公式(5.2.4-3)和公式(5.2.4-4)的要求:1 f.，加+(叫-b)hrJ=fy A-/VA,+
38、fpyA十(;叫一/;JA;(5.2.5-3)式中:川T形、I形截面受压区的翼缘高度(mm);IJr一一T形、I形截面受压区的翼缘计算宽度(mm)，按现行同家标准1昆凝土结构设计规范)GB 50010 规定执行。5.2.6 受弯构件正截面受弯承载力的计算，应符合本规程公式(5.2.4-3)的要求。当由构造要求或按正常使用极限状态验算要求配置的纵向受拉钢筋截面面积大于受弯承载力要求的配筋面积时，按本规程公式(5.2.4-2)或公式(5.2.5-3)计算的?昆凝土受压区高度工，可仅计入受弯承载力条件所需的纵向受拉钢筋截面面积。5.2.7 当计算中计入纵向普通受压钢筋时，应满足本规程公式(5.2.4
39、-4)的条件;当不满足此条件时，正截面受弯承载力应符合下式规定:MfpyA(h-a一丛)十fyA，(h比 一、)+(L-fL)A;2(;一，)(5.2.7)式中:a，、(11-受拉区纵向普通钢筋、预应力筋至受拉边缘的距离(mm)。5.2.8 矩形、T形和I形截面的预应力?昆凝土受弯构件，其受剪截面尺寸要求及受剪承载力应符合现行国家标准混凝土结构设计规范)GB 50010的规定。5.2.9 炬形、T形和I形截面的预应力受弯构件，当符合下式的要求时.均可不进行斜截面的受剪承载力计算，而仅需按构造要求配置箍筋:Vcvf，bho十0.05N同(5.2.9)式中:岛cv一一件取0.7;对集中荷载作用下(
40、包括作用有多种荷26 第 35 页 共 101 页载，其巾集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况)的独立1.75 梁，也为一一，-为计算截面的剪跨比，可取=,-+1/仇，为集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离，当，-3时取-=305.2.10 缓柑结预应力?昆凝土板柱结构板柱节点受冲切承载力计算应符合现行同家标准棍凝土结构设计规范)GB 50010的规定。当板柱节点附近板有开洞时，应考虑洞口的影响;板柱结构在竖向荷载、水平荷载作用下，当考虑板柱节点临界截面上的剪应力传递不平衡弯矩时，集中反力设计值应取等效集中反力设计值。5.2.11 缓粘结预应力?昆凝土正截面受
41、压、正截面受拉、受弯构件的斜截面受弯承载力计算以及承受疲劳荷载的疲劳验算均应按现行国家标准(1昆凝土结构设计规范)GB 50010规定执行。5.3 正常使用极限状态验算5.3.1 缓粘结预应力?昆凝土构件，应按下列规定进行受拉边缘应力或正截面裂缝宽度验算:1 一级裂缝控制等级构件，在荷载标准组合下，受拉边缘应力应符合下式规定:一运o(5.3.1-1)2 二级裂缝控制等级构件，在荷载标准组合下，受拉边缘应力应符合下式规定:ck阳fk(5.3.1-2)3 三级裂缝控制等级构件，最大裂缝宽度可按荷载标准组合并考虑长期作用影响的效应计算，最大裂缝宽度应符合下式规定:Wmo1.X三二Wlilll(5.3
42、.1-3)对于环境类别为二a类的预应力?昆凝土构件，在荷载:住永久27 第 36 页 共 101 页组合下，受扣边缘应力尚应符合下式规定:叫一pc flk(5.3.1-4)式巾:ck、叫一一荷载标准组合、准永久组合下抗裂验算边缘的1昆凝土法向拉应力(N/mm2);阳一一扣除相应阶段预应力损失后在抗裂验算边缘?昆凝土的预压应力(N/mm勺，按本规程第5.1.5条的规定计算;llk一一混凝土轴心抗拉强度标准值(N/mm2);t叫U灿屿n，甜￥m阳计算的最大裂缝宽度(mm)，按本规程第5.3.2条计算;Wlim一一最大裂缝宽度限值(mm)，按本规程第4.1.11条采取。5.3.2 在矩形、T形、倒T
43、形和I形截面的缓粘结预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中，按荷载标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度叫nx(mm)，可按下列公式计算:Wrnax-叫去(1.9c,+o.08会)缓粘结剂固化前:缓粘结剂固化后:功=1.1-0.65乒午严10，kd 一主主豆二一叫2.:71 iU id i A、te=互;A十APIC=一互;7(5.3.2-1)(5.3.2-2)(5.3.2-3)(5.3.2-4)(5.3.2-5)式中:cc一构件受力特征系数，对受弯、偏心雯压构件取1.5，轴心受拉构件取2.2;广一裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，当功三二o.2 28 第 37 页 共 101 页时，取1.0时和
44、对直接承受重复荷载的构件，取=1.0;业一一按荷载效应的标准组合计算的缓粘结预应力混凝土构件纵向受fi/.钢筋的等效应力(N/mm勺，按本规程第5.3.3条计算;E，-钢筋弹性模量(N/mm2);E写-一最外层纵向受扣非预应力筋外边缘至受拉区底边的距离(mm).当c约三20时，取c，=20;当c骂二三6 5，取c，=65;附一一按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，缓粘结剂固化前，仅取纵向受拉普通钢筋计算配筋率;在最大裂缝宽度计算中，当te0.01时，取向=0.01;At1.0 时，取kr=1.0;Ic一一扣除全部损失后，由预加力在抗裂验算边缘产生的?昆凝土预月二应力(N/mm勺。
45、5.3.8 缓粘结预应力?昆凝土受弯构件在使用阶段的预加力反拱值计算应符合下列规定:1 可用结构力学方法按刚度Ec10进行计算，并应考虑预Fk应力长期作用的影响，简化计算时可将计算求得的预加力反拱值乘以增大系数2.0;2 缓粘结预应力筋的应力应扣除全部预应力损失;3 对重要的或特殊的预应力混凝土受弯构件的长期反拱值，可根据专门的试验分析确定或采用合理的收缩、徐变计算方法经分析确定;4 当考虑反拱后构件挠度仍不能满足规范要求时，可采用施工起拱等方式控制挠度，对恒载较小的构件，应考虑反拱过大对使用的不利影响。33 第 42 页 共 101 页5.4抗震设计5.4.1 缓粘结预应力混凝土结构可用于抗
46、震设防烈度6度、7度、8度区，当9度区采用缓粘结预应力混凝土结构时，应有充分依据，并采取可靠措施。缓粘结预应力?昆凝土结构的抗震设计应符合同家现行标准混凝土结构设计规范)GB 50010和预应力混凝土结构抗震设计规程)JGJ 140的有关规定。5.4.2 缓粘结预应力?昆凝土结构的抗震计算应符合下列规定-.1 预应力?昆凝土框架结构的阻尼比宜取0.03;在框架剪力墙结构、框架核心筒结构及板柱-剪力墙结构中，当仅采用预应力?昆凝土梁或板时，阻尼比应取0.05;2 预应力1棍昆i凝疑土结构构件截面抗震验算，在地震组合当预应力作用效应对构件承载力不利时预应力作用分项系数应取1.2，有利时应取1.0;
47、3 考虑地震作用组合的预应力混凝土框架柱，其轴压比计算应加上预应力筋有效预加力的设计值，并符合钢筋混凝土结构中对应框架柱的要求，框架柱的箍筋宜全高加密;4 预应力筋穿过框架节点核心区时，节点核心区的截面抗震受剪承载力应按现行国家标准y昆凝土结构设计规范)GB 50010有关规定执行。5.4.3 缓粘结预应力混凝土框架梁端纵向受拉钢筋按非预应力钢筋抗拉强度设计值换算的配筋率不应大于2.5%，且考虑受压钢筋的截面混凝土受压区高度应符合下列公式规定:一级抗震等级:.1O.25170 二级、三级抗震等级:(5.4.3-1)x 0.35170(5.4.3-2)5.4.4 参与抗震的缓粘结预应力?昆凝土梁
48、应采用预应力筋与非预应力筋混合配筋的方式，配筋宜满足下列规定:1 缓粘结预应力?昆凝土框架梁，梁端截面配筋宜符合下式34 第 43 页 共 101 页规定:AO.2h时，可根据实际情况适当调整。5 在构件端面横向也应按本条第4款方法计算抗端面裂缝钢筋，并与本条第4款竖向钢筋形成网片筋配置。6 在配筋稠密的梁柱节点处，当原配筋能起到钢筋网片或螺旋箍筋的等效作用时，可少配或不配钢筋网片或螺旋筋。6.2.5 当构件在端部有局部凹进时，应增设折线构造钢筋(图6.2.5)或其他有效的构造钢筋。6.2.6 缓粘结预应力筋的锚具不宜设置在梁柱节点核心区，应布置在梁端箍筋加密图6.2.5端部凹进处构造配筋区以
49、外。当缓粘结预应力筋l一折绞构造钢筋;2一竖向构造钢筋在框架梁的梁端锚固，且建筑不允许在柱面外凸出锚固时，承压板过柱子中心线距离不应小于预应力钢绞线公称直径d的8倍(图6.2.6a)。当次梁内缓粘结预应力筋在边梁锚固时，承压板过边梁中心线距离不应小于预应力钢绞线公称直径d的5倍(图6.2.6b)。6.2.7 缓粘结预应力?昆凝土构件中，曲线预应力束应符合下列规定:1 曲线预应力束的曲率半径rp宜按下式确定，但不宜小于40 第 49 页 共 101 页2(a)边跨握架梁锚固2 图6.2.6两端锚团长度l一销具;2 承Fk饭(b)边跨次梁锚固4m，曲线预应力筋的端头，应有与之相切的直线段，直线段长
50、度不应小于400mm。P 芒一一一一一一(6.2.7)p:;-o.35f.dp 式巾:P一一预应力束的合力设计值(N).可按本规范第6.2.4 条第2款的规定确定;rp一预应力束的r:tl=!率半径(mm);dp一一缓粘结预应力束等效孔道直径(mm)，取而dc其中71为单束钢绞线的根数，dc为单根缓粘结钢绞线包括外包护套公称直径，公称直径15.20mm的钢绞线包括外包护套后公称直径取20.0mm;L一一混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2);当验算张拉阶段曲率半径时，可可.取施工阶段?混昆i凝疑土立方体抗F斥E盯3强虽度f:1法去确定。2对于折线配筋的构件，预应力束弯折处的rll率半径可适当减