窑炉设计案例2.doc

《窑炉设计案例2.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《窑炉设计案例2.doc（43页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。

1、2010届本科毕业设计（说明书） 中试用辊道窑设计摘 要因地域空间有限，中试窑要求速烧且占地面积小，因此我设计窑炉总长30.24米，内宽0.9米，烧成温度1380摄氏度辊道窑。日产500平方，燃料采用天然气，燃烧器采用高速调温烧嘴。关键词：快速烧成、辊道窑、保温 、节能目 录摘 要1前 言31设计任务书及原始资料52.1内宽的确定52.2窑体长度的确定52.3烧成制度的确定62.4窑内高度的确定73工作系统的确定73.1排烟系统73.2燃烧系统83.3冷却系统83.4传动系统103.5窑体附属结构114窑体材料确定135燃烧计算145.1燃料组成：145.2燃烧所需空气量145.3燃料产生烟气

2、量155.4燃烧温度计算156物料平衡计算167预热带烧成带热平衡计算177.1热平衡计算准则187.2热平衡示意图187.3热收入项目187.4热支出项目197.5列热平衡方程并求解357.6列热平衡表358冷却带热平衡计算368.1热平衡计算准则368.2热平衡示意图368.3热收入378.4热支出378.5列热平衡方程438.6列热平衡表449烧嘴选型4410管道尺寸、阻力计算及风机的选用4511工程材料概算52后 记55参考资料56前 言随着经济不断发展，人民生活水平的不断提高，陶瓷工业在人民生产、生活中都占有重要的地位。陶瓷的发展与窑炉的改革密切相关，一定结构特点的窑炉烧出一定品质的

3、陶瓷。因此正确选择烧成窑炉是获得性能良好制品的关键。陶瓷窑炉可分为两种:一种是间歇式窑炉,比如梭式窑;另一种是连续式窑炉,比如辊道窑。辊道窑由于窑内温度场均匀，从而保证了产品质量，也为快烧提供了条件；而辊道窑中空、裸烧的方式使窑内传热速率与传热效率大，又保证了快烧的实现；而快烧又保证了产量，降低了能耗。产品单位能耗一般在20003500 KJ/Kg ，而传统隧道窑则高达55009000 KJ/Kg 。所以，辊道窑是当前陶瓷工业中优质、高产、低消耗的先进窑型，在我国已得到越来越广泛的应用。烧成在陶瓷生产中是非常重要的一道工序。烧成过程严重影响着产品的质量，与此同时，烧成也由窑炉决定。在烧成过程中

4、，温度控制是最重要的关键。没有合理的烧成控制，产品质量和产量都会很低。要想得到稳定的产品质量和提高产量，首先要有符合产品的烧成制度。然后必须维持一定的窑内压力。最后，必须要维持适当的气氛。这些要求都应该遵循。在设计之前曾在我江西富利高（新中源）陶瓷有限公司工作、实习，该厂使用的辊道窑是由中窑窑业有限公司所设计、建造的。全窑长300来米，内宽2米多，利用余热干燥生坯，热效率高，温度控制准确、稳定，传动用齿轮传动，摩擦式联结辊筒，传动平衡、稳定，维护方便，无级调节，控制灵活。通过对其窑炉结构和控制的了解，借鉴其经验数据，结合中试窑的情况，我所设计的中试用辊道窑总长30.24米，内宽0.9米，烧成温

5、度是1380摄氏度，燃料采用天然气。一：设计任务书及原始资料院（系） 热能工程系 2009 年 月 日专业热能工程班级热工2005级学生姓名陈庆林指导教师汪和平老师题目日产500m天然气中试用辊道窑主要研究内容和设计技术参数：1.日产量：500m，每年以300天计算2.合格率：98%3.烧成周期：40分钟4.燃料：天然气5.最高烧成温度：1380 oC6.产品规格：600600mm 质量9Kg；7.坯料组成：SiO2Al2O3Fe2O3K2O+Na2OCaOMgO灼减71.9218.270.620.0380.250.64.68.其他条件自定基本要求（含成果要求）：1.通过设计计算确定窑体材料及

6、厚度、主要结构尺寸、管路系统尺寸等2.确定工作系统安排，编写设计说明书，并打印输出3.绘制设计图纸一套，应包括：主体结构、砌筑图、管路系统图、钢架结构图、异型砖及其他必须的附件图4设计说明书应有英文摘要，图纸中至少应有一张CAD绘图5.相关文献综述翻译工作进度计划： 第十七十八周：查阅、收集与设计有关的文献资料第十九第四周：进行设计计算，编写说明书初稿第五七周：绘制窑体结构图、砌筑图、钢架结构图等第八十一周：绘制管路系统图、异型砖图及附件图第十二十四周：图纸上墨，说明书整理第十五第十六周：准备答辩。7.3 热收入项目 7.3.1 制品带入显热Q1（KJ/h）Q1Gspc1t1其中：Gsp湿制品

7、质量(Kg/h) c1制品的比热 t1制品的温度据物料平衡计算中可知Gsp571.0 (Kg/h)；又因为预热带从第1节开始, 此时第1节的温度t120；C1随各地原料成分及配方的不同而变化,一般在0.841.26 KJ/( m3)范围此时c10.84+2610-520Q1Gspc1t1571.020（0.84+262010-5）=9652.184(KJ/h)7.3.2燃料带入化学热及显热QfQfX（Qd+cftf）其中 X每小时消耗的燃料量m3/h Qd燃料的热值KJ/hcf20时的比热KJ/ m3 tf天然气的温度查燃料及燃烧表5-2可知cf1.38KJ/( m3)已知Qd34673KJ/

8、M3，tf20QfX(Qd+ cf ff)X（34673+1.3820）34700.6X(KJ/h)7.3.3 助燃空气带入显热Qa (KJ/h)由于所选用的高速调温烧觜可知，助燃空气为一次空气ta20，燃料燃烧所需空气量为：Va10.40X（Bm3/Bm3），取预热带中末段空气过剩系数1.2，查得在20时空气的比热为ca1.30KJ/m3故QaVa cata10.40X201.30270.4X(KJ/h)7.3.4 预热带漏入空气带入显热Qa(KJ/h)取预热带空气过剩系数g2.0，漏入空气温度ta20，ca1.30 KJ/( m3) 漏入空气总量为Va Mf（g-）Va其中 Va 9.20

9、VaX（2.0-1.1）9.20=8.28XQa Vacata8.28X1.3020215.28X(KJ/h)7.4 热支出项目7.4.1 产品带出显热Qg（KJ/h）烧成产品质量G3= Ggp（100-5）%=559.5（100-5）%=531.53（KJ/h）制品出烧成带产品温度T21380查表可知：产品平均比热为：c20.84+2610-513801.20 KJ/Kg则Q2GmC2T2531.531.201380880214（KJ/h）7.4.2 烟气带走显热Qg（KJ/h）每小时离窑烟气量：VgVg0+（g-）Va0X10.20+(2.0-1.1)9.20X=18.48X（m3/h）烟

10、气离窑温度一般tg200，查表得此时烟气的平均比热为：cf1.38KJ/m3则Qg Vg cf tg18.48X1.382005100.48X（KJ/h）7.4.3 物化反应耗热Q4（KJ/h）不考虑制品所含之结构水，自由水质量：Gw11.5Kg/h烟气离窑温度：Tg200，7.4.3.1自由水蒸发吸热 QwGw（2490+1.93Tg）11.5（2490+1.93200）33074（KJ/h）7.4.3.2其余物化反应热Qr用AL2O3反应热,近似代替物化反应热,入窑干制品质量Gg=559.5(Kg/h)AL2O3含量为18.27%,所以Qr=Gg2100AL2O3%=559.5210018

11、.27%=214663 (KJ/h)7.4.3.3总的物化反应耗热Q4Qw+ Qr33074+214663247737（KJ/h）7.4.4窑体散热损失Q320800段散热 （本段内高0.7m，共6节）窑墙散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑墙轻质高铝砖14500.341+0.24910-3t0.23高纯型耐火纤维针刺毡11000.09（400）0.2内壁平均温度 设335 ，35 热流密度： 校核 、 ，允许 。 ，允许 。散热面m2 窑顶散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑顶轻质高铝砖14500.341+0.24910-3t0.23高纯型耐火纤维针刺毡

12、11000.09（400）0.15内壁平均温度 设 ，热流密度： 校核 、 ，允许。 ，允许 窑顶散热m2 窑底散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑底莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.065超轻质耐火粘土砖13000.058+0.17010-3t 0.179内壁平均温度 设=380 ，=20 热流密度： 校核 、 ，允许 。 ，允许 。窑底散热面积m2 8001050 散热 （本段内高0.7m ，共1节）窑墙散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑墙轻质高铝砖14500.341+0.24910-3t0.23高纯型硅酸铝纤维板10500.

13、16（800）0.2内壁平均温度设 ， 热流密度： 校核 、 ，允许 。 ，允许 。窑墙散热面积m2 窑顶散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑顶轻质高铝砖14500.341+0.24910-3t0.23高纯型耐火纤维针刺毡11000.16（800）0.15内壁平均温度设 ， 热流密度：校核 、 ，允许 。 ，允许 。窑顶散热面积窑顶散热m2 窑底散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑底莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.065超轻质耐火粘土砖12000.058+0.17010-3t0.179内壁平均温度设 ， 热流密度：校核 、 ，允

14、许 。 ，允许。窑底散热面积m2 10501380散热 （本段内高0.8m ，共2.5节）窑墙散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑墙莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.23含锆型硅酸铝纤维板13500.18（1000）0.10高纯型耐火纤维针刺毡11000.16（800）0.2内壁平均温度设 ， ， 热流密度：校核、 ，允许 。 ，允许 ，允许窑墙散热面积m2 窑顶散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑顶莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.23含锆型硅酸铝纤维板13500.18（1000）0.10高纯型耐火纤

15、维针刺毡11000.16（800）0.2内壁平均温度设 ， ， 热流密度：校核、 ，允许 。 ，允许 ，允许窑顶散热面积窑顶散热m2 窑底散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑底莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.065超轻质耐火粘土砖12000.058+0.17010-3t0.358内壁平均温度设 ， 热流密度：校核、 ，允许 。 ，允许 。窑底散热面积m2 13801380散热 （本段内高0.8m ，共0.5节）窑墙散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑墙莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.23含锆型硅酸铝纤

16、维板13500.18（1000）0.10高纯型耐火纤维针刺毡11000.16（800）0.2内壁平均温度设 ， ， 热流密度：校核、 ，允许 。 ，允许 ，允许窑墙散热面积m2 窑顶散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑顶莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.23含锆型硅酸铝纤维板13500.18（1000）0.10高纯型耐火纤维针刺毡10500.16（800）0.2内壁平均温度设 ， ， 热流密度：校核、 ，允许 。 ，允许 ，允许窑顶散热面积窑顶散热m2 窑底散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑底莫来石轻质高铝砖16000.310+

17、0.17610-3t0.65超轻质耐火粘土砖12000.058+0.17010-3t0.358内壁平均温度设 ， 热流密度：校核、 ，允许 。 ，允许 。窑底散热面积m2 预热带、烧成带窑体总散热量=11975+8960+9487+7476+4515+4728+20523+11181+10541+4031+2263+2108=97788其他热损失根据经验占热收入的5%5%=(9652.184+34700.6x+270.4x+215.28x)5%=482.6+1759.314x7.5列热平衡方程并求解9652.184+34700.6x+270.4x+215.28x=880214+5100.48x

18、+247737+97788+482.6+1759.314x 解得x=43每小时烧成制品质量为：Gm531.5Kg/h每公斤产品热耗:7.6列热平衡表预热带烧成带热平衡表Figure 1 the tack and lead thermal balance form to cook to preheat热收入热支出项目%项目%坯体带入显热9652.1840.64产品带出显热88021457.99燃料化学热及显热1487406.598.00窑体散失热954156.29助燃空气显热11590.420.76物化反应热24773716.32漏入空气显热9227.760.60烟气带走显热218626.971

19、4.40其他热损失75893.845.00总计1517876.9100.0总计1517886.9100.0八：冷却带热平衡计算8.1热平衡计算准则 计算准则： 基准温度 0 基准质量 1小时进入系统的物料8.2热平衡示意图43制品带入的显热 急冷风窑尾风带入显热 制品带出显热 窑体散失热量 缓冷带冷风换热 窑体不严密处漏出空气带走显热 从窑道内抽出空气带走显热 其他热损失 8.3热收入 制品带入的显热 制品带入显热在上面已经算出： 急冷风窑尾风带入显热 设定窑尾风风量为 。一般急冷风风量是窑尾风的 （）。本设计取急冷风风量是窑尾风量的 。急冷风与窑尾的总风量是1.5。查表得 ：20 时空气的比

20、热为1.29 。 8.4热支出制品带出显热根据本中试线的结构要求，此时的温度为 此时陶瓷的比热为 窑体散失热量 80020段散热 （本段内高0.7m，共3节）窑墙散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑墙轻质高铝砖14500.341+0.24910-3t0.23高纯型耐火纤维针刺毡11000.09（400）0.2在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度：散热面m2 窑顶散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑顶轻质高铝砖14500.341+0.24910-3t0.23高纯型耐火纤维针刺毡11000.09（400）0.15在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度： 窑顶

21、散热m2 窑底散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑底莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.065超轻质耐火粘土砖12000.058+0.17010-30.179在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度：窑底散热面积m2 1050800 散热 （本段内高0.8m ，共0.5节）窑墙散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑墙轻质高铝砖14500.341+0.24910-3t0.23高纯型硅酸铝纤维板10500.16（800）0.2在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度：散热面m2 窑顶散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑顶轻质

22、高铝砖14500.341+0.24910-3t0.23高纯型耐火纤维针刺毡11000.16（800）0.15在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度：窑顶散热m2 窑底散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑底莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.065超轻质耐火粘土砖112000.058+0.17010-3t0.179在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度：窑底散热面积m2 13801050散热 （本段内高0.8m ，共0.5节）窑墙散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑墙莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.23含锆

23、型硅酸铝纤维板13500.18（1000）0.10高纯型耐火纤维针刺毡11000.16（800）0.2在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度：窑墙散热面积m2 窑顶散热：位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑墙莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.23含锆型硅酸铝纤维板13500.18（1000）0.10高纯型耐火纤维针刺毡11000.16（800）0.2在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度：窑顶散热面积窑顶散热m2 窑底散热位置材料名称使用温度导热率W/（m.）厚度（m）窑底莫来石轻质高铝砖16000.310+0.17610-3t0.065超轻质耐火粘土砖

24、12000.058+0.17010-3t0.358在预热带烧成带热平衡中已经求出热流密度：窑底散热面积m2 冷却带窑体总散热 =5987+4480+4743+4071+2257.5+2364+4031+2236+2108 = 32278 缓冷带冷风换热 设换热管的外径83 mm ，内径为 76 mm ，长为 1.50 米 ，换热长度为1.00米，取20支 。换热管的通道断面积： m2设管内空气流速为 则流量为 ： 通道当量直径 ： m 通道内对流传热系数为： 换热温度范围：650400 ，窑内烟气流速为 1m/s 取平均温度： 从传热学附录9中查得烟气物性参数为 又 由传热学 表 5-5 可以

25、查出 ， 所以换热系数为： （）由于钢管的管壁很薄可以忽略不计热阻总传热系数： 总的换热面积m2空气的换热系数 换热量 由窑体不严密处漏出空气带走显热 冷却带从窑体不严密处漏出空气量通常为窑尾鼓入风量的10%20% 。本设计取 15%，即0.15 。设定漏出空气的平均温度 此时空气的比热容为 从窑道内抽出空气带走显热 假定抽出热空气平均温度 查得此时空气比热容： 根据冷却带窑内风量平衡 ：抽出热风量= 总风量 漏出风量 （） 其他热损失 其他热损失占总收入的 5 %8.5列热平衡方程解得 8.6列热平衡表冷却带热平衡表Figure 7-4 Cool and tack the thermal b

26、alance form热收入热支出序号项目热量（KJ/h）比例%序号项目热量（KJ/h）比例%1制品带入热88021493.41制品带出热717527.62空气带入热623256.62窑体散热322783.43缓冷段带走热161601.84漏出空气带走热631766.75抽出带走热71182175.56其他热损失471275总计942539100总计942314100热平衡分析：从上表可以看出，抽出带走热所占比例最大，可以余热利用。把该热送至干燥窑进行干燥用。这样可以达到节能的目的。九：烧嘴选型烧嘴选型每小时燃料消耗量为 x=43考虑到烧嘴的燃烧能力和烧嘴燃烧的稳定性取安全系数1.5本设计一共

27、设置了20对（40个）烧嘴。每个烧嘴的燃料消耗量为： （）烧嘴的热负荷： 所以本设计采用北京神雾公司的WDH-TCC2型烧嘴。该烧嘴技术性能如下：热负荷燃气助燃空气流量调节比例火焰长度火焰锥角炉膛温度流量压力流量温度压力2104Kcal/h2.4Bm3/h1000Pa0.2MPa24Bm3/h常温35015003500 Pa1：62003000701800所以该烧嘴符合本设计要求。十：管道尺寸、阻力计算及风机的选用抽烟风机的管道尺寸、阻力计算管道尺寸 排烟系统需排烟气量： 烟气在金属管中流速，根据经验数据取10m/s烟气抽出时实际体积为：总烟管尺寸 烟气在金属管中流速，根据经验数据取=10m/

28、s，内径总 考虑到调节的方便性总管内径取值：540 mm, 长度取4.5m.分烟管尺寸 分管流量（m3/ s）内径分考虑到调节的方便性分管内径取值为：400mm，长度取6m.支烟管尺寸 烟气在支管的流速为：=10m/s，流量（m3/ s）内径支 m考虑到调节的方便性取值为：200mm，长度取300mm。阻力计算料垛阻力根据经验每米窑长料垛阻力为0.5Pa，因为该窑第1、3、5节有抽烟口，零压面位于窑的第7节处，所以： Pa位压阻力hg烟气从窑炉至风机，高度升高H=2.46m，此时几何压头为烟气流动的动力，即负压阻力，烟气温度250，所以：Pa局部阻力he局部阻力可由查表得：烟气从窑炉进入支管：

29、=1；支烟管进入分烟管：=1.5；并90转弯：=1.5；分管90急转弯：=1.5；分管进入90圆弧转弯：=0.35；分管进入总管：=1.5；并90急转弯：=1.5为简化计算，烟气流速均按10m/s计，烟气温度按250计，虽在流动过程中烟气会有温降，但此时流速会略小，且取定的截面积均比理论计算的偏大，故按此值算出饿局部阻力只会偏大，能满足实际操作需求。 Pa摩擦阻力摩擦阻力系数：金属管道取=0.03， Pa风机应克服总阻力=7.02-13.9+330.3+19.21=343Pa风机的选型为保证正常工作，取风机抽力余量0.5，所以选型应具备风压：H=（1+0.5）343=514.5 Pa流量取储备

30、系数为1.5，风机排出烟气平均温度250，所以： （m3/h）其他系统管路尺寸确定、风机的选型天然气输送管径的计算天然气的流量为：43m3/ h，取天然气在总管中的流速为：2m/s，总管选用一根管子，那么总管的内径为： m为了操作灵活性总管内径取值：300mm窑顶 窑底 窑侧的分管尺寸：天然气分管分组控制，共分2组8根，气体在金属分管中流速，根据经验数据取=4m/s，内径m考虑到在实际操作中有些管路是关闭的，所以分管内径取值：120mm通往烧嘴的天然气支管内径计算窑体共安装了40个烧嘴，天然气支管总共有40根，而流速取=8m/s内径m考虑到在实际操作中有些烧嘴是关闭的所以分管内径取值：30mm

31、助燃风管计算助燃风量V=4310.40=447.2m3/ h实际助燃风量 m3/ h助燃风总管内径的确定助燃气在总管中的流速为：=5m/s，助燃风管总管选用一根管子，那么总管的内径为： m所以总管内径取值：400mm助燃风分管内径的确定全窑共设置了2组分管，每组分设在左右窑墙，n=4，流速均取：=8m/s， m分管内径取300mm窑墙内的方管内径的确定取=12m/s，此分管采用方管，埋入窑墙内部，共四根。则：方形管截面积所以方管边长：m取方管边长为200mm助燃风管通往烧嘴的管路管径共40个烧嘴，取流速为=10m/s，m取支管直径：40mm冷却带风管计算冷却带窑尾漏入冷风总量为1610项目鼓入

32、冷风量急冷带805缓冷带651快冷带1610缓冷总管（抽风管）缓冷风量V=651，取=8m/s缓冷总管： 取缓冷总管内径：400mm缓冷分管：共设置了（2个抽风口，5根抽风分管）取缓冷分管内径：400mm急冷风管内径的确定急冷总管内径 急冷风量V=805，取=10m/s考虑操作灵活性，所以取内径为600mm急冷分管内径一设置2处分管，分左右两边布置，一共2只分管，取=12m/s， 急冷风方管尺寸：400mm窑墙内急冷方管管边长取=12m/s，此分管采用方管，埋入窑墙内部，共16根。则：方形管截面积 所以方管边长：m取方管边长为200mm风机选型项目抽烟助燃急冷抽热风量（烟气量）m3/h3222

33、.2341611545风机代号抽烟风机A助燃风机B急冷风机C抽热风机D风机名称Y9-35型锅炉引风机9-19型高压离心通风机9-26型高压离心通风机Y9-35型锅炉引风机风机型号8D5A5A10D全风压Pa600469050001630风量 m3/h70002617520017000电机型号Y160M-6Y112M-2Y160M2-2Y180L-8功率 kW7.55.55.57.5快冷段轴流风扇型号类型型号机号转速r/min功率 kW壁式DZ-114B9600.25十一：工程材料概算确定了窑墙的材料及厚度，决定了窑的结构后，可以进行窑体所需材料的概算。材料的概算可以预备资金，预购材料，使窑炉工

34、作不致盲目。轻质高铝砖（规格：23011465）在全窑砌有：20800：窑墙厚度230，高1145，长10节（预热带7节，冷却带3节），所以砌有轻质高铝砖的窑墙体积为： 由于砌筑时两砖之间填放粘土耐火泥2厚，1体积中含有标准砖的体积为：1（6567）（114116）（230232）=0.945（）轻质高铝砖的体积为：11.3770.945=10.75（）所需块数块 莫来石轻质高铝砖（规格：23011465）在全窑砌有：窑底厚度65，宽900，长14节m，所以砌有莫来石轻质高铝砖的窑墙体积为： 由于砌筑时两砖之间填放粘土耐火泥2厚，1体积中含有标准砖的体积为：1（6567）（114116）（23

35、0232）=0.945（）莫来石轻质高铝砖的体积为：1.770.945=1.67（）所需块数块烧成区与急冷去窑墙莫来石轻质高铝砖所需块数块所需莫来石轻质高铝砖总数超轻质耐火粘土砖（规格：23011465）在全窑砌有：窑底：厚度179mm，宽900，长9节，（预热带7节，缓冷带2节）烧成带和急冷带：厚度358mm，宽900mm，长4节（烧成带3节，急冷带1节）。所以砌有超轻质粘土砖的窑墙体积为：由于砌筑时两砖之间填放粘土耐火泥2厚，1体积中含有标准砖的体积为：1（6567）（114116）（230232）=0.945（）轻质高铝砖的体积为：5.920.945=5.6（）所需块数块 轻质高铝质吊顶

36、砖（规格：230230130）一节所需块，201050：长9节。（预热带7节，缓冷带2节）所需块数 块 莫来石轻质高铝质吊顶砖（规格：230230130）长4节。（烧成带3节，急冷带1节）所需块数块 烧嘴砖：40块 过桥砖（规格：42023050）热电偶：20根轴流风机：8台钢材用量 规格：方钢75758mm长度规格用量（支）1448mm881498mm241905mm642960mm2342128mm781978mm234760mm34576mm34685mm12498mm12835mm28755mm28622mm156584mm78规格：200758mm ， 252 m规格：70708mm

37、 ， 307 m规格：505062960mm ， 780 支规格：50506mm ，17042 mm上面的材料由于施工时会损耗一部分加上维修备用，因此在购置时要多买一部分。后记通过这次毕业设计，我把以前学过的所有知识作了个全面的检阅，通过相互的沟通和比较，使我更加深了对知识的理解和掌握。此次毕业设计是我毕业前的最后一份答卷。为使能够获得一个圆满的结果，我在江西富利高（新中源）有限公司实习一个月，并从实习实践中了解到生产实际中存在的问题以及设备的不足之处，回校后花了大量时间去阅览有关的资料，进行了综合性思考。在确定整个设计的安排步骤后，就按部就班的进行下来。在这个过程中不止一次的遇到问题，又不止一次的解决问题，自己着实学到了些东西，这些东西是经过自己的实践才领悟的，可以说是是理论与实践的结晶。在我整个设计的过程里得到了各位老师的大力帮助，我在这里要感谢我的指导老师汪和平老师给予我的耐心指导，感谢同学们在设计过程中给予我的帮助！参考资料1 胡国林 建陶工业辊道窑.中国建材工业出版社.1998.6 2 胡国林 陈功备 窑炉砌筑与安装.武汉理工大学出版社.2005.53 杨世铭 陶文铨 传热学第三版 . 高等教育出版社.19984 孙晋淘 陶瓷工业热工设备. 武汉理工大学出版社.1989.10 5 蔡增基 龙天渝流体力学泵与风机.中国建筑工业出版社.1999.126 陈 帆 现代陶瓷工业