《板坯凝固末端轻压下实时控制的热—力学分析.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《板坯凝固末端轻压下实时控制的热—力学分析.pdf（6页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、第 1 5卷第 2期 2 0 0 3年 4月 钢铁 研究学报 J OURNAL OF I RON AND S TEEL RE S EA RCH Vo 1 15，No 2 no r 2 00 3 板坯凝 固末端轻压 下实时控制的热 力学分析 陈素 琼，张家泉，崔立新，干 勇。，倪满森。(1 宝钢集 团上海梅 山有 限公 司技术 中心，江苏 南京 2 1 0 0 3 9；2 北京 科技大学 冶金学 院，北京 1 0 0 0 8 3；3 钢铁研究总 院国家连 铸技 术中心，北京 1 0 0 0 8 1)摘 要：基于对板坯连铸温度场、热一 机械应力应变场 的数值模 拟，研 究了不同工艺条 件下板坯 凝
2、 固 过程 中液芯 长度 的变化规律。同时还探讨 了板 坯在液态、凝 固和 固态冷却过 程 的收缩行 为。通过 这两方 面的研究，对 国外报道 的某些 连铸机上 已采用 的凝 固末端 轻压下技术进行剖析，并分析实 时 控制对板坯质量 的重要性，为有效 实现凝 固末端轻压下技术 实时控制的 国产化打下理论基 础。关键词：板坯；轻 压下；凝 固；中心线裂纹 中图分类号：T 1 7 7 7 7 1 文献标识码：A 文章编号：1 0 0 1 0 9 6 3(2 0 0 3)0 2 0 0 0 9 0 6 Th e r m a l M e c h a n i c a l Ana l y s i s f
3、o r Re a l-Ti me Co n t r o l o f S o f t Re d u c t i o n i n S l a b Ca s t i n g CHEN S u q i o n g ，Z HANG J i a q u a n ，CUI Li x i n ，GAN Yo n g ，NI Ma n s e n (1 S h a n g h a i Me i s h a n Lt d C o o f Ba o S t e e l Gr o u p，Na n j i n g 2 1 0 0 3 9，C h i n a；2Un i v e r s i t y o f S c ie
4、 n c e a n d Te c h n o l o g y B e ij i n g，B e i j i n g 1 0 0 0 8 3，Ch i n a；3Ce n t r a l I r o n a n d S t e e l Re s e a r c h I n s t i t u t e，Be ij i n g 1 0 0 0 8 1，Ch i n a)Ab s t r a c t：Ba s e d o n t h e nu me r i c a l s i mul a t ion f or t h e t h e r ma l a nd s t r a i n s t r e s
5、 s f i e l d s o f c ont i n uo u s l y c a s t s l a b，t h e l i q u i d C o r e l e n g t h v a r i a t i o n d u r i n g s o l i d i f i c a t i o n u n d e r d i f f e r e n t t e c h n o l o g y Co n d i t i o n s h a s b e e n s t u d i e d A t t h e s a me t i me t h e s h ri n k a g e a n a
6、o r c o n t r a c t i o n b e h a v io r o f t h e c a s t i n g s l a b a r e i n v est i g a t ed Ac c o r d i n g l y，t h e sof t r e d u c t i o n a t t h e c r a c k s e n s i t i v e z o n e o f s l a b，wh i c h h a s b e e n a p p l i ed t O some c a s t i n g ma c h i nes i n t h e wo r l d
7、i s d i s c u s s e dI n a dd i t i on，t h e i mp or t a n c e of t h e r e a l t i me c o nt r o l o f sof t r ed uc t i on t O t h e q u a l i t y o f s l a b i s a n a l y z e d，wh i c h i s e x p e c t e d t O est a b l i s h a t h e o r e t i c a l b a s i s f o r c a r r y i n g o u t e f f i
8、c i e n t l y t h e r e a l t i me c o n t r o l f o r s l a b sof t r e d u c t io n a d o p t i o n i n d o me s t i c ma c h i n es Ke y wo r d s：s l a b；sof t r e d u c t io n；so l i d i f i c a t i o n；c e n t r a l c r a c k 随着连铸技术的迅猛发展，铸机的生产效率和 铸坯质量 日益提高。目前用于改善铸坯质量的主要 技 术手 段有：洁净 钢 生产技 术、结 晶器
9、高 频 小振 幅 控 制 技术、结 晶器 液 位 控 制 技 术、结 晶 器 电 磁 制 动 技 术、二次冷却控制技术、二冷段 电磁搅拌技术 以及轻 压下技 术 等。以上各项技术对解决铸坯质量 问题各有侧重之 处。作 者 以宝 山钢 铁 集 团 上 海 梅 山 公 司 炼 钢 厂(简 称梅山炼钢厂)l号 板坯连 铸机 为研究 对象，利 用 MS C Ma r c 软件 对 板 坯 连 铸 机 的 温 度 场、热 一 机 械应 力 应变 场进 行模 拟，重 点研 究 了 不 同 工 艺 条 件 下 连 铸板坯凝固过程中液芯长度(即凝固终点位置)的变 化规律，并探讨 了板坯在液态、凝固和 固态冷却
10、过程 中的收 缩行 为。通 过 以 上 两 方 面 的研 究，初 步探 讨 了凝 固末端 轻 压下 技术 在板 坯 连铸 机 上 的实 时 控制 对 解决 板坯 中心 线 裂纹 缺 陷 的 重 要 性，为有 效 实 现 凝 固末 端 轻压 下技 术 动态控 制 的 国产 化 目标 打 下 理 论 基础。1 生产条件和板坯质 量概 述 1 1 生产 条件 梅 山炼钢厂 l号板坯连铸 机是 8 0年代初从 意 作者简介：陈素琼(1 9 6 4 一)，女，博士生，高级工程 师；收稿 日期：2 0 0 2 0 4 0 3；修订 日期：2 0 0 2 0 7 2 5 9一 维普资讯 http:/ 2 0
11、 0 3正 钢铁研究学报 第 1 5卷 大利 引进 的一 台 二手设 备，它 属于半 径 为 1 0 5 m 的 全弧形单点矫直板坯连铸机，液 芯长度为 2 8 8 m，从结晶器液面到矫直点距离为 l 6 8 I T I，二次冷却 回 路共 1 1条，到 l 3段喷水冷却结束。生产 的板坯规 格是：2 1 0(7 5 0 1 3 5 0)mm。目前生 产 的钢 种 主 要有：普 通碳 素 钢 和 低 合 金 钢。铸 机 的设 计 年 产 量 为 1 2 0万 t，投 产 1年 以后，其 生 产 能力 就 超 过 了设 计 能力。由于铸 机 的设 计 水 平 处 于 8 0年 代 初 的 水 平
12、，铸机辊缝原设计为固定值。投产以来，针对生产 工况的不 同，分别进行 了相应的调整，现在连铸机辊 缝采用逐段收缩方式。1 2板 坯质 量概 述 图 1是梅 山炼钢厂 2 0 0 1年度板坯合格 率统计 图。图 2是 2 0 0 1年 度 不 合 格 板 坯 中 主要 缺 陷 所 占 比例 的统计 图。从 两 图 中可 以看 出：梅 山炼 钢 厂板 坯合格率偏低，板坯质量缺 陷主要是 中心线 裂纹 和“三角 区”裂纹。随 着 生 产 节 奏 的 不 断 提 高，板 坯 中 心线裂纹缺陷率呈增加趋势。因此，针对梅 山炼钢 厂目前 连铸机 的设 备参数 和冷 却条件，利用 MS C Ma r c 软
13、件对板坯在连铸机中的热一 机械应力应 变场 进行模拟，旨在研究解决梅 山炼钢厂铸坯 中心线裂 纹 问题。图 1 2 0 0 1年度板坯合格率 统计 图 Fi g 1 Ra t i o of q ua l i f i e d s l a b i n 2 0 01 图 2 2 0 0 1年度不合格板坯 中主要缺 陷所 占的 比例 Fi g 2 M a i n d e f e e of s l a b s i n 2 00 1 1 0 2研 究 方 法 为 了可靠地模 拟板坯在冷却过 程中的收缩行 为，利用高温膨 胀仪测定钢种在冷 却过程 中的真实 膨胀系数，以其作为热一 机械应力应变数学模型的计
14、算依据。2 1模 型的 基本 假设 本连铸板坯凝 固热一 力学耦合模 型建立在板坯 薄片基础之上，采用运动坐标系的二维切片法，即沿 板坯横断面方向截取板坯二维薄片断面 的 1 4作 为 研究对象。单元划分采用 四边形平面单元，建立二 维非稳态模 型。研究该薄片从弯月面开始，以拉坯 速 度 向下移 动 过 程 中，依 次 经 过 结 晶器 和 二 冷 区时 所 经历 的热力 学过 程。根 据 实际 连 铸 工 艺 的特 点，对 该 模 型 作 了如 下 假设：由于板坯横 向的传 热速度远大于纵 向的传 热速度，因此忽略板坯沿拉坯方向的传热；板坯液 相区的对流传热对板坯温度场的影响通过液相区有 效
15、 导热 系数 来 实 现；假 设 板 坯 二 维 薄 片 的 力 学 行 为满 足 广义 平 面应 变假 设；依 据 Mi s e s 屈 服准 则 和 P r a n d t l R e u s s 塑性流动法则，利用增量法求解。连铸板坯凝 固传热过程是一个带有 内热源的三 维瞬态传热问题。根据 以上假设条件，连铸板坯凝 固传热控制方程可简化为：丢 )+)=pc c t 式 中，坐 标轴；温度；k ，k ，方 向的导热 系 数；p 密度；t 时 间；c 考虑了结晶潜热的等效 比热容。连铸板坯凝固传热过程是一个小变形连续介质 弹塑性 变 形过 程，其基 本力 学 方程 为：力平 衡 方程 d
16、+d F，=0 (2)协调方程(亦称几何方程)=丢(丢 +丢 )(3)维普资讯 http:/ 第 2期 陈素琼等：板 坯凝固末端轻压下 实时控制的热一 力学分析 4月 式(2，3)中 盯 ，应力 张量；d F，体积力增量；s ，应 变 张量；d“位移增量；，不 同方向的坐标轴；i(下标)应力 作 用 的截 面；(下 标)应力 作用 的方 向。2 2 模型 的初 始 条件和 边 界条 件 整个计算域的初始温度均匀一致，等于液态钢 水 进入 结 晶器时 的 浇注 温度。初 始条 件可 表示 为：(，)f：。=0。=1 5 6 0(4)式 中。浇 注 温度。计算温度场的边界条件为：0 一是 ：0 (
17、在 对称 边 界上)(5)c J 7f 0 一是 ：q (在板 坯表 面 上)(6)式(4，5)中最 导热 系数；与边 界外 法线 余 弦有 关 的 6 3阶算子；口 热 流密度。计算应力场的边界条件为：力 边 界条件：d ，=d p (7)位移边界条件：d u =d u?(8)式 中d p 作 用在 边 界上 的外力 增 量；d“?边界给定的位移增量。3 分析 及 处 理 3 1 板 坯凝 固过程 中的收 缩 行为 钢铁在凝 固过程中的体 积收缩包 括液态 收缩 液、凝固收缩 凝和 固态收缩 固。碳素钢钢 锭从 浇 注 到 室 温 的 总 收缩 量 可 达 1 0 1 4，其 中液态 收缩
18、和凝 固 收缩 占 3 5 5 7，固态 收 缩 占。j 板坯在连铸过程中同样也存在液态收缩 液、凝 固收 缩 凝和 固态收缩 目。但 由于连铸 过 程 中钢 水不 断得 到 补 充，其 液 芯 行 为 与模 铸 时 的钢 液 行 为有所 不 同。因此作 者 认为：连 铸 过程 中，液 态 收 缩将被不断补充 的钢水所 弥补，液态冷却收缩量 可 以忽 略不 计；由于 在接 近板 坯 的凝 固末 端 处，钢 水 补 缩作用大大减弱，或由于冷却不 当产生 了“搭 桥”现 象，使铸坯凝固收缩 时形成 中心疏松 和中心线 裂纹 等缺 陷；同时，如 果 在 板 坯 凝 固点 之 后，辊 缝 设 计 没
19、有充分考虑板坯 的固态收缩，则 可使板坯凝 固过程 中形成的中心线裂纹进一步扩展成为不可焊合的中 心线 裂纹 缺 陷。3 2 板 坯 中心收 缩 的模拟 计 算 根 据 C l y n e T W【2 对 连 铸 坯 凝 固过 程 中两 相 区 力学行 为的研究，将凝 固前沿 的两相 区分 为液相填 充 区和 裂 纹 敏 感 区。本 文 作 者 选 择 的 临 界 固 相 率 厂 s 0 8 5 的 区域 则 为 密 集 的 树 枝 晶 阻 碍 了液 相填充，使裂纹 或疏松无法弥合 而保 留下来 的裂纹 区。根据这种假设，在板坯应力应变模拟计算过程 中，当固相率 厂 s 0 8 5时，板坯 中
20、心 的凝 固模拟将 由连续 介 质考 虑 为 非 连 续 介 质，由此 得 到 板 坯 因凝 固收缩 和固态收缩 而产生 的中心线裂纹 的计算结 果。作 者 称这 种 中心线 裂纹 为“缩 裂”。为 了进一步研究板坯缩裂与连铸操作工艺参数 的关 系，以断面 尺寸 为 2 1 01 3 0 0 mm 的 Q2 3 5钢 板 坯 为例，利 用应 力 应 变 模 型 对 不 同工 况 下 板 坯厚 度方向中心部位钢水的凝固和固态冷却收缩行为进 行 了模拟计算。计算结果及具体分析如下。图 3是在接近凝固终点时板坯横断面上的应力 场 分 布情 况。从 图 中 可 以 看 出：板 坯 断 面 三角 区存
21、在 明显 的交 错 剪 切 应 力，断 面 中心 线 上 则 产 生 缩 裂 应 力。图 4(a)是拉速为 1 0 m mi n，钢水过热度 L X 0分 别 为 2 0、3 5 和 5 0 的 情 况 下，板 坯 在 切 割前 厚 度方 向上，中心 部 位 的凝 固和 固态 冷 却 收 缩 量 沿 板 坯宽 度方 向 的分 布 情 况。从 图 中可 以看 出：在 拉 速相同的情况下，随着钢水过热度的提高，其缩裂趋 势 增 大。图 4(b)为拉速分别为 1 0 m mi n、1 2 m mi n和 图 3板 坯 横 断 面 处 的 应 力 场 分 布 Fi g 3 M a i n s t r
22、e s s di s t r i bu t i on i n 1 s e c t i o n o f s l a b c a s t i g 一1 1 维普资讯 http:/ 2 0 0 3矩 钢铁研究学报 第 1 5 卷 g 2 碟 婚 距铸坯 中心的距离 m 液相线温度 1 5 1 5 图 4切割前不 同过热度(a)和不同拉速(b)下板坯产生缩裂 的趋 势 Fi g 4 Ce n t r a l c r a c ki n g t e n de n c y of s l a b c a s t i ng f o r d i f r e n t s u p e r h e a t(a)a n
23、d d i f f e r e n t c ast i n g s p e e d(b)1 4 m mi n的情 况下，板坯在切割前厚度方 向上中 心 部位 的凝 固和 固态 冷却 收缩 量沿 板 坯 宽度 方 向的 分布情况。从 图中可 以看 出：板坯缩裂趋势 随着拉 速 的提 高而 有所 增大。由板坯凝 固 过程 中应 力应 变 的模 拟计 算 结 果可 知：如 果铸机 辊 缝 锥 度 的设 计 只考 虑坯 壳 表 面 的 自 由收缩，而忽 略 了板坯 中心 在 凝 固末 端 会 产 生缩 裂 现象，则 板坯 在 连 铸 过程 中产 生 中心 线 裂 纹 的 可能 性会 很 大。另 外 还
24、 发 现，由于 板 坯 凝 固过 程 中产 生 中心 线裂 纹 时，板 坯 中心 温度 较 高(超 过 1 3 0 0)，此时，若在板坯凝固终点 附近 的某一段距离 内给板 坯施 加适 当的轻 压 下 力，则 完 全 可 以将 缩 裂 重 新 弥 合。但是，其总的轻压下量和压下速率应该 由模 型 实时计算而定。至于凝固末端实施轻压下技术的具 体位置，作者认 为应该 由凝固过程 中钢在两相 区的 力学 行 为来确 定。3 3 凝 固过 程 中钢在 两相 区 的力 学行 为 多年 的理 论 研 究 结 果 表 明：板 坯 在 两 相 区 内 的 高温力学行为与板坯质量密切相关。因为大多数板 坯 的
25、裂 纹都 是在 延展 性 较差 的两 相 区 中诱 发 和 紧随 其后 的扩展 而 形成 的。图 5为钢 在两相 区的高 温力 学 性 能示 意 图。为 了研 究连铸 板 坯裂 纹 的发展 趋势，C l y n e T W 把两 一l 2一 透 碍 舞 l 耳 塔 图 5 钢在两相 区的高温力学性能示意 圈 Fi g 5 M e c ha ni c a l b e h a vi o r o f s t e el i n m u s h y z o ne 重 美 蠢 相区划分为液相填充 区和裂纹 区，划分依 据是临界 固相率 厂 s。所对应的液相渗透临界温度称作“粘滞 性 温度”(L I T)。
26、在 液 相 填 充 区()，密集的树枝晶阻碍了液相填充，使裂纹无 法弥合而 存留下来。C 1 y n e T W 和 D a v i e s G L 。等认为=0 9 0，而 Ma t s u mi y a T等H 则认为 f s=0 8 5。当温度 低 于 L J T 时，因 为无 液 相 填充 而不 能 抑 制裂纹的生成。但当温度继续降低至“零塑性温度”(Z DT)以下时，钢 开始具 备 一定 的塑 性，此 时 裂纹 又 不易生成。对于 Z DT所对应的固相率，不同学者得 出的结 论 略 有 差 异，如 Ko b a y a s h i S和 Ya ma n a k A 等【5 认为=0
27、9 8 0 9 9，K i m K等 认为 f s=1 0 0。从 总 体 来 看，Z DT 似 乎 是 钢 完 全 凝 固 时(=1 O 0)所对 应 的温度。因此，钢 在凝 固条件 下 的裂 纹 敏 感 区 间 为 Z DT L I T(臼 为裂 纹 敏 感 温 度，)。本 研 究 中，L I T对 应 的 固 相 率=0 8 5，Z DT对 应 的=1 0 0，裂 纹敏 感 区间 可 以表示 为：0 8 5 1 0 0。以上计算分析表明，轻压下效果与压下量以及 压下位置(即板坯在此处的固相率)密切相关，适 时 掌握板坯凝固进程并相应地采用合适 的压下力或压 下 量才 能取 得预 期 的效
28、 果。3 4 板 坯凝 固进 程 的模 拟计 算 以上 分析 表 明，利 用 板 坯 凝 固过 程 的 温度 场 模 型来 计算 并分 析不 同工 况 下板坯 液芯 长度 的变 化规 律，对实 现轻 压 下 动态 控 制 及 有 效 减 少 板 坯 中 心线 裂纹 具 有重 大意 义。表 l 是 断 面尺 寸为 2 1 0 x 1 3 0 0 mm。的 Q 2 3 5钢 维普资讯 http:/ 第 2期 陈素琼 等：板坯凝 固末端轻压下实时控制 的热一 力学分 析 4月 表 1 拉速和过热度对板 坯凝固进程的影响 Ta b l e 1 Ef f e c t s of c a s t i ng
29、s p e e d a n d s up e r h e a t o n s ol i di f i c a t i o n 板坯 在不 同工 况 下 的模 型 计 算 结 果。可 见：拉 速 提 高，液芯长度的增加 比较明显；对 应 于 =0 8 5 1 0 0的裂纹敏感区长度和位置也随拉速的改变而明 显变化；过热度增 大，液芯长度增加不明显，但也会 使凝 固末端 的位置 以及对应 于=0 8 5 1 0 0的 裂纹 敏感 区长 度 和位 置产 生波 动。表 1的计 算 结 果 表 明：为 了避 免 轻 压 下 对 板 坯 质量产生负面作用，实时计算板坯 的液芯长度和凝 固终点的位置是有效应
30、用凝固末端轻压下技术的重 要 条件。4 实时控 制 模 型 的提 出 由于板坯凝 固时：0 8 5 1 0 0的裂纹 敏感 区和凝固终点将随着连铸工艺参数、钢种、板坯断面 尺 寸 的 改变 而 变 化，所 以连 铸 二 冷 过 程 的 动 态 控制 和计 算是 建 立板 坯连 铸凝 固末 端轻 压 下 实 时控 制 的 必要前提，而凝 固和压下过程的热一 力学耦 合分析及 裂纹趋势预测则是确定具体力学参数 的依据(将 由 另 文介绍)。采 用 不适 宜 的 压 下 位 置 和 压 下 量 不 仅 不能获得预期的效果，还可能增 大板坯的裂纹指数，不 利于 提高 板坯 质量。为此，本 文作 者提
31、出了如 图 6 所 示 的凝 固末端 轻 压下 技术 实 时控 制逻 辑。5 结 语 连铸二冷过程的动态控制和计算是建立连铸板 坯 凝 固末 端 轻 压 下 实 时控 制 的必 要 前 提，而凝 固 和 压下过程的热一 力学耦 合分析及裂纹趋 势预测则 是 确定具体力学参数的依据。作者进一步提出 了板坯 凝 固末端 轻 压下 技术 的实时 控制 逻辑。图 6 板坯 凝固末端轻压下技术 实时控制逻辑示意 图 Fi g 6 Re al t i me c o nt r o l l o gi c of s of t r e d uc t i o n f o r s l a b c ast i n g
32、(下 转 第 1 8页】一1 3 维普资讯 http:/ 2 0 0 3矩 钢铁研究学报 第 l 5卷 5 0 2 0 0 4 0 0 6 O O 。，II U【l 图 6 带钢精 轧出口 1 4横断面上 的温度 场分布 Fi g 6 Ef f e ct of r ol l i n g s p e e d o n t e mp e r at ur e di s t r i b u t i o n i n t r a n s v e r s e s e c t i o n of s t r i p 当精轧 入 口轧制 速度 为 1 0 2 m s时，带钢 轧 后 边 部 宽 度方 向上 的 温度
33、 梯度 大 约为 3 0 mm；而 当精 轧 入 口速度 为 0 2 5 m s 时，带 钢 轧 后 边 部宽 度 方 向上 1 的温度梯度大约只有前者的妻。此外，不论轧制速 度高或低，由于带钢较薄，温 度沿厚度方向的变化很小，中心与边 部 的 温 差 在 1 5 范 围以 内；而 宽 度 方 向 的 温 差 较 大，中 心 与 边 部 的温 度相 差 7 0 左 右。这 样 的 温 度 分 布 容 易 导 致带钢不平整，影响其板形。因此，有必要在此后的 层流冷却过程 中，沿带钢的宽度 方向采用不 同的冷 却工艺，以保证卷曲前产品的宽向温度分布比较均(上接 第 1 3页)参 考文献：1 2 3
34、 4 匀，从而获得组织均匀、板形 良好的产品。3 结 论(1)建立 的带钢精轧过程三维温度场数值计算 模型能够 比较精确地计算轧制过程 中带钢的温度分 布，误 差一 般在 1 5 以内。(2)精 轧 入 口厚 度 相 同 时，终 轧 厚 度 越 小，带 钢 在轧制过程 中的温降越小，反之越大。(3)对 于 轧前 温度 和厚 度相 同的 带钢，轧 制 速度 越高，带钢在轧制前后的温降越小，横断面边部宽度 方 向上的温度梯度越大。反之，温降越大，横断面边 部 宽 度方 向上 的 温度梯 度 越小。参考文献：1 2 3 4 5 6 7 刘振宇，韩淑芝，王国栋，等板带 热连轧温 度的预报计算 及 应用
35、 J 钢铁，1 9 9 4，2 9(2)：3 1 3 4 蔡正，王国栋，刘相华热轧带 钢温 度场 的数值模拟【J 金 属成形 工艺，1 9 9 8，1 6(5)：3 9，4 2 孙卫华，王国栋。吴国 良 带钢 热轧过 程中轧 件横断 面上 温度 场 的解析 J 山东冶金，1 9 9 9，1 6(4)：3 0 3 5 张鹏，鹿守理，高永生 板带 轧制过 程温度场有限元模 拟及 影 响因素分析 J 北 京科技 大学学报，1 9 9 8，2 0(1)：9 9，1 0 2 L a a s r a o u i A，J o n a s J J Pr e d i c t i o n of Te mp e r
36、 a t u r e Di s t rib u t io n。F l o w S t r e s s a n d Mi c r o s t r u c t u r e du rin g t h e M u l t i p a s s Ho t Ro l l i n g o f S t e e l Pla t e and S t r i p J I S I J I n t e r n a t i o n a l，1 9 9 1，3 1(1)：9 5 1 O5 日本钢铁协会 编王 国栋，吴 国良 译 板带 轧制理 论与 实践 M 北京：中国铁道出版社，1 9 9 0 P a t a n k a r
37、 S V Nu me r i c a l He a t Tr an s f e r an d Fl u id F l o w，He mi，s p h e r e【M Ne w Yo r k：1 9 8 0 赵坚，赵琳 优质钢缺 陷 M 北京：冶 金工业 出版 社，1 9 9 1 Cl y n e T W，W o l f M，Ku r z W Th e Ef f e c t o f Me l t Co mp o s i t i o n o n S o l i d i f i c a t i o n Cr a c k i n g o f S t e e l，wi t h Pa r t i c u
38、l a r Re f e r e n c e t o Con t i n u o u s C a s t i n g J Me t a l l u r g i c a l Tr a n s a c t io n s，1 9 8 2，1 3 B：2 5 9，2 6 6 Da v i s G L，Sh i n Y KSo l i d i f i c a t i o n Te c h n o l o g y i n t h e Fo u n，d r y and C a s t Ho u s e M L o n d o n：T h e Me t a l S o c i e t y，1 9 7 9 Ma
39、 t s u miy a T，Mi c h i h i s a I。Ka j io k a H，c t a 1 A n E v al u a t i o n o f Cr i t i c a l St r a i n f o r I n t e r n a l Cr a c k F o r m a t i o n i n Co n t i n u ou s l y Ca s t 一1 8一 5 6 7 8 s l a b s J Tr a n s a c t i o n s I S I J，1 9 8 6，2 6：5 4 0，5 4 6 Ko b a y a s h i S，To mo n o
40、 H，Gu n i i KMa t h e ma t i c al Ana l y s i s o f S o-l i d i f i c a t i o n P r o c e s s wi t h Co n s i d e r a t io n o n Sol u t e S e g r e g a t i o n J Tr a n s a c t io n s I S U，1 9 8 8，2 8：21 4，2 1 7 Ya ma n a k A。Na k a i i ma K。Ok a mu r a KCrit i c a l St r a i n f o r I n t e r-n a
41、l C r a c k F o rm a t i o n i n Co n t i n u o u s C a s t i ng J I r o n ma k l ng a n d S t e e l ma k i n g，1 9 9 5，2 2(6)：5 0 8，5 1 2 Kim K，Oh K H。L e e D NM ec h a n i c a l Be h a v io ro f Ca r b o n St e e I s d u r i n g Co n t i n u o u s C a s t i ng J S c r i p t a Ma t e r i ali a，1 9 9 6，3 4(2)：3 0 1，3 07 Kim K，Ye o T。OhK H。e ta1 Ef f ect o fCa r bo n a n d S l l l f u ri n Con t i n u o u s l y Cast S t r a n d o n Lo n g i t u d i n a l S u r f a c e C r a c k s J】I S I J I n t e r n a t io n a l，1 9 9 6，3 6(3)：2 8 4 2 8 9 堂 维普资讯 http:/