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1、矿井空气调节概论本讲稿第一页，共五十一页第一节第一节 井口空气加热井口空气加热一、井口空气加热方式一、井口空气加热方式 井井口口一一般般采采用用空空气气加加热热器器对对冷冷空空气气进进行行加加热热，其其加加热热方方式式有有两两种。种。1.1.井口房不密闭的加热方式井口房不密闭的加热方式 当当井井口口房房不不宜宜密密闭闭时时，被被加加热热的的空空气气需需设设置置专专用用的的通通风风机机送送入入井井筒筒或或井井口口房房。这这种种方方式式按按冷冷、热热风风混混合合的的地地点点不不同同，又又分分以以下下三三种情况：种情况：（1 1）冷冷、热热风风在在井井筒筒内内混混合合:这这种种布布置置方方式式是是将

2、将被被加加热热的的空空气气通通过过专专用用通通风风机机和和热热风风道道送送入入井井口口以以下下2m2m处处，在在井井筒筒内内进进行行热热风风和和冷风的混合，如图冷风的混合，如图8-1-18-1-1所示。所示。（2 2）冷冷、热热风风在在井井口口房房内内混混合合:这这种种布布置置方方式式是是将将热热风风直直接接送送入入井井口口房房内内进进行行混混合合，使使混混合合后后的的空空气气温温度度达达到到22以以上上后后再再进进入入井井筒筒，如图如图8-1-28-1-2所示。所示。本讲稿第二页，共五十一页（3 3）冷、热风在井口房和井筒内同时混合）冷、热风在井口房和井筒内同时混合 这这种种布布置置方方式式

3、是是前前两两种种方方式式的的结结合合，它它将将大大部部分分热热风风送送入入井井筒筒内内混混合合，而而将将小小部部分分热热风风送送入入井井口口房房内内混混合合，其其布布置置方方式式如如图图8-1-38-1-3所所示示。以以上上三三种种方方式式相相比比较较，第第一一种种方方式式冷冷、热热风风混混合合效效果果较较好好，通通风风机机噪噪声声对对井井口口房房的的影影响响相相对对较较小小，但但井井口口房房风风速速大大、风风温温低低，井井口口作作业业人人员员的的工工作作条条件件差差，而而且且井井筒筒热热风风口口对对面面井井壁壁、上上部部罐罐座座和和罐罐顶顶保保险险装装置置有有冻冻冰冰危危险险；第第二二种种方

4、方式式井井口口房房工工作作条条件件有有所所改改善善，上上部部罐罐座座和和罐罐顶顶保保险险装装置置冻冻冰冰危危险险减减少少，但但冷冷、热热风风的的混混合合效效果果不不如如前前者者，而而且且井井口口房房内内风风速速较较大大，尤尤其其是是通通风风机机的的噪噪声声对对井井口口的的通通讯讯信信号号影影响响较较大大；第第三三种种方方式式综综合合了了前前两两种种的的优优点点，而而避避免免了了其其缺缺点点，但但管管理理较较为为复复杂。杂。本讲稿第三页，共五十一页 图 8-1-21通风机房；通风机房；2空气加热室；空气加热室；3空气加热器；空气加热器；4通风机；通风机；5井筒井筒 图 8-1-1 1通风机房；通

5、风机房；2空气加热室；空气加热室；3空气加热器；空气加热器；4通通风机；风机；5热风道；热风道；6井筒井筒 图8-1-3 1通风机房；通风机房；2空气加热室；空气加热室；3空气加热器；空气加热器；4通风机；通风机；5热风道；热风道；6井筒。井筒。本讲稿第四页，共五十一页 2.2.井口房密闭的加热方式井口房密闭的加热方式 当当井井口口房房有有条条件件密密闭闭时时，热热风风可可依依靠靠矿矿井井主主要要通通风风机机的的负负压压作作用用而而进进入入井井口口房房和和井井筒筒，而而不不需需设设置置专专用用的的通通风风机机送送风风。采采用用这这种种方方式式，大大多多是是在在井井口口房房内内直直接接设设置置空

6、空气气加加热热器器，让让冷、热风在井口房内进行混合。冷、热风在井口房内进行混合。对对于于大大型型矿矿井井，当当井井筒筒进进风风量量较较大大时时，为为了了使使井井口口房房风风速速不不超超限限，可可在在井井口口房房外外建建立立冷冷风风塔塔和和冷冷风风道道，让让一一部部分分冷冷风风先先经经过过冷冷风风道道直直接接进进入入井井筒筒，使使冷冷、热热风风即即在在井井口口房房混混合合又又在在井井筒筒内内混混合合。采采用用这这种种方方式式时时，应应注注意意防防止止冷冷风风道道与与井井筒筒联接处结冰。联接处结冰。井口房不密闭与井口房密闭这两种井口空气加热方式相比，其优缺井口房不密闭与井口房密闭这两种井口空气加热

7、方式相比，其优缺点见表点见表8-1-18-1-1。本讲稿第五页，共五十一页井口空气加井口空气加热方式热方式优优 点点 缺缺 点点井口房不密井口房不密闭时闭时 1 1井口房不要求密闭；井口房不要求密闭；2 2可建立可建立独立的空气加热室，布置较为灵活；独立的空气加热室，布置较为灵活；3 3在相同风量下，所需空气加热器在相同风量下，所需空气加热器的的片数少。片数少。1 1井口房不要求密闭；井口房不要求密闭；2 2可建立独立的空气加热可建立独立的空气加热室，布置较为灵活；室，布置较为灵活；3 3在在相同风量下，所需空气加相同风量下，所需空气加热器的片数少。热器的片数少。井口房密闭井口房密闭时时 1

8、1井口房工作条件好；井口房工作条件好；2 2不需设不需设置专用通风机，设备投资少。置专用通风机，设备投资少。1 1井口房密闭增加矿井井口房密闭增加矿井通风阻力；通风阻力；2 2井口房漏风管理较为井口房漏风管理较为麻烦。麻烦。表8-1-1 井口空气加热方式的优缺点比较表本讲稿第六页，共五十一页二、空气加热量的计算二、空气加热量的计算1.1.计算参数的确定计算参数的确定(1)(1)室室外外冷冷风风计计算算温温度度的的确确定定。井井口口空空气气防防冻冻加加热热的的室室外外冷冷风风计计算算温温度度，通通常常按按下下述述原原则则确确定定：立立井井和和斜斜井井采采用用历历年年极极端端最最低低温温度度的的平

9、平均均值值；平硐采用历年极端最低温度平均值与采暖室外计算温度二者的平均值。平硐采用历年极端最低温度平均值与采暖室外计算温度二者的平均值。(2)(2)空空气气加加热热器器出出口口热热风风温温度度的的确确定定。通通过过空空气气加加热热器器后后的的热热风风温温度度，根根据据井井口口空空气气加热方式按表加热方式按表8-1-28-1-2确定。确定。送风地点送风地点 热风温度热风温度()送风地点送风地点 热风温度热风温度()立井井筒立井井筒 6070 正压进入井正压进入井口房口房2030 斜井或平硐斜井或平硐 4050 负压进入井负压进入井口房口房 1020 表表8-1-2 空气加热器后热风温度的确定空气

10、加热器后热风温度的确定本讲稿第七页，共五十一页2.2.空气加热量的计算空气加热量的计算 井井口口空空气气加加热热量量包包括括基基本本加加热热量量和和附附加加热热损损失失两两部部分分，其其中中附附加加热热损损失包括热风道、通风机壳及井口房外围护结构的热损失等。失包括热风道、通风机壳及井口房外围护结构的热损失等。基基本本加加热热量量即即为为加加热热冷冷风风所所需需的的热热量量，在在设设计计中中，一一般般附附加加热热损损失可不单独计算，总加热量可按基本加热量乘以一个系数求得。失可不单独计算，总加热量可按基本加热量乘以一个系数求得。即总加热量即总加热量Q Q，可按公式（，可按公式（8-1-18-1-1

11、）计算：）计算：，KW (8-1-1)KW (8-1-1)MM井井筒筒进进风风量量，Kg/sKg/s；C CP P空空气气定定压压比比热热，C Cp p=1.01=1.01 KJ/KJ/（KgKgK K）。热热量量损损失失系系数数，井井口口房房不不密密闭闭时时=1.05=1.051.101.10，密密闭闭时时=1.10=1.101.151.15；t th h冷冷、热热风风混混合合后后空空气气温温度度，可可取取22；t tl l室外冷风温度，室外冷风温度，；本讲稿第八页，共五十一页三、空气加热器的选择计算三、空气加热器的选择计算1.1.基本计算公式基本计算公式(1)(1)通过空气加热器的风量通过

12、空气加热器的风量 ，Kg/s Kg/s （8-1-38-1-3）M M1 1通通过过空空气气加加热热器器的的风风量量，Kg/sKg/s；t th0h0加加热热后后加加热热器器出出口口热热风风温温度度，按表按表8-1-28-1-2选取；其余符号意义同前。选取；其余符号意义同前。(2)(2)空气加热器能够供给的热量空气加热器能够供给的热量 Q QkStkStp p，KW (8-1-4)KW (8-1-4)Q Q空空气气加加热热器器能能够够供供给给的的热热量量，KWKW；K K 空空气气加加热热器器的的传传热热系系数数，KW/KW/（m m2 2K K）；S S 空空气气加加热热器器的的散散热热面面

13、积积，m m2 2；t tp p热热媒媒与与空空气气间间的的平平均温差，均温差，。当热媒为蒸汽时：当热媒为蒸汽时：t tp p=t=tv v-(t-(tl l+t+th0h0)/2,(8-1-5)/2,(8-1-5)当热媒为热水时：当热媒为热水时：t tp p=(t=(tw1w1+t+tw2w2)/2-(t)/2-(te e+t+thoho)/2)/2，(8-1-6)(8-1-6)t tv v饱饱和和蒸蒸汽汽温温度度，；t tw1w1、t tw2w2热热水水供供水水和和回回水水温温度度，；其其余余符符号号意意义义同前。同前。本讲稿第九页，共五十一页空气加热器常用的在不同压力下的饱和蒸汽温度，见

14、表空气加热器常用的在不同压力下的饱和蒸汽温度，见表8-1-38-1-32.2.选择计算步骤选择计算步骤 空气加热器的选择计算可按下述方法和步骤进行：空气加热器的选择计算可按下述方法和步骤进行：(1)(1)初选加热器的型号初选加热器的型号 初初选选加加热热器器的的型型号号首首先先应应假假定定通通过过空空气气加加热热器器的的质质量量流流速速(v)(v)，一一般般井井口口房房不不密密闭闭时时(v)(v)可可选选4 48Kg/m8Kg/m2 2.s,.s,井井口口房房密密闭闭时时(v)(v)可可选选2 24Kg/m4Kg/m2 2.s.s。然然后后按按下下式式求求出出加加热热器器所所需需的的有有效效通

15、通风截面积风截面积S S：S SM M1 1/(v)/(v)，m m2 2 (8-1-7)(8-1-7)在在加加热热器器的的型型号号初初步步选选定定之之后后，即即可可根根据据加加热热器器实实际际的的有有效效通风截面通风截面积，算出实际的积，算出实际的(v)(v)值。值。蒸汽压力蒸汽压力(KPa)30 98 196 245 294 343392 饱和蒸汽温度饱和蒸汽温度()100 119.6132.8 138.2 142.9147.2151 表表8-1-3 不同压力下的饱和蒸汽温度不同压力下的饱和蒸汽温度本讲稿第十页，共五十一页（2 2）计算加热器的传热系数）计算加热器的传热系数 表表8-1-4

16、8-1-4中中列列举举了了部部分分国国产产空空气气加加热热器器传传热热系系数数的的实实验验公公式式，供供学学习习时时参参考考，更更详详细细的的资资料料请请查查阅阅有有关关手手册册。如如果果有有的的产产品品在在整整理理传传热热系系数数实实验验公公式式时时，用用的的不不是是质质量量流流速速（vv），而而是是迎迎面面风风速速v vy y,则则应应根根据据加加热热器器有有效效截截面面积积与与迎迎风风面面积积之之比比值值（称称为为有有效截面系数），使用关系式，由效截面系数），使用关系式，由vv求出求出v vy y后，再计算传热系数。后，再计算传热系数。如如果果热热媒媒为为热热水水，则则在在传传热热系系数

17、数的的计计算算公公式式中中还还要要用用到到管管内内水水流速流速V VW W。加热器管内水流速可按下式计算：。加热器管内水流速可按下式计算：m/s (8-1-8)m/s (8-1-8)V VW W加加热热器器管管内内水水的的实实际际流流速速，m/sm/s；S Sw w空空气气加加热热器器热热媒媒通通过过的的截面积，截面积，m m2 2；CC水的比热，水的比热，C C 4.1868KJ/Kg4.1868KJ/KgK K。其余符号意义同前。其余符号意义同前。本讲稿第十一页，共五十一页加热器型号加热器型号 热媒热媒 传热系数传热系数K(W/m2K)空气阻力空气阻力H(Pa)热水阻力热水阻力h(KPa)

18、5、6、10D 5、6、10ZSRZ型型 5、6、10X 7D 7Z 7X 蒸汽蒸汽 146(v)0.49146(v)0.49145(v)0.532143(v)0.51146(v)0.4915.1(v)0.571 1.76(v)1.9981.47(v)1.980.88(v)2.122.06(v)1.172.94(v)1.521.37(v)1.917 D型：型：15.2VW1.96Z、X型：型：15.2VW1.96 BA/2SRL型型 BA/3 BA/2 BA/3 蒸汽蒸汽 热水热水 15.2(v)0.5015.1(v)0.4316.5(v)0.2414.5(v)0.291.71(v)1.673

19、.03(v)1.621.5(v)1.582.9(v)1.58表表8-1-4 部分国产空气加热器的传热系数和阻力计算公式表部分国产空气加热器的传热系数和阻力计算公式表注注:v空气质量流速空气质量流速,Kg/m2.s；VW 水流速，水流速，m/s。本讲稿第十二页，共五十一页（3 3）计算所需的空气加热器面积和加热器台数）计算所需的空气加热器面积和加热器台数 空气加热器所需的加热面积可按下式计算：空气加热器所需的加热面积可按下式计算：m m2 2 (8-1-9)(8-1-9)式中符号意义同前。式中符号意义同前。计计算算出出所所需需加加热热面面积积后后，可可根根据据每每台台加加热热器器的的实实际际加加

20、热热面面积积确确定定所需加热器的排数和台数。所需加热器的排数和台数。(4)(4)检查空气加热器的富余系数，一般取检查空气加热器的富余系数，一般取1.151.151.251.25。(5)(5)计算空气加热器的空气阻力计算空气加热器的空气阻力H H，计算公式见表，计算公式见表8-1-48-1-4。(6)(6)计算空气加热器管内水阻力计算空气加热器管内水阻力h h，计算公式也见表，计算公式也见表8-1-48-1-4。本讲稿第十三页，共五十一页第二节第二节 矿井主要热源及其散热量矿井主要热源及其散热量 要进行矿井空调设计，首先就必须了解引起矿井高温热害的主要影响因素。要进行矿井空调设计，首先就必须了解

21、引起矿井高温热害的主要影响因素。能引起矿井气温值升高的环境因素统称为能引起矿井气温值升高的环境因素统称为矿井热源矿井热源。一、井巷围岩传热一、井巷围岩传热1 1围岩原始温度的测算围岩原始温度的测算 围岩原始温度是指井巷周围未被通风冷却的原始岩层温度。由于在地表大气和大地热流围岩原始温度是指井巷周围未被通风冷却的原始岩层温度。由于在地表大气和大地热流场的共同作用下，岩层原始温度沿垂直方向上大致可划分为三个层带：场的共同作用下，岩层原始温度沿垂直方向上大致可划分为三个层带：变温带：变温带：在地表浅部由于受地表大气的影响，岩层原始温度随地表大气温度的变在地表浅部由于受地表大气的影响，岩层原始温度随地

22、表大气温度的变化而呈周期性地变化，称为化而呈周期性地变化，称为变温带变温带。恒温带：恒温带：随着深度的增加，岩层原始温度受地表大气的影响逐渐减弱，而随着深度的增加，岩层原始温度受地表大气的影响逐渐减弱，而受大地热流场的影响逐渐增强，当到达某一深度处时，二者趋于平衡，岩受大地热流场的影响逐渐增强，当到达某一深度处时，二者趋于平衡，岩温常年基本保持不变，这一层带称为温常年基本保持不变，这一层带称为恒温带恒温带，恒温带的温度约比当地年平，恒温带的温度约比当地年平均气温高均气温高1 122。本讲稿第十四页，共五十一页增温带：增温带：在恒温带以下，由于受大地热流场的影响，在一定的区域范围内，岩在恒温带以

23、下，由于受大地热流场的影响，在一定的区域范围内，岩层原始温度随深度的增加而增加，大致呈线性的变化规律，这一层带称为增层原始温度随深度的增加而增加，大致呈线性的变化规律，这一层带称为增温带。温带。地温率：地温率：在增温带内，岩层原始温度随深度的变化规律可用地温率或地温梯度在增温带内，岩层原始温度随深度的变化规律可用地温率或地温梯度来表示。地温率是指恒温带以下岩层温度每增加来表示。地温率是指恒温带以下岩层温度每增加11，所增加的垂直深度，即：，所增加的垂直深度，即：m/(8-2-1)m/(8-2-1)地地温温梯梯度度：指指恒恒温温带带以以下下，垂垂直直深深度度每每增增加加100m100m时时，原原

24、始始岩岩温温的的升升高高值值，它它与与地温率之间的关系为：地温率之间的关系为：G Gr r=100/g=100/gr r /100m (8-2-2)/100m (8-2-2)g gr r地温率，地温率，m/m/；G Gr r地温梯度，地温梯度，/100m/100m；Z Z0 0、ZZ恒恒温温带带深深度度和和岩岩层层温温度度测测算算处处的的深深度度，m m；t tr0r0、t tr r恒恒温温带带温温度度和和岩岩层层原原始始温温度度，。若若已已知知g gr r或或G Gr r及及Z Z0 0、t tr0r0，则则对对式式（8-2-18-2-1）、式式（8-2-28-2-2）进进行行变变形形后后,

25、即可计算出深度为即可计算出深度为ZmZm的原岩温度的原岩温度t tr r。本讲稿第十五页，共五十一页 矿区名称矿区名称 恒温带深度恒温带深度 Z0(m)恒温带温度恒温带温度tr0()地温率地温率 gr(m/)辽宁抚顺辽宁抚顺 山东枣庄山东枣庄 平顶山矿区平顶山矿区 罗河铁矿区罗河铁矿区安徽淮南潘集安徽淮南潘集辽宁北票台吉辽宁北票台吉 广西合山广西合山 浙江长广浙江长广 湖北黄石湖北黄石 2530 40 25 25 25 27 20 31 31 10.5 17.0 17.2 18.9 16.8 10.6 23.1 18.9 18.8 3045 3121 5925 33.7 40374044 43

26、.339.8 表表8-2-1 我国部分矿区恒温带参数我国部分矿区恒温带参数 表表8-2-18-2-1列出的我国部分矿区恒温带参数和地温率数值，仅供参考。列出的我国部分矿区恒温带参数和地温率数值，仅供参考。本讲稿第十六页，共五十一页2 2围岩与风流间传热量围岩与风流间传热量 井井巷巷围围岩岩与与风风流流间间的的传传热热是是一一个个复复杂杂的的不不稳稳定定传传热热过过程程。井井巷巷开开掘掘后后，随随着着时时间间的的推推移移，围围岩岩被被冷冷却却的的范范围围逐逐渐渐扩扩大大，其其所所向向风风流流传传递递的的热热量量逐逐渐渐减减少少；而而且且在在传传热热过过程程中中由由于于井井巷巷表表面面水水分分蒸蒸

27、发发或或凝凝结结，还还伴伴随随着着传传质质过过程程发发生生。为为简简化化研研究究，目目前前常常将将这这些些复复杂杂的的影影响响因因素素都都归归结结到到传传热热系系数数中中去去讨讨论论。因因此此，井巷围岩与风流间的传热量可按下式来计算：井巷围岩与风流间的传热量可按下式来计算：Q Qr rK KUL(tUL(trmrm-t)-t)，KW (8-2-5)KW (8-2-5)Q Qr r井巷围岩传热量，井巷围岩传热量，KWKW；K K围岩与风流间的不稳定换热系数，围岩与风流间的不稳定换热系数，KW/(mKW/(m2 2)；UU井巷周长，井巷周长，m m；LL井巷长度，井巷长度，m m；t trmrm平

28、均原始岩温，平均原始岩温，；tt井巷中平均风温，井巷中平均风温，。本讲稿第十七页，共五十一页 围岩与风流间的不稳定传热系数围岩与风流间的不稳定传热系数K K是指井巷围岩深部未被冷却的岩体是指井巷围岩深部未被冷却的岩体与空气间温差为与空气间温差为11时，单位时间内从每时，单位时间内从每m m2 2 巷道壁面上向空气巷道壁面上向空气放出放出(或吸收或吸收)的热量。它是围岩的热物理性质、井巷形状尺寸、通的热量。它是围岩的热物理性质、井巷形状尺寸、通风强度及通风时间等的函数。由于不稳定传热系数的解析解相当复杂，风强度及通风时间等的函数。由于不稳定传热系数的解析解相当复杂，在矿井空调设计中大多采用简化公

29、式或统计公式计算。在矿井空调设计中大多采用简化公式或统计公式计算。二、机电设备放热二、机电设备放热1.1.采掘设备放热采掘设备放热 采掘设备运转所消耗的电能最终都将转化为热能，其中大部采掘设备运转所消耗的电能最终都将转化为热能，其中大部分将被采掘工作面风流所吸收。风流所吸收的热能中小部分分将被采掘工作面风流所吸收。风流所吸收的热能中小部分能引起风流的温升，其中大部分转化成汽化潜热引起焓增。能引起风流的温升，其中大部分转化成汽化潜热引起焓增。本讲稿第十八页，共五十一页 采掘设备运转放热一般可按下式计算：采掘设备运转放热一般可按下式计算：Q Qc cNN，KW (8-2-6)KW (8-2-6)Q

30、 Qc c风流所吸收的热量，风流所吸收的热量，KWKW；采采掘掘设设备备运运转转放放热热中中风风流流的的吸吸热热比比例例系系数数；值值可可通通过过实实测统计来确定。测统计来确定。NN采掘设备实耗功率，采掘设备实耗功率，KWKW。2.2.其它电动设备放热其它电动设备放热 电动设备放热量一般可按下式计算：电动设备放热量一般可按下式计算：Q Qe e(1-(1-t t)m mN N，KW (8-2-7)KW (8-2-7)Q Qe e电动设备放热量，电动设备放热量，KWKW；NN电动机的额定功率，电动机的额定功率，KWKW；t t提升设备的机械效率，非提升设备或下放物料提升设备的机械效率，非提升设备

31、或下放物料t t=0=0；m m电电动动机机的的综综合合效效率率，包包括括负负荷荷率率、每每日日运运转转时时间间和和电电动动机机效效率等因素。率等因素。本讲稿第十九页，共五十一页三、运输中煤炭及矸石的放热三、运输中煤炭及矸石的放热 在在以以运运输输机机巷巷作作为为进进风风巷巷的的采采区区通通风风系系统统中中，运运输输中中煤煤炭炭及及矸矸石石的的放放热热是是一一种种比比较较重重要要的的热热源源。运运输输中中煤煤炭炭及及矸石的放热量一般可用下式近似计算：矸石的放热量一般可用下式近似计算：KW KW (8-2-8)(8-2-8)Q Qk k运输中煤炭或矸石的放热量，运输中煤炭或矸石的放热量，KWKW

32、；mm煤炭或矸石的运输量，煤炭或矸石的运输量，Kg/sKg/s；C Cm m煤炭或矸石的比热，煤炭或矸石的比热，KJ/(KgKJ/(Kg)；tt 煤煤炭炭或或矸矸石石与与空空气气温温差差，。可可由由实实测测确确定定，也也可可用下式估算：用下式估算：(8-2-9)(8-2-9)LL运运输输距距离离，m m；t tr r运运输输中中煤煤炭炭或或矸矸石石的的平平均均温温度度，一一般般较较回回采工作面的原始岩温低采工作面的原始岩温低4 488；t twmwm运输巷道中风流的平均湿球温度，运输巷道中风流的平均湿球温度，。本讲稿第二十页，共五十一页四、矿物及其它有机物的氧化放热四、矿物及其它有机物的氧化放

33、热 井井下下矿矿物物及及其其它它有有机机物物的的氧氧化化放放热热是是一一个个十十分分复复杂杂的的过过程程，很很难将它与其它热源分离开来单独计算，现一般采用下式估算：难将它与其它热源分离开来单独计算，现一般采用下式估算：KW (8-2-10)KW (8-2-10)式中式中 Q Q0 0氧化放热量，氧化放热量，KWKW V V巷道中平均风速，巷道中平均风速，m/sm/s；q q0 0VV1m/s1m/s 时时单单位位面面积积氧氧化化放放热热量量，KW/mKW/m2 2；在在无无实实测测资资料料时，时，可取可取3 34.6104.610-3-3 KW/mKW/m2 2。其余符号意义同前。其余符号意义

34、同前。本讲稿第二十一页，共五十一页五、人员放热五、人员放热 在在人人员员比比较较集集中中的的采采掘掘工工作作面面，人人员员放放热热对对工工作作面面的的气气候候条条件件也也有有一一定定的的影影响响。人人员员放放热热与与劳劳动动强强度度和和个个人人体体质质有有关关，现一般按下式进行计算：现一般按下式进行计算：KW (8-2-11)KW (8-2-11)Q Qw0w0人员放热量，人员放热量，KWKW nn工作面总人数；工作面总人数；qq每每人人发发热热量量，一一般般参参考考以以下下数数据据取取值值：静静止止状状态态时时取取0.090.090.12KW0.12KW；轻轻度度体体力力劳劳动动时时取取0.

35、2kw0.2kw；中中等等体体力力劳劳动动时时取取0.275kw0.275kw；繁重体力劳动时取；繁重体力劳动时取0.47kw0.47kw。本讲稿第二十二页，共五十一页六、热水放热六、热水放热 井下热水放热主要取决于水温、水量和排水方式。当采用有盖水沟井下热水放热主要取决于水温、水量和排水方式。当采用有盖水沟或管道排水时，其传热量可按下式计算：或管道排水时，其传热量可按下式计算：KW (8-2-12)KW (8-2-12)Q Qw w热水传热量，热水传热量，KWKW；K Kw w水沟盖板或管道的传热系数，水沟盖板或管道的传热系数，KW/(mKW/(m2 2)；SS水与空气间的传热面积。水沟排水

36、水与空气间的传热面积。水沟排水:S:SB Bw wL L，m2m2；管道排水；管道排水:S:SD2LD2L，m2m2；B Bw w水沟宽度，水沟宽度，m m；D D2 2管道外径，管道外径，m m；LL水沟长度，水沟长度，m m；t tw w 水沟或管道中水的平均温度，水沟或管道中水的平均温度，；tt巷道中风流的平均温度，巷道中风流的平均温度，。水沟盖板的传热系数可按下式确定：水沟盖板的传热系数可按下式确定：KW/(mKW/(m2 2)(8-2-13)(8-2-13)本讲稿第二十三页，共五十一页 管道传热系数可按下式确定：管道传热系数可按下式确定：KW/(mKW/(m2 2)（8-2-148-

37、2-14）1 1水与水沟盖板或管道内壁的对流换热系数，水与水沟盖板或管道内壁的对流换热系数，KW/(mKW/(m2 2)；2 2水沟盖板或管道外壁与巷道空气的对流换热系数，水沟盖板或管道外壁与巷道空气的对流换热系数，KW/(mKW/(m2 2)；盖板厚度，盖板厚度，m m；盖板或管壁材料的导热系数，盖板或管壁材料的导热系数，KW/(mKW/(m2 2)；D D1 1管道内径，管道内径，m m；D D2 2管道外径，管道外径，m m。本讲稿第二十四页，共五十一页第三节第三节 矿井风流热湿计算矿井风流热湿计算 矿井风流热湿计算是矿井空调设计的基础，是采取合理的空调技术措施的依据。矿井风流热湿计算是

38、矿井空调设计的基础，是采取合理的空调技术措施的依据。一、地表大气状态参数的确定一、地表大气状态参数的确定 地表大气状态参数一般按下述原则确定：地表大气状态参数一般按下述原则确定：温度温度采用历年最热月月平均温度的平均值；采用历年最热月月平均温度的平均值；相对湿度相对湿度采用历年最热月月平均相对湿度的平均值；采用历年最热月月平均相对湿度的平均值；含湿量含湿量采用历年最热月月平均含湿量的平均值。采用历年最热月月平均含湿量的平均值。这些数值均可从当地气象台、站的气象统计资料中获得。这些数值均可从当地气象台、站的气象统计资料中获得。二、井筒风流的热交换和风温计算二、井筒风流的热交换和风温计算 研研究究

39、表表明明，在在井井筒筒通通过过风风量量较较大大的的情情况况下下，井井筒筒围围岩岩对对风风流流的的热热状状态态影影响响较较小小，决决定定井井筒筒风风流流热热状状态态的的主主要要因因素素是是地地表表大大气气条条件件和和风风流流在在井井筒筒内内的的加加湿湿压压缩缩过过程程。根根据据热热力力学第一定律，井筒风流的热平衡方程式为：学第一定律，井筒风流的热平衡方程式为：(8-3-1)(8-3-1)本讲稿第二十五页，共五十一页在一定的大气压力下，风流的含湿量与风温呈近似的线性关系：在一定的大气压力下，风流的含湿量与风温呈近似的线性关系：g/Kg (8-3-2)g/Kg (8-3-2)式中式中 风流的相对湿度

40、，；风流的相对湿度，；t t风流温度，风流温度，；P P大气压力，大气压力，PaPa；b b、PmPm与风温有关的常数，由表与风温有关的常数，由表8-3-18-3-1确定。确定。令令 ：则：则：(8-3-3)(8-3-3)将式将式(8-3-3)(8-3-3)代入式代入式(8-3-1)(8-3-1)可解得：可解得：(8-3-4)(8-3-4)本讲稿第二十六页，共五十一页 组合参数组合参数(只是为了简化公式而设的，没有任何物理意义只是为了简化公式而设的，没有任何物理意义)：E E1 12.4876A2.4876A1 1；E E2 22.4876A2.4876A2 2 A A1 1622b/(P62

41、2b/(P1 1-Pm)-Pm)；A A2 2622b/(P622b/(P2 2Pm)Pm)；F F(Z(Z1 1Z Z2 2)/102.5)/102.5(E(E2 2E E1 1)。(8-3-4)(8-3-4)即为井底风温计算式。即为井底风温计算式。P P1 1、P P2 2井口、井底的大气压力，井口、井底的大气压力，对于井底大气压力可近似对于井底大气压力可近似 按式（按式（8-3-58-3-5）推算：）推算：P P2 2P P1 1g gp p(Z(Z1 1-Z-Z2 2)，PaPa (8-3-5)(8-3-5)g gp p压力梯度，其值为压力梯度，其值为11.311.312.612.6，

42、Pa/mPa/m；1 1、2 2 井口、井底空气的相对湿度，。井口、井底空气的相对湿度，。当井筒中存在水分蒸发时，由于水分蒸发吸收的热量来源于风流下行压缩热和风当井筒中存在水分蒸发时，由于水分蒸发吸收的热量来源于风流下行压缩热和风流本身，这部分热量将转化为汽化潜热，所以当风流沿井筒向下流动时，有时流本身，这部分热量将转化为汽化潜热，所以当风流沿井筒向下流动时，有时井底风温不仅不会升高，反而还可能有所降低。井底风温不仅不会升高，反而还可能有所降低。本讲稿第二十七页，共五十一页风风温温/b Pm 井下井下 地面地面11011171723232929353545 61.978 50.274144.3

43、05197.838268.328393.015 9.324 19.979-3.770-8.988-14.288-22.958 1016.12 734.161459.01 1053.362108.05 1522.08 3028.41 2187.854281.27 3105.556497.05 4692.24表表8-3-1 b、Pm参数取值表参数取值表 本讲稿第二十八页，共五十一页三、巷道风流的热交换和风温计算三、巷道风流的热交换和风温计算风流经过巷道时，由于与巷道环境间发生热湿交换，使风温随距离逐渐风流经过巷道时，由于与巷道环境间发生热湿交换，使风温随距离逐渐上升。其热平衡方程式为：上升。其热平

44、衡方程式为：(8-3-6)(8-3-6)式中式中 M Mb b风流的质量流量，风流的质量流量，Kg/sKg/s；K K风流与围岩间的不稳定换热系数，风流与围岩间的不稳定换热系数，KW/(KW/(m m2 2)；UU巷道周长，巷道周长，m m；t tr r原始岩温，原始岩温，；K Kt t、KxKx分别为热、冷管道的传热系数，分别为热、冷管道的传热系数，KW/(KW/(m m2 2)；U Ut t、UxUx分别为热、冷管道的周长，分别为热、冷管道的周长，m m；t tt t、txtx分别为热、冷管道内流体的平均温度，分别为热、冷管道内流体的平均温度，；KwKw巷道中水沟盖板的传热系数，巷道中水沟

45、盖板的传热系数，KW/(KW/(m m2 2)；BwBw水沟宽度，水沟宽度，m m；t tw w 水沟中水的平均温度，水沟中水的平均温度，；Q Qm m巷道中各种绝对热源的放热量之和，巷道中各种绝对热源的放热量之和，KWKW；LL巷道的长度，巷道的长度，m m。本讲稿第二十九页，共五十一页式式(8-3-6)(8-3-6)通过变换整理可改写成：通过变换整理可改写成：(R(RE)tE)t2 2(R(RE EN)tN)t1 1M MF (8-3-7)F (8-3-7)由式由式(8-3-7)(8-3-7)可解得：可解得：，(8-3-8)(8-3-8)其中组合参数：其中组合参数：E E2.4876A2.

46、4876A；N NN NN Nt tN Nx xN Nw w；R R1 10.5N0.5N；M MN Nt tr rN Nt tt tt tN Nx xt tx xN Nw wt tw w；。本讲稿第三十页，共五十一页 如果巷道中的相对热源只有围岩放热，则式如果巷道中的相对热源只有围岩放热，则式(8-3-8)(8-3-8)还可简化为：还可简化为：，(8-3-9)(8-3-9)四、采掘工作面风流热交换与风温计算四、采掘工作面风流热交换与风温计算1.1.采煤工作面采煤工作面 风流通过采煤工作面时的热平衡方程式可表示为风流通过采煤工作面时的热平衡方程式可表示为 (8-3-10)(8-3-10)式中式

47、中 Q Qk k运输中煤炭放热量，运输中煤炭放热量，KWKW；其余符号意义同前。；其余符号意义同前。将式将式(8-2-6)(8-2-6)和式和式(8-3-3)(8-3-3)代入式代入式(8-3-10)(8-3-10)，经整理即可得出采煤工，经整理即可得出采煤工作面末端的风温计算式，其形式和式作面末端的风温计算式，其形式和式(8-3-9)(8-3-9)完全一样，只是其中的组合完全一样，只是其中的组合参数略有不同。参数略有不同。本讲稿第三十一页，共五十一页 对于采煤工作面：对于采煤工作面：；式中式中 mm每小时煤炭运输量，每小时煤炭运输量，t/ht/h；AA工作面日产量，工作面日产量，t t；每日

48、运煤时数，每日运煤时数，h h。当要求采煤工作面出口风温不超过当要求采煤工作面出口风温不超过规程规程规定时，其入口风温可按规定时，其入口风温可按下式确定：下式确定：，(8-3-11)(8-3-11)2.2.掘进工作面掘进工作面 风风流流在在掘掘进进工工作作面面的的热热交交换换主主要要是是通通过过风风筒筒进进行行的的，其其热热交交换换过过程程一一般般可可视视为为等等湿加热过程。现以如图湿加热过程。现以如图8-3-18-3-1 所示的压入式通风为例进行讨论。所示的压入式通风为例进行讨论。本讲稿第三十二页，共五十一页 图8-3-1本讲稿第三十三页，共五十一页(1)(1)局部通风机出口风温确定局部通风

49、机出口风温确定 风流通过局部通风机后，其出口风温一般可按下式确定：风流通过局部通风机后，其出口风温一般可按下式确定：，(8-3-12)(8-3-12)K Kb b 局部通风机放热系数，可取局部通风机放热系数，可取0.550.550.70.7；t t0 0 局部通风机入口处巷道中的风温；局部通风机入口处巷道中的风温；N Ne e 局部通风机额定功率，局部通风机额定功率，KWKW；M Mb1 b1 局部通风机的吸风量，局部通风机的吸风量，Kg/sKg/s。(2)(2)风筒出口风温的确定：风筒出口风温的确定：根据热平衡方程式，风流通过风筒时，其出口风温可按下式确定：根据热平衡方程式，风流通过风筒时，

50、其出口风温可按下式确定：，(8-3-13)(8-3-13)其中：其中：本讲稿第三十四页，共五十一页对于单层风筒：对于单层风筒：KW/mKW/m2 2 (8-3-14)(8-3-14)对于隔热风筒：对于隔热风筒：KW/mKW/m2 2 (8-3-15)(8-3-15)式中式中 t tb b 风筒外平均风温，风筒外平均风温，；Z Z1 1 风筒入口处标高，风筒入口处标高，m m；Z Z2 2 风筒出口处标高，风筒出口处标高，m m；K Kt t 风筒的传热系数，风筒的传热系数，KW/(mKW/(m2 2)；S St t 风筒的传热面积，风筒的传热面积，m m2 2；p p 风筒的有效风量率风筒的有