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1、华美风景园二期工程二层钢结构活动板房计算书编制：审核：审批：华美项目部2009年10月20日74.57674. 152水平地震标准值作用底层剪力：2. 359底层最小地震剪力（抗震规范5. 2. 5条）：2. 380各质点地震力调整系数：L009地震力调整后剪重比：0.016*第1振型结构自振周期（已乘周期折减系数，单位：秒）：2.724特征向量：0. 4601. 000各质点的水平地震力（kN）：0. 7191. 555节点侧向（水平向）位移（mm）节点号S X节点号5 X节点号 5X节点号6x(1)-17.8( 2)-17.8(5)0.0( 6)0.0节点号8 x节点号6 x(3)-38.
2、7(4)-38. 7*第2振型结构自振周期（已乘周期折减系数，单位：秒）：0.784特征向量：1.000-0.463各质点的水平地震力（kN）：1. 297-0. 596节点号5 x节点号6 x节点号5 x节点号5 x节点号5 x(1)-2.7( 2)-2. 7(3)1.2(5)0.0( 6)0.0节点号5 x节点号6 x节点号5 x节点号5 x节点号5 x(1)-2.7( 2)-2. 7(3)1.2(5)0.0( 6)0.0节点侧向（水平向）位移（mm）节点号5X(4)1.2*右地震各振型叠加（SRSS）水平地震作用效应输出：节点侧向（水平向）位移（mm）节点号 8 x节点号 S x 节点号
3、 8 x 节点号 8 x节点号 5x 节点号 6x(1)-18.0(2)-18.0(3)-38.7(4)-38.7(5)0.0(6)0.0柱内力柱号MVMNV柱号MNVMNV1-2.351. 16-1. 19-1.24-1. 161. 192-2. 35-1. 16-1. 19-1.241. 161. 193-1. 110. 47-0. 83-1.41-0. 470. 834-1. 11-0. 47-0. 83-1.410.470. 83梁内力梁号MNVMNV梁号MNVMNV12. 090. 000. 702.090. 00-0. 7021.410. 000. 471.410. 00-0. 4
4、7振型参与质量系数：100. 00%荷载效应组合计算. .荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算钢柱1截面类型二15;布置角度二0;计算长度：Lx=4. 39, Ly=3. 00;长细比：Xx=143. 2,入 y= 97.8构件长度二3. 00;计算长度系数：Ux=1.46Uy=1.00截面参数：B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类，Y轴:c类验算规范：普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号：39, M= -28.02, N= 101.37, M= -21.70, N= -80. 48强度计算最大应力(N/mm*nini) =9
5、68. 67强度计算最大应力比=4. 505平面内稳定计算最大应力对应组合号：27, M= -18.91, N= 132. 00, M= - 17,19, N= -131,50平面内稳定计算最大应力(N/mm*nim) =2619. 54平面内稳定计算最大应力比=12. 184平面外稳定计算最大应力对应组合号：39, M= -28. 02, N= 101.37, M= - 21. 70, N= -80. 48平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm)=615. 19平面外稳定计算最大应力比二2.861腹板容许高厚比计算对应组合号：6, M= -0. 36, N= 69. 60, M=-98. 2
6、9GB50017腹板容许高厚比H0/TW =65.96GB50011腹板容许高厚比H0/TW =70. 00翼缘容许宽厚比B/T =38. 00-0. 70, N=强度计算最大应力 f= 215.00 *平面内稳定计算最大应力 f二平面外稳定计算最大应力 f二215.00 *215.00 *腹板高厚比H0/TW二翼缘宽厚比B/T二14. 00 H0/TW =65.9614. 00 B/T=38.00压杆,平面内长细比入=143. 入=150压杆,平面外长细比入= 98.(入=150构件重量(Kg)=35. 32钢柱2截面类型二15;布置角度二0;计算长度：Lx= 4.39, Ly= 3.00
7、x=143. 2,入 y= 97.8构件长度二3.00;计算长度系数：Ux=1.46 Uy= 1.00截面参数：B= 80, H= 80, Tl= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类，Y轴:c类验算规范：普钢规范GB50017-2003长细比：入强度计算最大应力对应组合号：33, M= 28. 02, N= 101.37, M= -80. 48强度计算最大应力(N/mm*nini) =968. 67强度计算最大应力比二4. 50521. 70, N=平面内稳定计算最大应力对应组合号：25, M=18.91, N=132. 00,N =-131.50平面内稳定计算最大应力(N/mm
8、*mm)=2619. 54平面内稳定计算最大应力比=12. 184M =17. 19,平面外稳定计算最大应力对应组合号：33, M= 28. 02, N= 101.37,N= -80.48平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) =615. 19M= 21,70,平面外稳定计算最大应力比二2.861腹板容许高厚比计算对应组合号：9,-98, 29GB50017腹板容许高厚比H0/TW=GB500n腹板容许高厚比H0/TW=翼缘容许宽厚比B/T =38. 00M= 0.36, N= 69.60, M=65. 9670. 000. 70, N=强度计算最大应力 f= 215. 00 *平面内稳定计
9、算最大应力 f=215. 00 *平面外稳定计算最大应力 f= 215. 00 *腹板高厚比 HO/TW= 14. 00 HO/TW =65.96翼缘宽厚比 B/T = 14. 00 B/T=38.00压杆,平面内长细比入=143. X=150压杆,平面外长细比人= 98. X=150构件重量(Kg)二构件重量(Kg)二35. 32f= 215.00 * f= 215.00 * HO/TW=70. 00 入二X= 98. X =150 *150钢柱3截面类型二15;布置角度二0;计算长度：Lx= 5.44, Ly= 3.00;长细比：入 x=177. 2, Xy= 97.8构件长度二3.00;
10、计算长度系数：Ux=1.81 Uy= 1.00截面参数：B= 80, H= 80, Tl= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类，Y轴:c类验算规范：普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号：23, M= -28. 13, N= 65. 13, M= -35. 56, N= -50. 06强度计算最大应力(N/mm*iinTi) =1179. 32强度计算最大应力比二5. 485平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm)=2540. 45平面内稳定计算最大应力比二11.816平面外稳定计算最大应力(N/mm*mrn)=691. 01平面外稳定计算最大应力比二3.21
11、4腹板容许高厚比计算对应组合号：49,M=-10. 14, N=29. 76, M=-13. 16, N二-35. 49GB50017腹板容许高厚比IIO/TW=87. 33GB50011腹板容许高厚比HO/TW=70. 00翼缘容许宽厚比B/T=38. 00强度计算最大应力 f=215. 00 *平面内稳定计算最大应力 平面外稳定计算最大应力 腹板高厚比HO/TW= 14. 00 翼缘宽厚比B/T=14. 00构件重量(Kg)=35. 32钢柱4截面类型二15;布置角度二0;计算长度：Lx=5. 44, Ly=3. 00;长细比：入x=177. 2,人厂 97.8构件长度二3. 00;计算长
12、度系数：Ux=1.81Uy=1.00截面参数：B= 80, H= 80, T1 = 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类，Y轴:c类验算规范：普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号：17, M= 28. 13, N= 65. 13, M= 35. 56, N= -50. 06强度计算最大应力（N/=1179. 32强度计算最大应力比二5. 485平面内稳定计算最大应力（N/=2540. 45平面内稳定计算最大应力比=11.816平面外稳定计算最大应力（N/=691. 01平面外稳定计算最大应力比二3.214腹板容许高厚比计算对应组合号：49,M=18. 65,
13、N=45. 36,M=24. 13, N二-38.61GB50017腹板容许高厚比H0/TW=87. 33GB50011腹板容许高厚比H0/TW=70. 00翼缘容许宽厚比B/T=38. 00强度计算最大应力 f= 215.00 *平面内稳定计算最大应力 f二 平面外稳定计算最大应力 f=215.00 *215.00 *腹板高厚比H0/TW二翼缘宽厚比B/T二14.00 X =入=98. X =150 *15014. 00 f=215.00*梁下部受拉最大弯矩M= -25. 99,最大应力。二梁下部受拉强度计算应力比：3. 836梁上部受拉最大弯矩M= 45. 46,最大应力zTs zTs z
14、js XTS X7X梁上部受拉强度计算应力比：6. 708最大剪力V= 38.73,最大剪应力计算剪应力比：0.545剪力V=38. 73,弯矩M=45. 46, 折算应力1442. 33 f=68.14 Bf=215. 00125. 00236. 50678-一梁的弯矩包络-一梁下部受拉:截面12345910111213弯矩-0. 55-3. 95-7.45-15. 13-21. 56-25.60-25.99-25.60-21. 56-15. 13-7.45-3.95-0. 55腹板高厚比H0/TW=腹板高厚比H0/TW=14.00 H0/TW=14.00 H0/TW=80.00 (GB50
15、017)85.00 (GB50011)36. 00翼缘宽厚比B/T =14. 00 f=G =梁下部受拉最大弯矩M= -30. 48,最大应力215.00*梁下部受拉强度计算应力比：4, 498梁上部受拉最大弯矩M=35. 56,最大应力。二zTs zTs zjs XTS X7X梁上部受拉强度计算应力比：5. 248最大剪力V= 36.98,最大剪应力 t =计算剪应力比：0.521剪力V=36. 98,弯矩M=35. 56, 折算应力 。z二zjs zjs xTs1128.24 f=65.07 Bf=215. 00125. 00236. 50-梁的弯矩包络-一 梁下部受拉：截面1234567
16、8910111213弯矩0.000. 00-5.21-15.76-24.33-29. 25-30. 4829. 25-24. 33-15. 75-5.210. 000. 00最大挠度值二227. 93挠跨比大于容许挠跨比：1/腹板高厚比H0/TW=腹板高厚比H0/TW=14.00 H0/TW=14.00 H0/TW=80.00 (GB50017)77.96 (GB50011)36. 00翼缘宽厚比B/T =14. 00 B/T=（恒+活）梁的绝对挠度（mm）截面12345678910111213挠度值0. 0042. 9095. 17146.89189.89218. 11227.93最大挠度值
17、二227. 93挠跨比大于容许挠跨比：1/最大挠度/梁跨度二1/ 400 *26.截面 1(活)梁的绝对挠度(mm)234567910111213挠度值0. 0023. 1450. 5577.3399.44113.91118.93218. 11189. 88146.8995. 1742.900. 000. 00113.9199.4477.3250.5423. 14最大挠度值二118.93最大挠度/梁跨度=1/50.挠跨比大于容许挠跨比：1/500 *构件重量（Kg）=70. 65风荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移：节点（3）,水平位移 dx= 187. 230 （mm） = H /32.梁的
18、（恒+活）最大挠度：梁（2）,挠跨比=1 /26.梁的（活）最大挠度：梁（2）,挠跨比=1 /50.风载作用下柱顶最大水平位移：H/32柱顶位移容许值：H/ 500*梁的（恒+活）最大挠跨比：1/26梁的容许挠跨比：1/400*梁的（活）最大挠跨比：1/50梁的容许挠跨比：1/500*所有钢柱的总重量（Kg）=141.所有钢梁的总重量（Kg）=141.钢梁与钢柱重量之和（Kg） =283PK11计算结束二层板房平面图、剖面图8.64佰舍LLLLLLLLL,LLL LL_L LLL LUL LLL .LI_L Ul_LL-, 力LLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLL
19、LLLL .LLULLLLLULLLLULLLLLL.LLLLL.ULLLLLLLLLULL LUULl_l_ LLL. LLL5.180OO寸3公co8.64uQOod徐矿集团华美风景园二期工程主体施工平面图制图制图I2009年11月5日审核中建八局第三建设有限公司3K*6P标准活动房结构计算书项目名称：XXXX工程临建用房2020年3月13日6P活动房受力分析一、分析方法：对于临建活动房这类建筑物，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷载效应基 本组合，用荷载设计值进行计算；在进行正常使用分析时，应考虑荷载的短期效 应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。（一）承载能力分析构件的强度验算
20、和构件的整体稳定性验算用下列表达式：府4 R式中：九结构重要性系数，对临时性建筑，取0.9；R结构构件的承载力设计值；S荷载效应组合的设计值；楼面恒载：0”1席,活载：1.5/m2屋面恒载：O.?kN 1后，活载：O.kNI后基本风压值：%=0. 45%/病根据临建活动房的实际受力情况以及可能可变荷载,主要考虑了以下三种荷载组 合情况下的结构受力情况: 式中：九一一为屋面楼面活荷载分项系数，取L4； 河，丹为风荷载，雪荷载分项系数，取1.4；为屋面楼面永久荷为屋面楼面永久荷载，风荷载,活荷载，雪荷载效应标准值;(1)(2)(3)S = 1.2SckS = 1 35Sgk +。.7 lQlk +
21、 /ssk )+y lS lk +。,7 (y $Ssk + Ywwk )S = 1.2S”SgK , Slk , Ssk（二）正常使用分析对临建活动房进行正常使用分析时，主要验算桁架在竖向荷载使用下的挠度以及 柱在水平风荷载作用下的水平位移，用下列表达式：sc针对临建活动房的实际情况，在进行正常使用极限状态分析时，主要考虑以下两 种情况下的结构变形：S Sgk + Sqm +Z匕尸Qik9 （标准组合）S = Sgk + Z 匕Sq%/=1（准永久组合）二、计算模型:、工程概况本工程为华美风景园二期棚户区改造工程临时设施板房。1、 本工程为两层，建筑高度6.1米，建筑面积：200m2 o本工
22、程使用年限为一年。基础为核基础，结构为钢结构，4、构件材料及型号：材料：钢材：Q235A、钢柱截面类型二15;布置角度二0;计算长度：LxE.39, Ly二 3. 00;长细比：入 x=143. 2,入 y= 97.8构件长度二3. 00;计算长度系数：Ux=l. 46 , Uy=l. 00 截面参数：B= 80, H= 80, Tl= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类，Y轴:c类验算规范：普钢规范GB5OO17-2OO3B、钢 梁：截面类型二15;布置角度二0;长度：L=6. 00 截面参数：B= 80, H= 80, T1 = 5.0, T2= 5.0 验算规范：普钢规范G
23、B50017-2003C、楼板：碎楼板，板厚100。喀卜1心士心席 11:1:273 .81RFORPRES-NORM计算模型中，考虑主骨架作为受力结构。楼面、屋面桁架和柱(C78X39X14X 1.5)以及桁架平面内腹杆为较接，柱与地梁为刚接。为偏安全考虑，忽略围护 结构的作用，取其中一根钢架进行计算。建立计算模型如下图所示：K0T F HTOR三、位移计算(mm)EmftL，笠XOTF讷5DE =1LM：=1陷出 =2Si.lT?却=2.117EmftL，笠XOTF讷5DE =1LM：=1陷出 =2Si.lT?却=2.117ANHftR工心N.心心E】:23:唐0电.,g12 ,孕411S
24、-.411.25“ 区区 13.235电,3 打备1 备,！ 备22.2S.11?PRINT DOF NODAL SOLUTION PER NODE* POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING *LOAD STEP=1 SUBSTEP=1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN GLOBAL COORDINATESNODE UXUYROTZ0. 0000-0.15166-0.16553-0.189150. 0000-0.19958-0.20903-0.2381
25、4-1.5607-1. 7779-1.6543-1.5704-1.4371-0.80060-1. 778710.0000218.061319.478428.81350.0000619.261718.311829.076928.9231028.8721128.9201228.9741329.0191429.0561529.0620. 0000-0.43392E-02-0.35870E-02-0.22610E-020. 00000.12807E-020.20078E-02-0.37246E-02 0.70523E-04-0.91949E-03 0.91712E-04 0.56869E-04 0.4
26、0673E-03 0.83052E-03-0.91110E-03-1.6530-1.4376-0.80244-0.62121-2.8702-4.55941628.9821728.9071828.9901918.0692018. 1642118.3150.96557E-040.35670E-030.81974E-03-0.42236E-02-0.31762E-02-0.24231E-022218. 505-5. 6857-0.13806E-022318. 713-6. 1688-0.26882E-032418.918-5.99060.82426E-032519. 097-5. 19430.178
27、71E-022619. 231-3. 88490.25316E-022719. 298-2.22860.28510E-022819. 276-0.476060.31128E-022919. 469-0.59323-0.41432E-023019. 443-1. 7682-0.37257E-023119.317-3. 7114-0.28795E-023219. 142-5.1573-0.19529E-023318. 939-5. 9962-0.87115E-033418. 730-6. 17590.24615E-033518. 537-5. 70650.12927E-023618. 379-4.
28、65930.21651E-023718. 278-3.16770.27288E-023818. 257-1.42300.31418E-023918. 297-0.468730.27435E-02MAXIMUM ABSOLUTE VALUESNODE8VALUE29.07634-6. 17592-0. 43392E-02四、应力计算(N)PRINT ELEMENT TABLE ITEMS PER ELEMENTPRINT ELEMENT TABLE ITEMS PER ELEMENT* P0ST1 ELEMENT TABLE LISTING *STATCURRENTCURRENTSTATCURR
29、ENTCURRENTNMIS1 134. 85 80. 232 31.457 176.91 129. 63 111. 11-9.216511.024-10. 371-9.31461.365438. 347 27. 740 43. 435 14. 472 12.513 23. 788NMIS3 64. 196 43. 387 2. 1457 163. 30 93. 281 40. 551-9.5301 -1.3523 -10. 108 -5.8222 -2. 3915 93. 702 28. 120 30. 748 14. 805 16.818 20. 528ELEM NMIS135101.33
30、36101.203790.7443869.8223939.62140 -5.630541 -0. 473136227.9686326.070645.71696511.6106687.64467 -7.735068 -2. 35306971.39670 -17.2127150.588NMIS3 102. 03 97. 909 83. 480 59. 266 34. 223-9.7731 180. 83 28. 434 26. 160 5.4189 9. 9321 87. 044-8. 14231. 166569. 365-27. 858 39. 43848. 92563. 443-21.551-
31、34. 979-55. 200-70. 470-75. 063-69.403-53. 462-27. 58511.51135.91945. 68769. 09852. 59568. 56391.656105. 5011. 735-22. 069-40. 026-63. 103-73. 933-74. 622-65.016-45. 196-14.21719. 22663. 677104. 0383. 20347. 75280. 33595. 71072 -27.2167332.04174 -12. 8027518.47076 -3.4146773.9937786.096279 -11.08680
32、14.98281 -26.6698229.99883 -39. 1908446.29485 -50.7298665.64087 -39. 1438846.013-33. 65023. 040-20.766 13.511-5. 07372. 79569. 7437-8.358024. 082-20.20137. 964-31.95450. 358-48. 40971. 708-40. 18836. 587VALUESELEM24VALUE -75.063MAXIMUM VALUESELEM424-74. 62241VALUE176.91180. 83ELEM1234567891011121314
33、1516171819202122232425262728293031323334MINIMUM五、结果分析N/mm2 N/mm2 4 y构件最大应力 0材料强度 0长细比允许长细比稳定性计算位移或 挠度(mm)允许位移 或挠度 (战)楼面桁架101205614(A/400)屋架106205222(Z/250)边柱17720513489150满足2938(A/150)一工区活动板房计算书根据厂家提供的彩钢板活动房设计资料，彩钢板工程设计荷载如下：屋面活荷载：m2屋面板:m2屋面单层板活荷载：行屋面檀条：m2地震设防烈度为：7度抗风力：10级屋面雪荷载：120kg/nf屋面风荷载：80 kg/m2
34、楼面自重：80 kg/m2楼面负载：230kg/itf风荷载：荷载规范运城地区取值300N/m2,本设计根据相关要求按io级 大风考虑取值443N/m2彩钢板有效宽度W： 300mm有效抗弯模量Wef： 4043mm3/m活动板房设计验算：取一个房间：3500*5700mm为计算单位。1 屋面荷载：静载：Q3=（ +）*=*=屋面：*=*=活载：q3=*=屋面：*=2、楼面荷载：静载：Q2=*=活载：q2=*=3、基础节点承受的上部荷载静载：Q3+Q2=+=KN活载：q3+q2=+=F=+=4、计算基底面积A：地基承载力设计值fo： 130kPa,(简化计算，取天然地基承载力)，场地硬化 按*
35、考虑，底面积=*=以。则基底压力：f=F/A= fo=13OkPa地基承载力满足要求。5、抗风力地脚螺栓规定确定：风荷载化成节点荷载：估算抗拔力R按下式计算：r= (*6+*3) +3=采用 4 0 12 螺栓，A=452mm2 , 校核应力：丫 =R/A=*1000 4- 452=mm2215N/mm2故：满足要求6、彩钢板抗风计算风荷载强度:Q=K1 XK2XK3XP=X1X1X 443=(N/m2)彩钢板受到最大风力时产生的均布荷载(彩钢板有效宽度300mm):q=*=(N/m)其最大弯矩：1V1 max -8=义 8=(N/m)6=L05xMmax =* x io-3=95Mpa(合格
36、)Wef因运城地区抗风压基数大于抗雪压，故不再计算。通过对活动板房各部位进 行强度和抗风计算，活动板房满足今后自然条件的影响。工程名：板房计算书* PK11. EXE * 日期：10/29/2009 时间：18:47:30设计主要依据：建筑结构荷载规范(GB 50009-2001);建筑抗震设计规范(GB 50011-2001);钢结构设计规范(GB 50017-2003);结果输出总信息结构类型：单层钢结构设计规范：按钢结构设计规范计算结构重要性系数：1.00节点总数： 6柱数：4梁数：2支座约束数：2标准截面总数：2活荷载计算信息：考虑活荷载不利布置风荷载计算信息：计算风荷载钢材：Q235
37、梁柱自重计算信息：柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形：考虑梁柱自重计算增大系数：1.20基础计算信息：不计算基础梁刚度增大系数：1.20钢结构净截面面积与毛截面面积比：0. 85钢柱计算长度系数计算方法：有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数：0.800钢结构受拉柱容许长细比：300钢结构受压柱容许长细比：150钢梁(恒+活)容许挠跨比：1 / 400钢梁(活)容许挠跨比：1 / 500柱顶容许水平位移/柱高：1 / 500抗震等级：3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数：2地震烈度：7. 00场地土类别：II类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数：1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0. 050按GB50011-2001地震效应增大系数1.000宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋,及恒、活、风、地震各单项荷载下的内力;节点坐标-节点号XY节点号XY节点号XY节点号XY(1)0. 003. 00(2)6.003.00( 3)0. 006. 00(4)6.006. 00(5)0. 000. 00