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1、单层钢筋混凝土柱厂房课程设计目录一、设计资资料.(22)二、结构方方案选择择.(2)三、结构布布置及构构件选型型.(3)四、计算单单元及计计算简图图.(6)（1）标高高.(66)（2）初定定柱的截截面尺寸寸.(6)（3）定位位轴线.(6)（4）计算算单元及及计算简简图.(66)五、荷载计计算.(77)（1）屋盖盖荷载.(7)（2）柱和和吊车梁梁等自重重.(7)（3）吊车车荷载.(8)（4）风荷载.(99)（5）内力力分析.(99)（6）内力力组合.(177)六、排架柱柱截面设设计.(17)（1）选取取控制截截面最不不利内力力.(117)（2）A柱柱配筋计计算.(18)（3）B柱柱配筋计计算.(
2、220)七、排架柱柱的裂缝缝宽度验验算.(223)（1）A柱柱裂缝宽宽度验算算.(233)（2）B柱柱裂缝宽宽度验算算.(244)八、牛腿设设计.(244)九、排架柱柱的吊装装验算.(266)十、锥形杯杯口基础础设计.(30) （11）荷载载计算.(31) （22）基础础地面尺尺寸确定定.(322)（3）地基基承载力力验算.(33)（4）基础础受冲切切承载力力验算.(334)（5）基础础底板配配筋计算算.(35)参考文献.(338)一、设计资资料1、该车间间双跨等等高厂房房，无天天窗，长长66mm，柱距距6m，跨跨度均为为L=18mm，无伸缩缝，厂厂房两端端设有山山墙。车车间剖面面如图11所示
3、： 图1 车间间剖面图图1、 根据工艺要要求车间间每跨设设有软钩钩桥式起起重机一一台，AA5工作作级别。吊吊车起重重量1000KNN，轨顶标高88.4000m。2、 建设地点：某市郊郊区（基基本风压压0.455kN/m2，基本本雪压00.500kN/m2，无抗抗震设防防要求）。4、工程地地质及水水文地质质条件 ：根据勘勘察报告告，场地地地形平平整，自自地表向向下为： 杂填土，厚厚度0.70mm ；粘土，红红黄褐色色，厚度度2.550m，容许许承载力力1400kpaa；粉质粘土土，厚度度2.550m，容容许承载载力2110kPPa；卵石层，较较厚。未未发现不不良地质质现象。 地下水位较低，无腐蚀
4、性。5、建筑构构造 （1）屋面面（不上上人）：卷材防防水，其其作法如如下： 三毡四四油防水水层上铺铺小石子子 ，20厚1：3水泥砂砂浆找平平层 ，1000厚泡沫沫混凝土土保温层层； 一毡二二油隔气气层 ，20厚1：3水泥砂砂浆找平平层 ，预应力力混凝土土大型屋屋面板 。（2）墙体体：2440厚清清水砖墙墙，钢门门窗，门门窗洞口口宽4 m，女女儿墙高高度30005000mm。 （3）地面面：室内内地坪为为混凝土土地面，室室内外高高差1550mmm。 6、 选用材料：柱混凝凝土可选选C30，纵纵筋HRRB4000，箍箍筋HPPB3000。柱下独独立基础础混凝土土选C25，纵纵筋HRRB3335；基
5、基础垫层层混凝土土等级采采用C15。二、结构方方案选择择选用传统钢钢筋混凝凝土单厂厂结构“板架柱”体系，由由以下四四种结构构组成：(1)由屋屋面板、屋屋架组成成的屋盖盖结构；(2)由屋屋架、柱柱和基础础组成的的排架结结构，为为主要承承重结构构；(3)由屋屋盖支承承、柱间间支承组组成的支支撑结构构；(4)由纵纵墙、山山墙组成成的维护护结构；采用单独柱柱下现浇浇钢筋混混凝土杯杯口基础础，基础础梁承托托围护墙墙，山墙墙为非承承重墙，设设抗风柱柱。三、结构布布置及构构件选型型1)厂房柱柱网平面面布置如如图2：图2 厂厂房柱网网布置图图 另外，根根据混混凝土结结构设计计规范（GGB5000100-200
6、10）99.1规规定，装装配式钢钢筋混凝凝土排架架结构伸伸缩缝最最大间距距为1000m(室内或或土中)或700m(露露天)。而而本题厂厂房总长长66mm，所以以无需验验算厂房房的伸缩缩缝。 2)主要构构件选型型：1、屋面恒载：三毡四油防防水层上上铺小石石子 0.44kN/m2 20mmm厚1：3水泥泥砂浆找找平层 0.0220=0.44 kN/m2 100mm厚厚泡沫混混凝土保保温层 0.115=00.5 kN/m2 一毡二二油隔气气层 0.05 kN/m2 20mmm厚1：3水泥泥砂浆找找平层 0.0220=0.44 kN/m2 合计 11.755 kN/m2 活载： 屋面不上人人 0.5
7、kN/m2 雪压 0.55 kN/m2可变荷载效效应控制制组合： 由永久荷载载效应控控制组合合： 选用由永久久荷载效效应控制制组合值值作为选选用依据据值。选选用标准准图集004G4410-122中的1.5m6.00m一般预预应力混混凝土屋屋面板YY-WBB-3（中间间跨），YY-WBB-3s（端端跨）,其允许许外加均均布荷载载基本组组合设计计值为，满满足要求求。板自重标准准值1.4kNN/m22，灌缝缝重标准准值为00.100kN/m2。总重量标准值1.50 kN/m2。2、嵌板及及檐口板板选用标准图图集044G4110-11中的11.5mm6.0m一般预预应力混混凝土屋屋面板YY-KWWB-
8、22（中间间跨），YY-KWWB-22s（端端跨），其其允许外外加均布布荷载基基本组合合设计值值为，满满足要求求。板自重标准准值1.70 kN/m2，灌灌缝重标标准值为为0.110 kN/m2。总重量量标准值值1.880 kN/m2。板宽9900mmm。3、天沟板板屋面采用有有组织排排水，选选用标准准图集004G4410-12中的天天沟板（TTGB558），中中间跨：TGBB58（无无落水洞洞），TTGB558a、TTGB558b（有有落水洞洞口），边边跨：TTGB558saa、TGGB588sb。允许外外加均布布荷载基基本组合合值qq=33 kN/mqq=2.85 kN/m。板板自重标标准值
9、22.011 kN/m。天天沟板宽宽5800mm。天沟板外荷荷载为：屋面做法荷荷载： 1.85kkN/mm2积水荷载（按按2100mm高高计）： 22.1 kN/m2活荷载： 0.5 kN/m2外加均布荷荷载基本本组合值值： qq=1.4x(1.885+22.1)x(5580-1900)+11.3xx0.77x0.5x(5800-1990)=2.333kNN/m55.2kkN/mm2，满满足要求求；自重重标准值值65.5kNN/榀，端端部高度度为16650mmm，中中央高度度为26650mmm。屋面梁梁选用标标准图集集G3553-446中中：SLL12-2C，屋面梁梁自重551.333.44k
10、N/根。5、吊车梁梁，采用钢筋筋混凝土土吊车梁梁。选用用标准图图集G3323-12，根据据吊车起起重量1100KKN、大连重工工起重集集团有限限公司DDQQDD型、中中级工作作制A55、车间间每跨设设有软钩钩桥式起起重机一一台，查查A4、AA5（中中级工作作制吊车车梁选用用表），边跨选用用编号DDL-77B，允允许内力力Mmaax=3301.1KNN.m，梁梁重288.2KKN/根根；中跨选用用DL-7Z，允允许内力力Mmaax=4211.6KKN.mm，Vaa=285.2KNN，Vzz=142.88KN，梁梁重277.5KKN/根根。 电动动单钩桥桥式吊车车数据表表 表1吊车起重量量Q跨度L
11、K起升高度中级工作制制A5吊车总重PmaxPmin小车重g吊车总重吊车最大宽宽度B打车轮距KK大车底面至至轨道顶顶面的距距离FB1轨道顶顶面至吊吊车顶面面的距离离轨道中心至至吊车外外缘的距距离KNmmKNKNKNKNmmmmmmmmmm10016.5121172639.0186515040502261677.0230.33吊车梁截面面及尺寸寸如图22所示：图2 吊吊车梁截截面及尺尺寸6、吊车梁梁走道板板选用标准图图集044G3337，取取边跨上上柱截面面：400xx4000；中间间跨上柱截面面：矩形形400xx6000。对中跨：，取6000mm，选选用DBB60-3。对边跨：，取4000mm，
12、选选用DBB40-3S。7、吊车轨轨道联结结及车挡挡轨道连接：最大轮轮压标准准值为PPdk=1117KKN。最大轮压设设计值3300KN。则选用标准准图集004G3325中中，吊车车梁上螺螺栓孔距距为2000mmm，轨道道联结型型号DGGL-66，轨道道面至梁梁顶面距距离1664mmm1884mmm；车挡挡型号CCD-22，自重889.008+11.955=9110.33N，为为便于计计算取其其计算值值为0.9KNN，且吊吊车梁端端应根据据CD-2安装装要求预预留螺栓栓。8、基础梁梁墙高约。 基础梁承托托围护墙墙，突出出于柱外外的墙厚厚2400mm，墙墙有窗洞洞。选用用标准图图集044G322
13、0中， JL-3(中中跨)，重力荷荷载标准准值166.1kkN/根；JLL-177（边跨跨），重力荷荷载标准准值133.1kkN/根。；山山墙有门门，选用用JL-4，重力荷荷载标准准值166.7 kN/根。四、计算单单元及计计算简图图（1）标高高1）轨顶标标高8.400m2）查DGGL-66，轨道道顶面至至吊车梁梁顶面的的距离hha=0.19，故故牛腿顶面标标高=轨轨顶标高高-ha-hb=8.4-00.199-1.2=77.011m，牛腿顶顶面标高高取为77.0mm。3）柱顶标标高吊车轨顶至至吊车顶顶部高度度为2.4755m；屋架下下弦至吊吊车顶部部所需空空隙高度度为2220mmm；屋架下下弦
14、至柱柱顶高度度为755mm。柱顶标高=8.44+2.4755+0.22+0.0075=11.02mm，柱顶标标高取为为11.0m。4)取基础础顶面至至室内外外地坪高高差为00.8mm，则从从基础顶顶面算起起的：全柱高H=11.0+0.88=111.8mm上柱高Huu=111.0-7.00=4.0m下柱高Hll=111.8-4=77.8mm（2）初定定柱的截截面尺寸寸当吊车起重重量为1100KKN和轨轨顶标高高为8.400m时，则则实腹柱柱截面高高度hHk/144=6557mmm；截面面宽度bb maxxHl/144，4000=4000mm。对边柱A(C)柱柱：上柱：矩形形截面4400mmmx4
15、400mmm，截截面积AAl=0.16mm2，自重重4KNN/m，IIu=2.13xx10-3m4。吊车桥架外外边缘与与上柱内内边缘之之间的空空隙=7750-4000-2330=1120mmm880mmm，满足足要求。下柱：I形形截面4400mmmx9900mmmx1120mmmx1150mmm，AAl=0.1933m2，自重重4.8825KKN/mm，Ill=199.955x100-3m4。对中柱B柱柱：上柱：矩形形截面4400xx6000, AAl=0.24mm2，自重重6KNN/m，IIu=7.2x110-33m4。吊车桥架外外边缘与与上柱内内边缘之之间的空空隙=7750-3000-23
16、30=2220mmm880mmm，满足足要求。下柱：I形形截面4400mmmx111000mmxx1200mmxx1500mm, Al=0.2177m2，自重重5.4425KKN/mm，Ill=322.6xx10-3m4图3 柱柱截面尺尺寸（3）定位位轴线B1: 由由厂房设设计任务务书上所所给附表表查得，轨轨道中心心线至吊吊车端部部的距离离B1=2300mm。B2：吊车车桥架至至上柱内内边缘的的距离，当当吊车起起重量不不大于5500KKN时，一一般B2280mmm，取取B2=80mmm。B3：边柱柱的上柱柱截面高高度或中中柱边缘缘至其纵纵向定位位轴线的的距离，取取B3=4000mm。e= B1
17、1+ B2+ B3=7100mm7500mm，满满足要求求。计算算中取ee=7550mmm。故取封闭的的定位轴轴线A、BB都分别别与左右右外纵墙墙内皮重重合。（4）计算算单元及及排架的的计算简简图由于该车间间没有特特殊要求求，结构构布置均均匀，除除吊车荷荷载外，荷荷载在纵纵向的分分布是均均匀的，故可取一榀榀横向排排架为计计算单元元，计算算单元的的宽度为为纵向相相邻柱间间距中心心线之间间的距离离，即BB=6.0m，如图2(a)所所示。排排架的计计算简图图如图22(b)所示。 图4(a) 图4(b)五、荷载计计算（1）屋盖盖荷载1）取屋盖盖恒荷载载标准值值为3.4KNN/m22，屋架架自重标标准值
18、665.55kN/榀，故故屋盖传传给排架架柱的集集中恒荷荷载设计计值G1=1.2x33.4xx6x99+666.5/2=2533.577KN作用于上部部柱中心心线外侧侧e0=50mmm。2）屋面活活荷载 由由荷载载规范规规定，屋屋面均布布活荷载载标准值值为0.5KNN/m22，与雪雪荷载相相等，故故仅取其其一项计计算。则则由屋盖盖传给排排架柱的的集中活活荷载设设计值为为： Q1=1.4x00.5xx6x99=377.8KKN作用于上部部柱中心心线外侧侧e0=500mm处处。（2）柱和和吊车梁梁等自重吊车梁及轨轨道： 边跨：G3=1.22x(228.22+6xx0.88)=339.66KN 中跨
19、：GG3=1.22x(227.55+6xx0.88)=38.76KKN边柱A(CC)柱：上柱：G44A= G4C=1.2x44x4=19.2KNN下柱: GG5A=1.22x4.8255x7.8=445.16KNN中柱B柱：上柱：G44B= G4C=1.2x44x6=28.8KNN下柱: GG5B=1.2x55.4225x77.8=50.78KKN各永久荷载载作用位位置如图图5所示： A柱柱 B柱柱 C柱柱 图55 各永永久荷载载作用位位置 （3）吊车车荷载 由表表一可查查得，PPmaxx,k =1177KN，PPminn,k=226KNN，G22k=339KNN，B=51550mmm，K=4
20、0550mmm。 图6 吊车车梁支座座反力影影响线由于每跨只只有一台台吊车，则：（4）风荷荷载基本风压；按B类地面面粗糙度度，根据据各部分分标高，可可由教材材表100-4查查得风压压高度变变化系数数z为：柱顶(标高111.11m): z=1.0333檐口(标高高12.75mm): z=11.0777屋顶(标高高13.75mm): z=11.1005风荷载体型型系数s及排排架计算算简图见见图4： 图7 风荷荷载体型型系数及及排架计计算简图图 则则作用于于排架上上的迎风风面和背背风面的的风荷载载设计值值分别为为： 屋盖受到的的风荷载载对排架架的作用用，考虑虑成集中中荷载作作用在柱柱端，其其设计值值
21、为：（5）内力力分析 等等高排架架可用剪剪力分配配法进行行排架内内力分析析。5.1、柱柱剪力分分配系数数 柱剪力力分配系系数 表22柱号边柱A、CCn=0.1107;=0.3388C0=2.2699;=1.2255x100-30.2566中柱Bn=0.2221;=0.3388C0=2.6411;=0.6644xx10-30.48882.单阶变变截面柱柱柱顶反反力系数数 单阶变变截面柱柱柱顶反反力系数数 表表3简图柱顶反力系系数边柱A、CC中柱B2.21661.85221.00551.17000.67770.95770.3333其中a=(4-11.2)/4=0.77。5.2、永永久荷载载作用下下
22、排架内内力分析析内力正负号号规定：排架柱柱的弯矩矩图画在在受拉侧侧，剪力力以顺时时针方向向为正，轴轴力以受受压为正正。结合合图3可可得如下下：弯矩方向见见图5。由于排架为正对称结构并作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。结合表三可得： RRC=-77.188KN() 此此时排架架各柱内内力图见见图8： 图8 恒恒载作用用下排架架内力图图5.3、屋屋面可变变荷载作作用下排排架内力力分析当AB跨作作用屋面面活荷载载时的内内力图与与BC跨跨作用屋屋面活荷荷载的内内力图呈呈镜像对对称，所所以只需需讨论AAB跨作作用屋面面活荷载载时的内内力图即即可。在柱顶附加加不动铰铰支座:
23、 撤销附加的的不动铰铰支座，在在排架柱柱顶施加加集中力力-(RRA+RB)，并并与柱顶顶附加不不动铰支支座时反反力叠加加，可得得屋面活活荷载作作用于AAB跨时时的各柱顶剪剪力，即即： 此时排架各各柱内力力图见图图9： 图9 ABB跨作用用屋面活活荷载时时排架内内力图根据镜像对对称规律律可得当当BC跨跨作用屋屋面活荷荷载的排排架各柱柱内力图图，如图图10： 图10 BC跨作用屋屋面活荷荷载时排排架内力力图5.4、吊吊车荷载载用用下下排架内内力分析析（不考考虑厂房房整体空空间作用用）作用于AA柱计算简图见见图8。则则吊车竖竖向荷载载、在牛腿腿顶面出出引起的的力矩分分别为： 在柱顶附加加不动铰铰支座
24、: 撤销附加的的不动铰铰支座，在在排架柱柱顶施加加集中力力-(RRA+RB)，并并与柱顶顶附加不不动铰支支座时反反力叠加加，可得得作用于于A柱时时的各柱顶剪剪力，即即： 此时排架各各柱内力力图见图图11： 图11 作用于于A柱时时排架内内力图作用在BB柱左 计算简图图见图112。则则吊车竖竖向荷载载、在牛腿腿顶面出出引起的的力矩分分别为： 在柱顶附加加不动铰铰支座: 撤销附加的的不动铰铰支座，在在排架柱柱顶施加加集中力力-(RRA+RB)，并并与柱顶顶附加不不动铰支支座时反反力叠加加，可得得作用于于B柱左左时的各各柱顶剪剪力，即即： 此时排架各各柱内力力图见图图12：图12 作用于于B柱左左时
25、排架架内力图图作用在BB柱右根据镜像对对称规律律可得当当作用在在B柱右右时排架架内力图图，见图图13：图13 作用于于B柱右右时排架架内力图图作用在CC柱同理，根据据镜像对对称规律律，将“作用于于A柱”情况的的A、CC柱内力力互换，可可求得各各柱的内内力，如如图144：图14 作用于于C柱时时排架内内力图作用在AAB跨当方向相反反时，弯弯矩和剪剪力只改改变符号号，数值值不变。结合表2可可得： 此时排架各各柱内力力图见图图15：图15 作用在在AB跨跨时排架架内力图图作用在BBC跨图16 作用在在BC跨跨时排架架内力图图5.5、风风荷载作作用下排排架内力力分析(1)左风风计算简图如如图177所示
26、。结结合表22可得：此时排架各各柱内力力图如图图17所示：图17 左吹风风时排架架内力图图(2)右风风风荷载为右右吹风时时，排架架各柱内内力图如如图188所示：图18 右吹风风时排架架内力图图（6）内力力组合 AA、B柱柱的内力力组合如如附表33、表44所示。六、排架柱柱截面设设计采用就地预预制柱，混混凝土强强度等级级C300,，纵纵向受力力钢筋为为HRBB4000级钢筋筋，箍筋选选用HPPB3000级钢钢筋，。上下下柱均采采用对称称配筋。（1）选取取控制截截面最不不利内力力大偏心受压压和小偏偏心受压压界限破破坏时对对应的轴轴力为：A柱：上柱：下柱： BB柱：上柱：下柱： 当当，按大偏心心受压
27、计计算。对对大偏心心受压对对称配筋筋的柱，根根据“弯弯矩相差差不多时时，轴力力越小越越不利；轴力相相差不多多时，弯弯矩越大大越不利利”的原原则，可可确定各各柱的最最不利内内力设计计值：A柱：- -B柱：- -(aa) (b)（2）A柱柱配筋计计算1）上柱配配筋计算算考虑二阶效效应： 附加偏心距距：则：查教材表112-33知，考虑二阶效效应后的的弯矩设设计值和和偏心距距为：，按大偏心心受压计计算。选用3C116()。截面一侧配配筋率截面总配筋筋率，满满足要求求对垂直于排排架方向向的截面面承载力力验算：由教材表112-33知，对对垂直于于排架方方向的上上柱计算算长度，查教材表表5-11知：，承载力
28、满满足要求求。2）下柱配配筋计算算附加偏心距距：则：查教材表112-33知，考虑二阶效效应后的的弯矩设设计值和和偏心距距为：由于，近似似取。选用4C116()。截面一侧配配筋率截面总配筋筋率，满满足要求求。对垂直于排排架方向向的截面面承载力力验算：由教材表112-33知，对对垂直于于排架方方向的上上柱计算算长度，查教材表表5-11知：，承载力满满足要求求。（3）B柱柱配筋计计算1）上柱配配筋计算算附加偏心距距：则：查教材表112-33知，按大偏心心受压计计算。由采用对称配配筋，则则：选用3C118()。截面一侧配配筋率截面总配筋筋率，满满足要求求对垂直于排排架方向向的截面面承载力力验算：由教材
29、表112-33知，对对垂直于于排架方方向的上上柱计算算长度，查教材表表5-11知：，承载力满满足要求求。2）下柱配配筋计算算1、按（aa）组内内力进行行截面计计算。附加偏心距距：则：查教材表112-33知，即中和轴轴在腹板板内。则：，即为大偏偏心受压压构件。 2、按（bb）组内内力进行行截面计计算。附加偏心距距：则：查教材表112-33知，由于，则中中和轴在在翼缘内内, 为大偏偏心受压压构件。选用4C118()。截面一侧配配筋率截面总配筋筋率，满满足要求求对垂直于排排架方向向的截面面承载力力验算：由教材表112-33知，对对垂直于于排架方方向的上上柱计算算长度，查教材表表5-11知：，承载力满
30、满足要求求。七、排架柱柱的裂缝缝宽度验验算（1）A柱柱裂缝宽宽度验算算上部柱控制制截面-的准永永久组合合内力值值：当偏心受压压构件时时，可不不作验算裂裂缝宽度度验算。下部柱控制制截面-的准永永久组合合内力值值：当偏心受压压构件时时，可不不作验算算裂缝宽宽度验算算。（2）B柱柱裂缝宽宽度验算算上部柱控制制截面-的准永永久组合合内力值值：当偏心受压压构件时时，可不不作验算算裂缝宽宽度验算算。下部柱控制制-的准永永久组合合内力值值：当偏心受压压构件时时，可不不作验算算裂缝宽宽度验算算。八、牛腿设设计 根根据吊车车梁支承承位置，吊吊车梁尺尺寸及构构造要求求，确定定牛腿尺尺寸如图图所示。 图 19 A柱
31、牛腿腿尺寸 图 20 B柱柱牛腿尺尺寸（1）A柱柱牛腿设设计牛腿截面宽宽度为bb=4000mmm，截面面高度hh=6000mmm，截面面有效高高度为hh0=5660mmm。作用用于牛腿腿顶面按按荷载标标准组合合的竖向向力为：牛腿顶面没没有水平平荷载，即即（作用在在上柱轨轨顶标高高处）。设裂缝控制制系数，取取。则：故牛腿截面面高度满满足要求求。由于,故牛牛腿可按按构造要要求配筋筋。根据据构造要要求，实际选用用5C14()。其中中2C14是弯弯起钢筋筋。水平平箍筋选选用B141000。（2）B柱柱牛腿设设计牛腿截面宽宽度为bb=4000mmm，截面面高度hh=8000mmm，截面面有效高高度为。作
32、作用于牛牛腿顶面面按荷载载标准组组合的竖竖向力为为：故牛腿截面面高度满满足要求求。由于,故牛牛腿按计计算配筋筋。取。，实际选用用5C16()。其中中2C16是弯弯起钢筋筋。水平平箍筋选选用B81000。（3）牛腿腿箍筋配置置水平箍筋选选用B81100。在在牛腿上上部范围围内箍筋筋的总截截面面积积为。故箍筋的的设置满满足要求求。（4）牛腿腿顶面局局部受压压验算取吊车梁的的垫板为为，则故牛腿顶面面的局部部受压满满足要求求。九、柱的吊吊装验算算采用翻身起起吊，吊吊点设在在牛腿下下部，混混凝土达达到设计计强度后后起吊。排架柱插入基础杯口内的高度，m。故柱的总长为。起吊时的支点有两个：柱底和牛腿底，上柱
33、和牛腿是悬臂的，计算简图如图所示。图 21 A柱吊吊装计算算简图 图 222 BB柱吊装装计算简简图u A柱（1）荷载载计算柱吊装阶段段的荷载载为柱自自重重力力荷载，且且应考虑虑动力系系数，柱柱自重的的重力荷荷载分项项系数取取1.335，则则：（2）弯矩矩计算在上述荷载载作用下下，柱各各控制截截面的弯弯矩为：由得： ，得得 （33）截面面受弯承承载力及及裂缝宽宽度验算算上柱配筋为为3C16()，施施工阶段段构件的的结构重重要性系系数取，其其受弯承承载力为为：，满足要求求。裂缝宽度验验算： 由由于只考考虑柱自自重恒荷荷载，则则其准永永久值 ，取 满足要求。下柱配筋为为4C16()，其其受弯承承载力为为：，满足要求求。裂缝宽度验验算： 取取 满足要求。u B柱（1）荷载载计算柱吊装阶段段的荷载载为柱自自重重力力荷载，且且应考虑虑动力系系数，柱柱自重的的重力荷荷载分项项系数取取1.335，则则：（2）弯