沉井、旋流井施工方案972.docx

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1、 目 录前 言言2第一章 编制制依据2第二章 工程程概况3第三章 施工工规划目目标4第四章 施工工方案6第五章 施工工进度计计划255第六章 施工工质量计计划266第七章 施工安全全计划330第八章 施施工资源源计划332第九章 施施工平面面计划335第十章 施施工准备备计划335前 言本施工组组织设计计编制目目的是为为*工程施工工组织提提供完整整的技术术文件，用用以指导导施工管管理和作作业，确确保安全全、优质质、高速速、低耗耗地完成成该工程程的施工工任务。但但由于目目前设计计图纸不不齐全，施施工条件件也不充充分，所所以只能能进行施施工组织织初步设设计，用用以指导导前期工工程的施施工管理理和作

2、业业。我们们将在施施工过程程中根据据设计进进展和施施工条件件完善情情况，对对本施工工组织设设计进行行补充完完善和调调整优化化。第一章 编制制依据1.设计计蓝图及变变更；2. 施施工现场场周域实实况调研研资料；3. 招招标文件件及说明明； 4. 建建筑机械械使用安安全技术术规程（JJGJ333-886）；5. 混混凝土质质量控制制标准（GGB5001644-922）；6. 建建筑施工工手册 （ 缩印本本，第二二版 ）；9.混混凝土结结构技术术规范（JJGJ994-996）；10.地地基与基基础施工工验收规规范（GGBJ2202-83）；11.建建筑地基基基础工工程施工工质量验验收规范范(GGB5

3、002022-20002)；12.混混凝土结结构工程程施工质质量验收收规范（GGB5002044-20002）；13.混混凝土结结构设计计规范（GGB5000100-20002）；14.施施工现场场临时用用电安全全技术规规范（JJGJ446-888）；15. 国家、省省、市、建建设部门门颁发的的建筑筑工程施施工现场场管理规规定和和相关法法律法规规；第二章 工程程概况2.1 场地环环境和地地质现状状*工程程于转炉厂区区内部，是*连铸机配套设施，整个场地较为狭窄、环境复杂、交通不便，为施工带来很大困难。施工前期将根据现场情况，完善施工基础设施，实现“路、电、水”三通。根据我方方20114年在在转炉

4、施施工的RRH炉工工程，业业主的地地勘报告告拟建场场区位于于长江级阶地地，地势势较平坦坦，场地地地面绝绝对标高高26.0926.93mm。本工工程0.0000相相当于绝绝对标高高 266.800m。拟拟建场区区第一层层为杂填填土，厚厚度约55m；第第二层为为可塑粉粉质粘土土（-55.0000m至至-8.0000m）；第三层层为粉质质粘土（-8.000m至至-200.000m）：第四层层为石灰灰岩（-20.00mm以下）。据据岩土土工程勘勘察报告告（中中南勘察察基础工工程有限限公司），主主要岩土土参数如如下表：层号及名名称 天然重度度状态压缩模量量地基承载载力（kNN/m33）Es1-2（MMP

5、a）fak（kkPa）杂填土土18.55松散/含碎石石粉质粘粘土19.77中密状13300粉质粘粘土19.77可塑10.55170粘土20硬塑154001泥泥灰岩2255强风化（32.0）3502泥泥灰岩中风化不可压缩缩150002.2场场区水文文条件该场地地地下水类类型为上上层滞水水，主要要赋存于于上部填填土层中中，以受受大气降降水为主主要补给给来源，水水量无规规律性，随随补给源源的变化化而变化化。因此此可初步步判断地地下水主主要赋存存于-55.000m以上上的杂填填土中，在在雨季时时水量会会明显增增大。2.3气气象资料料黄石市属属于我国国东南季季风气候候区，具具有夏季季炎热、冬冬季寒冷冷、

6、降水水充沛等等主要气气候特点点，年平平均气温温17，极端端最高气气温411.3C，极极端最低低气温-11C。多多年平均均降水量量15000mmm，降水水多集中中在6-8月，年年平均降降雨日1130-1500天。境境内多东东南风，2.2工工程设计计概况本工程设设计采用用沉井结结构设计计施工，沉沉井主体体结构高高19.58米米，直径为为13.6米米，以现现有自然然地面为为界，其其下埋深深18.28米米，其上上外露11.3米，主要要池壁厚厚为0.8米。井内结构构受力复复杂，施施工难度度大，预预采用多多次分层层施工。第三章 施施工规划划目标3. 11 质量量目标鉴于本工工程的重重要性，我我们将本本工程

7、列列为本公公司的重重点工程程及科技技攻关项项目，严严格遵循循公司的的质量方方针，全全面贯彻彻ISOO90002标准准，建立立完善质质量保证证体系针针对工程程特点，对对施工全全过程中中与质量量有关的的全部职职能活动动进行管管理和控控制，使使全体管管理人员员和员工工按各自自的质量量职责承承担其相相应的质质量责任任，严格格按照设设计图纸纸和施工工验收规规范优质质高速组组织施工工，把本本工程建建设成为为优良工工程。3. 22 工期期目标本着科学学部署、合合理安排排的原则则，结合合工程施施工内容容、施工工条件及及业主愿愿望，依依据我司司严格的的工程管管理考核核制度，秉秉着“服务业业主，创创优建设设”的服

8、务务理念，紧紧抓工程程进度，把把握施工工重点，为为业主尽尽快投入入使用创创造条件件。本工工程基本本进度规规划如下下：竭力力做好进进场准备备工作，依依据工程程实况具具体规划划人员、设设备、设设施入场场，并预预备施工工高峰期期的人员员和机械械配备。制作沉井井养护下下沉（到到位）封封底井内内其他框架架顶部平平台和盖盖板，力力争以最最短的时时间、最最好的质质量完成成施工任任务。 工程开工工后1220天完完成整个个工程。3. 33 安全全目标依据项目目总体安安全目标标和我司司工程建建设安全全细则，强化现场管理，定期开展安全教育活动，填写安全施工交底，坚持每日安全排查制度，对发现安全事故隐患及时整改并督促

9、实施，举一反三，做到“日清日高”，确保安全事故为零。3. 44 文明明施工目目标在确保工工程质量量和工期期的前提提下，树树立现场场全体员员工环保保意识，严严格按污污水、粉粉尘、噪噪音、废废弃物、有有害建材材控制标标准施工工，最大大限度减减少环境境污染，做到“工完，料净，场清”，保护业主单位和周边居民的正常生产和生活。3.5 成本目目标针对该工工程施工工单位成成立项目目管理部部,按项项目法进进行施工工管理,采用项项目经理理负责制制。项目目经理是是该工程程成本总总负责人人，项目目部负责责编制实实施该工工程的成成本管理理规划、成成本管理理方案、成成本管理理台帐。我我们的成成本管理理目标是是：周密密计

10、划、统统筹安排排、合理理控制资资源的消消耗、资资金的使使用，在在保证安安全、质质量、工工期的前前提下力力争实现现成本最最小化。第四章 施工方方案4.1 施工工工艺流流程测量放线线开开挖施工工坑及排排水沟、集集水井 铺砂垫垫层和垫垫木井壁、隔隔墙制作作 拆模模养护 井内内降水 抽出垫垫木 挖土土下沉 封底、回回填 浇浇筑底板板 井壁壁及平台台梁板柱柱 4.2 部设测测量控制制网点按设计总总图和沉沉井平面面布置要要求，根根据地勘编制制的测量量控制技技术说明明及现场场交点，设设置坐标标控制网网和高程程控制点点，用经经纬仪和和水准仪仪进行定定位放线线，定出出沉井中中心轴线线和基坑坑轮廓线线以及水水准点

11、，作作为沉井井制作和和下沉深深度控制制的依据据。4.3 开挖施施工坑为了提供供沉井制制作承载载场地和和减少下下沉深度度，沉井井制作前前需要开开挖施工工坑。根根据地质质条件和和场地条条件，施施工坑深深为5米，坑坑底工作作面宽度度沿井壁壁外约22m左右右，采用用反铲挖挖掘机挖挖土。考考虑到施施工现场场的环境境无条件件进行开开挖方坡坡，施工工坑土方方开挖后后及时周周边密打打钢板桩桩，并堆堆砌沙袋袋或土袋袋维护边边坡，防止边边坡失稳稳和塌方方，确保保施工安安全，详详见附图图 （二二） 施施工坑开开挖图。主要工序序关键点点：1、因沉沉井混凝凝土浇注注后需要要较长时时间养护护并下沉沉，施工工周期较较长，若

12、若遇雨季季和地下下水丰富富时，边边坡极易易塌方，且且沉井下下沉过程程中破坏坏池壁土土方的稳稳定性，故故在土方方开挖后后必须及及时压入入钢板桩桩（桩长长6m），且且填筑土土袋（沙沙袋），保保证其稳稳定性。2、施工工坑开挖挖完后，周周设排水水沟、集集水井，使使地下水水位降至至比基坑坑底面低低0.55m，挖挖出之土土方在周周围筑堤堤挡水，护护堤宽不不少于22m。4.4 刃脚支支设因刃脚处处井壁截截面不规规则，我我们考虑虑在刃脚脚的斜面面与井壁壁内模板板间设置置砖垫座座补齐截截面，以以保证模模板连贯贯性、整整体性和和受力性性能良好好。砖垫垫座沿周周长分成成8段设设置，相相邻两段段中间留留20mmm的空

13、空隙，以以便拆除除。砖垫垫座的内内壁用11：3的的水泥砂砂浆抹平平。砖垫垫座采用用MU110标准准红砖砌砌筑。由于施工工坑底土土层承载载力较低低，所以以采用局局部换填填并扩大大承载面面方法来来提高承承载力，具具体施工工方法是是：施工工坑开挖挖完后，先先用200t振动动压路机机将坑底底碾压88遍，然然后沿井井壁中心心线开挖挖沟槽，再再分层铺铺填砂垫垫层。砂砂垫层选选用中砂砂，边铺铺边洒水水边夯实实，铺完完后再用用压路机机碾压密密实。砂砂垫层完完后再铺铺设标准准枕木（160mm220mm2500mm），保证垫木中心线与刃脚中心线重合。枕木之间的空隙用砂填实，并保证枕木顶面和砂垫层顶面相平，用水准仪

14、找平，使高差在10mm以内。沉井井壁下砂垫层宽度、厚度以及枕木的用量，根据第一节沉井的重量和施工坑地基的承载能力计算求得。计算过程如下：沉井对井井壁底部部地基的的作用力力：F井壁= G(A井壁壁/(AA井壁+2A隔墙墙)= 3337766.2(1669.55/(1169.5+2226) = 2558477 KNN枕木的用用量：n = F井壁壁 / ( SSf )= 2558477/ ( 0.222.55180) = 2662根 枕木间距距为：d = L/nn =11132622 = 0.55 m砂垫层的的有效厚厚度为：h0= F井井壁 /(fz L)- l / 22tg=2558477/(11

15、001133)-22.5/( 2tg222.55) = -00.266m砂垫层的的有效宽宽度为：b0 = l +2 h0 tgg= 2.5 + 2（-00.26）tg222.55= 2.28 m根据构造造要求铺铺设厚00.3m，宽宽2.55m的砂砂垫层即即可。F井壁 第第一节沉沉井对井井壁底部部地基的的作用力力（kNN）；A井壁 沉沉井井壁壁的底面面积（）；A隔墙 沉沉井每道道隔墙的的底面积积（）；G 第一一节沉井井的重力力（kNN）；n 垫木的的根数（根根）；S 每根根垫木与与砂垫层层的接触触面积（）；f 砂垫层层的承载载力设计计值，取取1800 kNN/；fz 砂砂垫层底底部土层层的承载载

16、力设计计值，取取1000 kNN/； 砂垫层层的压力力扩散角角（），一一般取222.55。l 垫木木的长度度（m）；L 井壁壁的周长长的长度度（m）；h0 砂砂垫层的的有效厚厚度（mm）；b0 砂垫垫层的有有效宽度度（m）；b 砂垫垫层的实实际宽度度（m）；4.5 沉井井制作1制作作方案沉井制作作在施工工坑中进进行，由由于沉井井总高度度和总重重量都比比较大，重重心高，为为保证制制作时沉沉井的稳稳定性，并并使沉井井自身有有适当的的重量使使其安全全顺利下下沉，并并结合内内部框架架施工工工艺要求求综合考考虑，我我们采取取分五节节制作三三次下沉沉方案，制制作方案案如下（下下沉方案案详见“沉井的的下沉”

17、）：沉井制作作总高度度20mm，制作作内容包包括井壁壁以及隔隔墙。第第一节高高5m，；第二节节高5mm；第三三节高44m；第第四节高高3m，第五五节高33m。其中中前三节节制作都都是在每每次下沉沉前完成成，后两两节是在在沉井下下沉至设设计标高高后分别别随-55.8000m及及0.0000平平台层同同时浇筑筑而成。2模板板支设沉井模板板采用木木模板，支支撑系统统和脚手手架系统统采用484.55钢管支支设。井井壁及隔隔墙模板板顺水平平方向布布置，立立杆（内内钢楞）落落于枕木木上，间间距0.6m，横横杆（外外钢楞）间间距1mm，支撑撑间距11.2m，脚手手架系统统按此相相应布置置。本方案不不设垂直直

18、施工缝缝，在上上下节分分节处设设通长水水平施工工缝，施施工缝设设不锈钢钢止水带带防水（见见下图）。内内外模板板间设对对拉螺栓栓（见下下图），间间距30006000，对拉拉螺栓钢钢片采用用55mmm1000mm1.55mm的的钢板，对对拉钢筋筋采用12mmm光面面钢筋, 钢片片与钢筋筋之间双双面焊缝缝长度为为60mmm。经验算，其其抗拉能能力满足足混凝土土的侧压压力要求求，以第第一节沉沉井为例例，验算算过程如如下:F1 = 0.22c t012 v1/22 = 0.22225(2000/225)1.001.00(2.5)11/2 = 1110 kkN/F2 =c H = 225 6 = 1150

19、 kN/F = minnF11 ,FF2= 1100 kNN/P = FA = 11100.330.66= 119.88 kNNP 0 = = 11332355 = 265555NN = 26.5566 kNNP P 0 满足要要求F1 , F22 ,FF 混凝凝土的侧侧压力（kN/）；c 混混凝土的的重力密密度（kkN/mm3）；1 外外加剂影影响修正正系数，不不加外加加剂时取取1.00；2 混混凝土坍坍落度影影响修正正系数，当当坍落度度为900mm时时取1.0；v 混凝土土浇注速速度，取取2.55（m/h）；H 混混凝土的的侧压力力计算位位置至新新浇混凝凝土顶总总高度（mm）；P 模模板对

20、拉拉螺栓承承受的拉拉力 (kN)；P 0 模板板对拉螺螺栓抗拉拉力(kkN)；D 模板板对拉螺螺栓钢筋筋的直径径 (mmm)；Fy 12mmm钢筋筋的抗拉拉强度，取取2355kN/；A 模模板对拉拉螺栓分分担的单单元受荷荷面积（）。井壁支模模时先支支内模后后支外模模，一次次支到比比施工缝缝略高3300mmm处。除除第一节节沉井模模板支撑撑系统及及其脚手手架系统统落在地地基土层层上外，其其上各节节沉井模模板系统统及其脚脚手架系系统均悬悬空支设设。支设设方法如如下： 支设井外外壁模板板时，模模板系统统及脚手手架系统统（双排排脚手架架）均落落在活动动钢支架架上。即即在制作作前一节节沉井时时在井外外壁

21、顶部部设置预预埋钢板板，拆模模后将预预制好的的钢支架架焊在预预埋钢板板上，作作为后一一节沉井井外壁模模板系统统及脚手手架系统统的承力力支架。支支设井内内壁模板板时，可可利用沉沉井结构构特点，以以相邻两两节沉井井变截面面处台阶阶、刃脚脚处牛腿腿作为模模板系统统的支撑撑面。既既在支设设后一节节沉井内内壁模板板前，将将预制好好的活动动钢框架架吊装到到前一节节沉井内内壁牛腿腿或变截截面处台台阶上，模模板系统统及脚手手架系统统（满堂堂脚手架架）均落落在活动动钢框架架上。井井外双排排脚手架架与井内内满堂脚脚手架之之间通过过脚手架架顶部的的拉杆连连接锁紧紧，使内内外系统统连成一一个整体体(见右右图)，脚脚手

22、架验验算详见见专项方方案。3 钢钢筋绑扎扎沉井钢筋筋采用人人工绑扎扎。竖向向钢筋采采用电渣渣压力焊焊连接,水平钢钢筋采用用绑扎搭搭接, 搭接长长度及接接头的间间距按规规范执行行。内外外钢筋加加设14mmm钢筋筋支撑，每每1.55m不少少于一个个，以保保证钢筋筋位置和和保护层层正确。钢钢筋用挂挂线法控控制垂直直度，用用水准仪仪测量并并控制水水平度，用用木卡尺尺控制间间距，用用水泥砂砂浆垫块块控制保保护层。4混凝凝土浇筑筑沉井混凝凝土采用用的是钢钢纤维混混凝土，其其搅拌工工艺与普普通混凝凝土基本本相同，只只需在混混凝土拌拌和料中中掺入00.5%（体积积率）的的钢纤维维，来提提高混凝凝土的抗抗拉、抗

23、抗弯和抗抗剪强度度。混凝凝土用运运输搅拌拌车运至至施工现现场，混混凝土泵泵车布料料。因混混凝土量量较大，拟拟采用11台47米臂臂长泵车车配6台混凝凝土运输输搅拌车车进行浇浇捣。浇浇筑混凝凝土应注注意以下下事项：1） 将沉井分分成若干干段同时时对称均均匀分层层浇筑，每每层厚5500mmm，以以免造成底基基不均匀匀下沉或或产生倾倾斜，刃刃脚部分分混凝土土应缓慢慢浇筑，待其初凝凝强度达达到后可可适当加加快浇注注速度，但但应控制制在2.5m/h以内内；2） 沉井分节节处水平平施工缝缝接缝时时，应先先凿毛并并冲洗处处理后，再再继续浇筑下一一节，并并在浇筑筑前先浇浇一层高高浆混凝凝土；3） 井壁需抗抗渗，

24、注注意抗渗渗混凝土土的配合合比设计计，止水水带安装装要牢固固紧密，止止水带不不得有缝缝隙孔洞洞；4） 前一节下下沉应为为后一节节混凝土土浇筑工工作预留留1.00m高度度以便操操作；5） 因冬季施施工气温温较低，混混凝土浇浇捣时应应掺加抗抗冻早强强剂，并并采用蒸蒸气养护护，养护护时用防防雨帆布布悬挂于于模板外外侧，使使之成密密闭气罩罩，以利利于保温温。6） 本工程应应考虑大大体积混混凝土施施工技术术，注意意控制混混凝土内内部的最最高温度，减减少混凝凝土内外外的温差差， 控制温度度变形裂裂缝的发发生和开开展。5预留留孔洞的的处理设计要求求在井壁壁上预留留6.55m2.22m孔洞洞，为了了避免不不均

25、匀沉沉降，下下沉之前前必须对对其进行行处理。制制作时在在洞口预预先埋设设好钢框框、螺栓栓，用钢钢板、方方木封闭闭，中填填土空洞洞混凝土土重量相相等的石石块作为为配重，具具体构造造见上图图。待沉沉井封底底后拆除除封闭钢钢板、挡挡木等。4.6 沉井下下沉1下沉沉方案根据地质质条件和和地下水水文，拟拟采用排排水下沉沉方案，排排水方法法为明沟沟集水井井排水。根据设计计，沉井井在现有有地面以以下埋深深18m，因因施工坑坑已初挖挖2m深，所所以总下下沉深度度为166m。根根据地质质条件和和施工条条件并结结合制作作分节情情况，沉沉井下沉沉方案如如下：第第一次下下沉6m，在第第一节制制作完砼砼强度达达到100

26、0%后后开始下下沉；第第二次下下沉5m，在第第二节制制作完砼砼强度达达到700%后开开始下沉沉；第三三次下沉沉至设计计底部标标高上端端，预留留3000mm高高度采用用人工开开挖，保证不不超挖。2.下沉沉验算为确定沉沉井在制制作和下下沉过程程中是否否安全、稳稳定、顺顺利，需需要验证证沉井下下沉的可可行性，主主要考虑虑三个重重要因素素：（1）下下沉过程程中沉井井结构的的强度、刚刚度；（2）沉沉降安全全性；（3）沉沉井稳定定性。对于第一一个因素素，设计计部门已已予计算算，我们们在制作作和下沉沉方案中中也予以以了充分分考虑，这这里我们们只需验验算两个个重要参参数，即即：沉降降安全系系数，是是否在11.

27、1551.25以以上；沉沉井稳定定系数，是是否小于于1。只只有以上上两个参参数都满满足要求求时，才才能保障障沉井的的制作和和下沉方方案切实实可行。为此，我我们选取取了地质质勘测报报告中在在施工范范围内的的21个个勘测点点，以其其地质资资料作为为验算的的依据，勘勘测点的的布置情情况见附附图（三三）。根根据报告告，沉井井下沉过过程中将将会遇到到五种土土层，其其分布情情况和物物理力学学性质指指标详见见附图（四四）。沉降安全全系数由由下式计计算得出出：K = ( QQ B ) / T + RR = ( Q B ) / L ( H - 22.5 )F + R 式中： K沉降降安全系系数，当当K11.15

28、51.25时时，沉降降安全性性满足要要求； Q沉井自自身及附附加荷重重（kNN）；B背背井壁排排出水的的重量（kkN），因因采取排排水下沉沉，故BB=0；T沉沉井与土土间的摩摩擦力（kkN）；R刃刃脚反力力（kNN），如如采取将将刃脚地地面及斜斜面的土土挖空，则R=00 ；L沉沉井外壁壁周长（mm）；H沉沉井下沉沉高度（mm）；F井井壁与土土的摩擦擦系数，由由上表查查得。下下沉范围围内土层层由不同同土层构构成时，其其平均摩摩擦系数数如下：F =（f1n1+f2n2+fnnn）/（nn1+n2+nn）f1n11、f2n2fnnn各层层土与井井壁的摩摩擦系数数（kNN/）；n1、nn2nn各土土层

29、的厚厚度（mm）。沉井稳定定系数由由下式计计算得出出： = ( QQ - T ) / （ AAfak ）式中： 沉井稳稳定系数数，当 11 时，沉沉井稳定定性满足足要求；fak 土土层承载载力的特特征值（kkN/）；Q 沉井井的自重重（kNN）；A 沉井井底部与与土层的的接触面面积（）。我们以每每节沉井井从开始始制作到到下沉完完毕这一一过程为为研究对对象，经经过分析析，沉井井稳定性性最不利利状态是是在每节节沉井下下沉前制制作时，此此时沉井井自重最最大、摩摩阻力最最小、地地基承载载力可能能最小，因因此我们们选取这这一状态态进行计计算。经计算，三三次下沉沉的沉降降安全系系数分别别为5.09、22.

30、088、1.68，均均满足安安全性要要求，第第二、三三节沉井井下沉前前沉井稳稳定系数数分别为为0.885、0077，均均满足稳稳定性要要求，但但第一节节沉井下下沉前沉沉井稳定定系数为为1.449，不不能满足足要求（详详见表44-1、44-2、44-3沉沉井沉降降验算表表）。经经分析，该该土层为为素填土土，其承承载能力力小于实实际承受受的压应应力，如如不采取取措施，在在沉井制制作时较较容易出出现沉降降或倾斜斜现象。针针对该问问题，我我们采用用了在刃刃脚下铺铺设砂垫垫层和垫垫木的方方法，将将上部荷荷载扩散散到有效效持力层层上，使使其在下下沉前保保持稳定定，这一一点已在在前面“刃脚支支设”中已谈谈到

31、。表4-11 沉井井沉降验验算表 （第第一次下下沉）制 作 高 度度 （mm） h16累计制作作高度（m） HH16下 沉 深 度度 （mm） h15累计下沉沉深度（m） H15沉井自重重荷载（kN）Q1=1169.5( H11-5）2.559.8+QQ牛腿+QQ1隔墙墙+Q1钢钢筋336778.77摩擦系数数(kN/m2)F1=aave（ffJ3、ffJ4、ffJ5、ffJ7、ff19 、f200）22.225 fJ33=(11800.5+20(H11-0.5)/H1119.880 fJ44=(11800.9+20(H11-0.9)/H1119.664 fJ55=(11800.8+45(H1

32、1-0.8)/H1140.668 fJ77=(11822.5+20(H11-2.5)/H1119.000 fJ99=(11811.6+20(H11-1.6)/H1119.336 fJ111=(185.11+455(HH1-5.1)/H1117.446 f1=(200H11)/HH120.000 f2=(200H11)/HH120.000 f3=(1880.8+220(H1-0.8)/H1119.668 f4=(200H11)/HH120.000 f5=(1880.8+220(H1-0.8)/H1119.668 f6=(1881.1+22022.2+45(H11-3.3)/H1128.006 f

33、122=(11811.2+20(H11-1.2)/H1119.552 f133=(11800.6+20(H11-0.6)/H1119.776 f144=(11800.1+20(H11-0.1)/H1119.996 f155=(220HH1)/HH120.000 f166=(11800.5+20(H11-0.5)/H1119.880 f177=(11800.4+20(H11-0.5)/H1119.444 f188=(11800.2+202.88+455(HH1-3.0)/H1129.992 f199=(11822.7+45(H11-2.7)/H1130.442 f200=(11833.7+45(

34、H11-3.7)/H1125.002沉降安全全系数 K1=Q1/(1119(H11-2.5)f1)5.099沉井稳定定系数1=QQ1/(22261000)1.499结论可安全下下沉，但但下沉前前井底土土层需要要处理表4-22 沉井井沉降验验算表 （第第二次下下沉）制 作 高 度度 （mm） h26累计制作作高度（m） H2212下 沉 深 度度 （mm） h26累计下沉沉深度（m） H211沉井自重重荷载（kN）Q2=（1169.555+1339.22 (H2-100)）2.559.8+QQ牛腿+QQ2隔墙墙+Q2钢钢筋616443.110摩擦系数数(kN/m2)F2= avee（fJJ3、f

35、fJ4、ffJ5、ffJ7、ff19、ff20）29.227 fJ33=(11800.5+208.77+255(HH2-0.5-88.7)/HH220.773 fJ44=(11800.9+205.11+455(HH2-0.9-55.1)/HH231.220 fJ55=(11800.8+1045+25(H22-0.8-110)/H2242.667 fJ77=(11822.5+206.33+455(HH2-2.5-66.3)/HH224.555fJ9=(1881.6+22055.4+25(H22-7)/HH221.553 fJ111=(185.11+455(HH2-5.1)/H2232.448 f

36、1=(2007.9+225(H2-7.9)/H2221.441 f2=(2008.9+445(H2-8.9)/H2224.777 f3=(1880.8+22088+455(HH2-8.8)/H2224.885 f4=(2008+45(H22-8)/HH226.882 f5=(1880.8+22044.3+45(H22-5.1)/H2233.226 f6=(1881.1+22022.2+45(H22-3.3)/H2237.330 f122=(11811.2+205.66+455(HH2-6.8)/H2229.333 f133=(11800.6+208+445(H2-8.6)/H2225.335

37、f144=(11800.1+209.22+455(HH2-9.3)/H2223.885 f155=(22099+455(HH2-9)/HH224.555 f166=(11800.5+205.11+2551.7+445(H2-7.3)/H229.009 f177=(11800.4+205.22+455(HH2-5.6)/H2232.220 f188=(11800.2+202.88+455(HH2-3.0)/H2238.115 f199=(11822.7+453.33+2552+45(H22-8)/HH234.774 f200=(11833.7+45(H22-3.7)/H2235.992沉降安全全

38、系数K2=QQ2/(1119(H22-2.5)F2)2.088沉井稳定定系数2=(Q2-Q1/K1)/(1699.53800)0.855结论可 安安 全全 下下 沉沉表4-33 沉井井沉降验验算表 （第第三次下下沉） 制 作 高 度度 （mm） h35.5累计制作作高度（m） HH317.55下 沉 深 度度 （mm） h34.5累计下沉沉深度（m） H315.55沉井自重重荷载（kN）Q3=（1169.555+1339.222+1399.2 (HH3-122)）2.559.8+QQ牛腿+QQ3隔墙墙+Q3钢钢筋858447.110摩擦系数数(kN/m2)F3=aave（ffJ3、ffJ4、f

39、fJ5、ffJ7、ff19、ff20）32.997 fJ33=(11800.5+208.77+255(HH3-9.2)/H3321.997 fJ44=(11800.9+205.11+455(HH3-0.9-55.1)/HH335.221 fJ55=(11800.8+1045+25(H33-0.8-110)/H3337.554 fJ77=(11822.5+206.33+455(HH3-2.5-66.3)/HH330.448 fJ99=(11811.6+205.44+525+1445+225(H3-133)/H323.883 fJ111=(185.11+455(HH3-5.1)/H3336.112

40、 f1=(2007.9+22544.7+45(H33-122.6)/HH326.119 f2=(2008.9+445(H3-8.9)/H3330.665 f3=(1880.8+22088+455(HH3-8.8)/H3330.770 f4=(2008+45(H33-8)/HH332.110 f5=(1880.8+22044.3+45(H33-5.1)/H3336.667 f6=(1881.1+22022.2+45(H33-3.3)/H3339.554 f122=(11811.2+205.66+455(HH3-6.8)/H3333.888 f133=(11800.6+208+445(H3-8.6

41、)/H3331.005 f144=(11800.1+209.22+455(HH3-9.3)/H3329.999 f155=(22099+455(HH3-9)/HH330.448 f166=(11800.5+205.11+2551.7+445(H3-7.3)/H3333.771 f177=(11800.4+205.22+455(HH3-5.6)/H3335.992 f188=(11800.2+202.88+455(HH3-3.0)/H3340.114 f199=(11822.7+453.33+2552+45(H33-8)/HH337.772 f200=(11833.7+45(H33-3.7)/H3338.555沉降安全全系数 K3=Q3/(1119(H33-2.5)F3)1.688沉井稳定定系数3=(Q3-Q2/K2-Q1/K1)/(1699.53800)0.777结论可 安安 全全 下下 沉沉当然以上上只是理理论计算算，实际际情况可可能不符符，如实实际施工工时出现现井壁与与土体间间摩阻力力较大，下下沉困难难的情况况，我们们考虑使使用触变变泥浆护护壁辅助助下沉。在在沉井制制作时事事先预埋埋泥浆管管穿墙套套管，沿沿刃脚处处井壁横横向间隔隔15000mmm设置。使使用泥浆浆护壁时时将泥浆浆管穿过过套管伸伸至井壁壁外