现浇板施工方案(32页).doc

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1、-现浇板施工方案-第 32 页吴起至定边高速公路 现浇板 首件工程(试验段)施工技术方案 LJ-2 合同段施工单位名称：（盖章）江西井冈路桥（集团）有限公司二一六年八月二十三日吴起至定边高速公路首件工程工程量表合同段： LJ-2 编号： 工程名称K59+682.5K60+033.5颗颗川大桥桩号第10孔支付编号项目名称单位设计数量403-3-a光圆钢筋(HPB300)2178.45403-3-b带肋钢筋(HRB400)58608.98新增细目C40混凝土现浇板m203.00项目经理： 年 月 日吴起至定边高速公路首件工程数量计算单序号名称单位图纸数量计算数量1C40混凝土m101.5228kg

2、24981.3318kg3205.3412kg1117.8510kg1089.2吴起至定边高速公路首件工程进场机械设备表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司 合同段：LJ-2 编号： 工程名称K59+682.5K60+033.5颗颗川大桥桩 号第10孔序号机械或设备名称型 号台数性能新旧状况备注1装载机ZLC50F2良好新购2砼罐车9m7良好新购3挖掘机卡特320D2良好新购4吊车QY163良好新购5翻斗车双桥4良好新购6塔吊70322良好新购项目经理（签字）：年 月 日专业工程师意见：年 月 日工作组意见：年 月 日吴起至定边高速公路首件工程现场管理人员表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限

3、公司 合同段：LJ-2 编号： 工程名称K59+682.5K60+033.5颗颗川大桥桩号第10孔序号姓名性别年龄职称学历专业担任职务备注1李文波男30工程师专科路桥质检工程师2黄 勋男28助工专科路桥测量工程师3吴红芳女41工程师本科路桥试验工程师4张亚军男44工程师专科路桥安全工程师5王乃站男33工程师专科路桥桥梁工程师6刘盼新男43现场负责人专科路桥现场负责人项目经理（签字）： 年 月 日专业工程师意见： 年 月 日工作组意见： 年 月 日吴起至定边高速公路首件工程现场施工人力表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司 合同段：LJ-2 编号： 工程名称K59+682.5K60+033.5

4、颗颗川大桥桩号第10孔熟练工人工种级别人数上岗证号码混凝土工中级1514010502040326140105020545731401050201265414010502042442钢筋工中级14310105195330543408277711330234282770112367电工中级111270810044008474100010070788电焊工中级10410002009002524100020081330241000200910215普通工人人 数基本工人16民 工6项目经理（签字）：年 月 日专业工程师意见：年 月 日工作组意见：年 月 日吴起至定边高速公路首件工程进场材料表施工单位：

5、江西井冈路桥（集团）有限公司 合同段：LJ-2 编号： 工程名称K59+682.5K60+033.5颗颗川大桥桩号第10孔序号材料名称型号/规格进场数量共需数量检验批号备注1水泥P.O42.560T26T2砂子中砂1500m58.5m3碎石1200m91m4外加剂缓凝减水剂50005115钢筋2850000kg24981.36钢筋188000kg3205.37钢筋1210000kg1117.88钢筋105000kg1089.2项目经理（签字）：年 月 日专业工程师意见：年 月 日工作组意见：年 月 日现浇板施工技术方案为加强吴定高速公路LJ-2标项目部工程质量管理，确保优质工程质量。我部选定颗

6、颗川大桥右幅第10孔作为现浇板首件工程进行施工，作为首件工程既是管理处和工作组对我们施工方案、施工工艺的全面考查，同时又可以给我部现浇板后续施工提供了一个可行性方案。一、工程概况颗颗川大桥位于吴起镇房台，桥位跨越U型深谷，深谷约40米，宽度约200米。本桥处于梁台隧道和颗颗川隧道之间，跨越通往周湾镇的地方沥青道路、颗颗川，右幅桥梁跨越石油管线。其中石油管线距离桥墩的最小静距为5米，石油管线有东西向下穿桥梁后，朝北走向。小桩号侧山体地势较缓，大桩号侧山体地势脚都。平均桥高36米，最大桥高46.8米。该桥上部结构为40*4*2m装配式预应力混凝土箱梁和13m钢筋混凝土现浇板。二、工期安排根据桥梁现

7、浇板实际工程量，本标段现浇板计划由专业施工队负责施工。该工程计划2016年9月1日开工，2016年9月15日完工，计划工期15天。三、 施工方案1、现浇板施工的工艺流程（见下图）场地平整地基处理、加固搭设脚手架砂 石 料 准 备配 合 比 设 计水 泥 准 备支架预压钢 筋 加 工安装底、侧模绑扎钢筋安设预埋件、预留孔混凝土拌合浇注混凝土养 护拆侧模、支架满堂支架现浇板施工工艺流程图2、 地基处理 支架搭设前先清理场地内的浮土及桩基施工时留下的泥浆；再根据梁底标高与碗口支架配杆高度确定地面标高；然后用挖机平整场地，用20吨振动压路机压实；再在已处理平整、压实的地基基础上浇筑一层15cm厚的C3

8、0混凝土垫层以方便支架的搭设及稳定。地基两侧顺桥向各设排水沟一道，以保证排水系统要畅通，避免雨水浸泡地基。3、支架搭设1） 施工准备（1）材料准备脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管(GBT13793)所规定的钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢(GBT700)中Q235-A级钢所规定钢管直径48，壁厚3.5mm，扣件采用铸铁扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB/T158311995)。（2）单位工程各级负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，逐级向架设和使用人员进行技术交底。（3）要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分

9、类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。（4）清除地面杂物，平整搭设场地，地基夯实平整。所有立杆底部均设置底托，并浇筑混凝土垫层。2）现浇板满堂支架布置及搭设要求现浇板采用脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设1515cm方木；横向方木上设1010cm的横向方木，其中在墩顶两端和跨中处间距不大于0.5m（净间距0.4m）、在跨中其他部位间距不大于1.0m（净间距0.9m）。模板宜选用厚12mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。采用立杆横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm60cm120

10、cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每3.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥设3.0m道。搭设时，先在混凝土铺设模板等调平物，在调平物上放置151560cm底托。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。搭设完成后上报工作组检查，经专业工程师同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用型钢均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前

11、在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。4、现浇板支架验算本计算书分别以现浇板两端和跨中处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。1）荷载计算（1）荷载分析根据本桥现浇板的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 梁板自重荷载，新浇混凝土密度取2450kg/m3。 q2 箱梁底模及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，

12、对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。根据规范规定，新浇混凝土对模板的侧压力，当采用内部振捣器时按下列两式计算，并取两式中较小值。F=0.22cto12F=c Hc：新浇混凝土的重力密度（kN/m）取值24.5kN/m；H：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面时的高度（m），取0.7mt0：新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。取3h。T：混凝土的温度（），取28。1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。2：混凝土坍落度影响修正系数，5090mm，取1.0。：混凝土的浇筑速度，取1.2m/h。F=24.50.7=17.15KpaF=0.2224.531.2

13、11.095=37.84KpaF：新浇混凝土对模板的最大侧压力取17.15kPa。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：支架自重- q7计算计算每步脚手架自重：NG1ht1t2t3 式中：h 步距（m）；t1 立杆每米重量（kN）；t2 纵向横杆单件重量（kN）；t3 内外立杆间斜杆或十字撑重量（kN）。按最大值进行计算，步距取1.2m，纵、横向距离取0.6m，步数取12步， NG1t1t2t3=1.20.03840.03840.640.0384=0.046+0.092+0.052=0.19 kNq7=9 NG1 /A=

14、120.19kN/（0.6m0.6m）=6.33 kN/m2。满堂钢管支架自重立杆横桥向间距立杆纵桥向间距横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm60cm120cm6.332）荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算3）荷载计算 箱梁自重q1计算根据右幅桥第十孔现浇箱梁结构特点，我们取跨中为代表截面进行梁板自重计算，并对代表截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=7.54m2则：q1 = 取1.2的安全系数，则q117.591.221.11kPa注：B 箱梁底宽，取10.05m，将箱梁

15、全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 4）结构检算 （1）扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 扣件式钢管脚手架和碗扣式钢管脚手架支撑与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于多功能碗扣架（偏于安全）。跨中处钢管扣件式支架体系采用6060120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷

16、载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载N=30kN、路桥施工计算手册中表135钢管支架容许荷载N=33.1kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时） NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.621.11=7.6KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KN NQK=0.60.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+

17、6.33)=3.36KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（7.6+0.36）+0.851.43.36=13.55KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。 A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。 i截面的回转

18、半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。 长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.14us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1第36项得：us=0.9w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.6KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.140.90.6=0.43KNLa立杆纵距0.6m；h立

19、杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0442KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得： W=5.08103mm3则，N/A+MW/W13.55103/（0.744489）+0.0442106/（5.08103）44.86KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。（2）满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw采用第10跨（此跨最高）验算支架抗倾覆能力：跨中支架宽12m，长12.92m，采用6060120

20、cm跨中支架来验算全桥：支架横向21排；16支架纵向22排；35平均高度8m；14.6顶托TC60共需要2122=462个；立杆需要21228=3696m;纵向横杆需要218/1.212.92=1808.8m；横向横杆需要228/1.212=1760m；故：钢管总重（3696+1808.8+1760）3.84=27.9t; 顶托TC60总重为：4627.2=3.326t；故q=27.99.8+3.3269.8=306.015KN；稳定力矩= yNi=10.2306.015=3121.353KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.71.140.90.6=0.431KN/ m2跨

21、中共受力为：q=0.431812.92=44.548KN；倾覆力矩=q（h/2）=44.5484=178.192KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=3121.353/178.192=17.521.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求（3）箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中梁板底模底面横桥向采用1010cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L60cm进行受力计算,在中支点截面及跨中处按L60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照松木进行计算，实际施工时按照松木进行采购使用。跨中处：按中支点截面处2

22、米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(21.11+1.0+2.5+2)2=53.22kN/mM(1/8) qL2=(1/8)53.220.622.39kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则： n= M/( Ww)=2.39/(0.000167110000.9)=1.45(取整数n2根) dB/(2-1)=2/1=2m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 经计算，方木间距小于2.0m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n2/0.210。 每根方木挠度计算 方木

23、的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4 则方木最大挠度： fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(53.220.64)/(11101068.3310-60.9)=1.0910-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算= MPa=1.7MPa 符合要求。5）底模板计算梁板底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.2m和0.3m时最不利位置，则有：竹胶板弹性模量E5000MPa方木的惯性矩I=(bh3

24、)/12=(1.00.0123)/12=1.4410-7m4 两端截面处底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(21.11+1.0+2.5+2)0.2=5.322kN/m则：Mmax=竹胶板容许弯曲应力=45Mpa模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244012mm规格的竹胶板。 模板刚度验算（按照方木间距20cm计算）fmax=0.60.2/400m=310-4m 所以两端处底模拼装时方木间距按照20cm时模板刚度满足要求。 跨中截面处底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(21

25、.11+1.0+2.5+2)0.3=7.98kN/m则：Mmax=竹胶板容许弯曲应力=45Mpa模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244012mm规格的竹胶板。 模板刚度验算（按照方木间距30cm计算）fmax=0.60.3/400m=4.510-4m 所以跨中两侧截面处底模拼装时方木间距按照30cm时模板刚度满足要求。6）立杆底座和地基承载力计算 立杆承受荷载计算立杆的间距为6060cm，每根立杆上荷载为： Nabq ab(21.11+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=11.32

26、kN 立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=11.32kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;得：11.32KN40KN 立杆底托符合要求。 立杆地基承载力验算地基通过处理使压实度达到94以上后，根据经验及试验，地基承载力达到fk= 200250Kpa（参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：Kk式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底

27、拖下砼基础承载力：，底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在15cm砼层上，按照力传递面积计算：k为地基承载力标准值；试验锤击数357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680 K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=Kk=1.0235KPa经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。将混凝土作为刚性结构，按照间距6060cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=31.44kN则，F31.44k

28、pak=1.0235Kpa经过地基处理后，可以满足要求。7）支架变形支架变形量值F的计算：Ff1f2f3f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为20.68KN，48mm3.5钢管的截面积为489mm2。于是f1=L/E20.6848910342.29N/mm2 ，则f142.2910（2.06105）2.05mm。f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩1和方木对方木压缩2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2125mm。f3为支架地基沉降量计算：f3取经验值=5mm故支架变形量值F为:Ff1f2f3=2.05+5+5=1

29、2.05mm四、支架预压检测为了消除支架的非弹性变形和地基础出现不均匀沉降变形从而引起现浇板产生质量和安全事故的发生，同时能准确得出支架预拱度的参照值，所以对搭设的施工支架必须进行等荷载的120%施加预压处理，支架预压的方法及步骤如下，请给予审核：1、预压的目的及方式为了检验现浇箱板模板、各节点的安全性和支架的实际变形量，首先通过预压消除结构非弹性变形，同时也取得模板弹性变形的实际数值，得出荷载挠度曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度(或反拱)，以求得出现浇箱梁施工的准确参数。提前发现支架结构及构件加工、安装所存在的问题和隐患，提前调整整改，防患于未然。模板预拱度的调整通过调整模板支撑顶托完成

30、，同时加大对重要连接部位的措施处理。第二是模板、支架受力后产生的弹性变形，根据测量结果绘制沉降曲线，并结合模板的设计拱度和实际支撑变形来确定。第三是加载钢筋混凝土重量、施工时的振捣和人群荷载产生的活荷载及小型机具等荷载，预压荷载按设计混凝土工程量实体重量加载预压。为保证预压荷载的合理分布，模拟混凝土浇注顺序进行加载（即第一步加载钢筋混凝土重量、第二步加载钢筋混凝土重力荷载的1.2倍考虑、第三步是持荷观察）。2、预压程序与步骤为了检验支架的弹性变量和地基础的承载力，消除因支架竖向非弹性变形对标高的影响，在底模安装固定好后，对支架进行施载预压，预压材料采用型钢来实施，并将每件进行计量核定，保证施工

31、荷载准确。预压型钢重量=（混个凝土101.5m2.6T/m+钢筋30.4T+外模3T+人、机械3T）120%=360.36T3、支架预压方式底模安装前先安装好永久性板式橡胶支座（按设计给定的部位、型号、方向进行对号入座安装）及调平钢板，第二进行现浇板底模安装，底模安装固定好后，检查支架各交接点的连接是否稳定和安全可靠，再开始按方法和步骤进行施载预压，在预压前采用胶合板或彩条布铺在模板上，保护模板不被受损和污染。支架搭设后预压前顶部预留拱度要计算地基相对沉降量，支架弹性和非弹性值，支架的弹性变形公式计算确定。根据已经施工的经验，支架施工沉留值暂定在1020mm左右，待预压沉降观测后再作实质性的调

32、整。4、注意的问题：1）采用型钢预压，堆放时按梁体的分部进行堆码。2）派专人对支架进行观察变化情况，一旦发生异常，立即停止施载及时对支架进行补救和加强。3）实行分级加载，加载的顺序按箱梁混凝土浇筑顺序推进，不能随意堆放和施载，在分级施载过程中做好监测记录，卸载也分级并测量记录。4）通过第一施工段预压后，将实测沉降量（地基沉降量、支架和其他组合节点变形量），作为一个参数值参照应用。5、沉降观测点的设置1）支架观测点布设：现浇板模板上的测点布设，按板体的跨端（支承位）、跨中，共3个断面，每个断面分别在底板上布设3个点（左、中、右），冀板上布设2个点（左、右冀板）。2）压载完毕后进行卸载，卸载时间在

33、同跨内先中间后两边对称同时进行。预压时主要观测的数据：支架底座沉降地基沉降；卸载后顶板恢复量以及支架的侧位移量和垂直度，按测得的沉降量及设计标高，再次调整模板标高。测量时，按四等水准测量要求进行观测，并用锤线法测量支架水平位移量和垂直度。3）沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形具体数值为多少，并在卸载后全面测得各测点的回弹量。根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部顶托微调装置进行调整、加固。六、满堂支架其他设置及要求1、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求(1)每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。(2) 严格按照设

34、计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。(3)立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。(4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25毫米。(6)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。(8)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45

35、-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；(9)地基支座的设计要满足承载力的要求。2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(5)组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。(6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用全站仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层

36、横杆的水平，随时检查随时调整。(7)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25，顶部绝对偏差小于0.05m。(8)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。七、支架拆除1、拆除顺序拆除的顺序一般为：安全网栏杆剪刀撑纵横向水平杆立杆。拆除过程应遵循由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或上下两步同时拆架，做到一步一清，一杆一清。先松顶托，使底板、腹板、翼缘板与梁体分离，拆除时必须从跨中对称向两侧拆除，支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中向两侧对称松一次顶托，再对称从跨中向两侧拆支架。支架拆除时先

37、翼缘板后底板。在拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托中中间，再解端头扣。支架拆除过程中应有技术人员在现场指挥，以防拆架产生过大的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝。拆下的钢管及扣件都要成堆放置好，营造一个井然有序的施工现场。2、支架拆除要求(1)支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。(2)支架拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4)运至地面的

38、构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。3、施工安全注意事项（1）拆架前全面检查待拆支架，进行拆架技术交底。（2）拆架现场必须设置警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区域内严格禁止非工作人员通行，地面应有专人负责。（3）如遇大风、雨、雪等恶劣天气应停止拆架，夜间实施拆架，必须具备良好的照明设施。（4）拆架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中要精力集中，工具不用时应及时放入工具带中。（5）正确穿戴防护用品，交底

39、应穿软底鞋子，翼缘板板位置应佩戴安全带。（6）所有高处作业人员，应严格按照高处作业规定执行和遵守安全距离，拆除工艺要求。（7）拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除层内剩余的材料、物件及垃圾块，所有清理物都应安全运至地面，严禁高空抛掷。（8）所有杆件和扣件在拆除时要分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。（9）不得在杆件上堆积过多材料、工具，避免拥挤作业。（10）拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。八、模板工程1、模板制作及安装底模板采用1.2cm厚122244定尺胶合模板，根据箱梁结构尺寸现场加工。支架顶设可调高度顶托，顶托纵向铺1515cm的方木，横向用1010cm方木连接，方木与竹胶板用钉子固定，内模采用竹胶板拼装。堵头模板：堵头模板采用胶合板按断面尺寸精确定位切割。2、模板施工应注意事项 1）制作模板前首先熟悉施工图和模板配件加工图，核实工程结构或构件的各细部尺寸，复杂结构应通过放大样，以便能正确配制。2）按批准的加工图制作的模板，经验收合格后方可使用。3）模板的接缝必须密合，如有缝隙，采用107胶堵塞严密，以防漏浆。4）模板涂食用色拉油作脱模剂。九、钢筋钢筋加工及安装钢筋由工地集中加工制作，运至现场由汽车吊提升现场绑扎成形,钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，其中