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1、钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130-90主编部门:中华人民共和国原城乡建设环境保护部批准部门:中华人民共和国建设部施行日期：199I年3月1日关于发布国家标准钢筋混凝土结构技术规范的通知（90）建标字第249号 根据 国家计委计综1984305号文的要求,由中国建筑学研究院会同有关单位共同制订的钢筋混凝土 升板结构技术规范,已经有关部门会审,现批准钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130-90为 国家标准,自一九九一年三月一日起施行。本标准由建设部负责管理。具体解释等工作由中国建筑科学研究院负责。出版发行由建设部 标准定额研究所负责组织。中华人民共和国建设部九九。年五月十八日编制说明本规范是
2、根据国家计委计综1984305号文的要求,由中国建筑科学研究院会同有关单 位共同编制而成的。本规范是在部标准升板建筑结构设计与施工暂行规定（JGJ8（ ）76）和升板建筑结构设 计与施工暂行规定的补充规定（JGJ8（二）-79）的基础上进行了合并和修改,吸收了近十几年来的设 计、施工实践经验和科研成果,增加了密肋板、格梁板设计计算和构造、盆式升板法设计与施工、 现浇柱与工具柱施工以及墙体和筒体的施工等内容。在编制过程中,以多种方式广泛地征求了全 国有关单位意见,反复修改,最后由我部会同有关部门审查定稿。本规范共分十一章十一个附录。其中设计部分六章,施工部分四章,验收部分一章。这三部分的 内容是
3、紧密联系的。其主要内容有：总则,设计计算与施工的基本规定,板、柱、板柱节点、抗侧 等结构的设计与施工及升板结构工程的质量:标准与验收。为了提高规范质量,请各单位在执行本规范的过程中,注意总结经验,积累资料,随时将有关意见 和建议寄交中国建筑科学研究院结构所,以便今后进步修改时参考。建设部一九九。年五月主要符号作用和作用效应M弯矩设计值N轴向设计值 v剪设计值 作用,力q垂直分布活荷载设计值 Q集中和分布风荷载G9c构件自身所受的重力和分布重力计算指标B.短期荷载作用下的等代梁刚度 K.等代框架梁的线刚度 X。等代框架柱的线刚度 Kt总框架顶点的水平刚度 K.总剪墻顶点的水平刚度 瓦混凝土的弹性
4、模量 E.型钢的弹性模量 九混擬土的抗拉强度设计值几何参数厶等代梁的截面惯性矩 Z.混儀土板或柱的截面惯性矩 Z.型钢的截面惯性矩等代框架梁的截面惯性矩厶等代框架柱的截面惯性矩各片煎力墙等效惯性矩之和、等代梁的计算寛度柱帽的有效寛度B房屋总宽度k.板的截面高度A,柱的截面高度。截面的有效高度Hi层咼H.柱的全高R.墻体的悬臂高度H房屋总高度I柱距厶、lr等代梁的计算跨度柱的计算长度6。偏心距2*1基本周期0柱帽倾斜面与柱轴线的夹角k 冲切破坏锥体面的平均周边长度 或建筑物顶点X或Y方向的位移 u1或物X或Y方向的层间位移s3支座AF的竖向位移计算系数a次梁的有效刚度系数 .折算荷载修正系数变刚
5、度等代悬臂柱的截面刚度修正系数 n偏心距増大系数“计算长度系数Act柱帽半宽与等代框架梁跨度之比柱帽计算高度与柱高之比、龙等代框架梁左、右端刚域长度与梁跨度之比行、4柱上、下端刚域长度与柱高之比洪、魄带刚域梁左、右端的线刚度修正系数我、居带刚域柱上、下端的线刚度修正系数第一章总则第1. 0. 1条为了在升板结构的设计与施匸中贯彻执行国家的技术经济政策,做到技术先 进、经济合理、安全适用、确保质量,特制订本规范。第1. 0. 2条 本规范适用于屋面高度不超过50m和设防烈度不超过8度的业与民用建筑的钢 筋混凝上升板结构的设计与施工。第I. 0. 3条升板结构的设计与施工,应采用合理的设计与施工方
6、案,编制施工组织设计,并严格 执行质量检査与验收制度。第1. 0. 4条本规范按现行国家标准建筑结构设计统标准、建筑结构设计通用符号、计 量单位和基本术语、混凝土结构设计规范、建筑抗震设计规范、建筑结构荷载规范, 并结合升板结构的特点而编制的。在设计与施工时,尚应符合国家有关其它规范的规定。第二章设计计算与施工的基本规定第2. 0. 1条升板结构的整体布置应保证建筑物在施工及使用过程中的稳定性。建筑物中 的电梯井、楼梯间等可作为抗侧结构,在提升过程中尚可利用相邻坚固建筑物作为升板结构的 临时支撑。第2. 0. 2条开板结构的平面与柱网可灵活布置,有抗震设防要求时,结构布置宜均匀、对称,其 刚度
7、中心宜与质量中心重合。第2. 0. 3条升板结构的承载应采用下列公式进行设计和计算:、非抗震设计时:0SR (2.0.3-1)二、抗震设计时：S+ 函.式中M格梁板的等代梁弯矩设计值; 格梁板的主梁弯矩设计值;M,格梁板的次梁弯矩设计值;格梁板的主梁的截面惯性矩;Z.格梁板的次梁的截面惯性矩;a弯矩分配时次梁有效刚度系数,可按本规范附录三取用。其他情况的格梁板可按交叉梁结构计算。第三节使用阶段计算第3 3 1条 使用阶段板的内力设计值S应按下列公式计 售:、非抗蔑设计时:s=,热+4W.+ “收工+ 1Wt) y,331-1)二、抗蔑设计时:S= QWk+ W+ 4W.+ nC.B*3 3 1
8、2)式中风荷载作用分项系数,应取14;板就位差异作用分项系数,应取1.25；q活荷载作用分项系数，当活荷载小于4kN/in1时取1.4,否则取1.3；n水平地震作用分项系效，应取1.3；我风荷载组合系数，应取01 85；Ok-活荷载标准值kPfc)；W.就位差异值。一般方法提升的就位差异值取51nln,当采用盆式搁置的就位差异值取Mm；Wt风荷载标准值kP&）j0.活荷载地震组合值。对按实际情况计算的活荷载取 100 f按等效楼面均布活荷载计算的书库、档案库 取80 , 一般民用建筑取50 J君”水平地震作用的标准值,按本规范第6 *2 *3条规 定进行计算;。C,一分别为板自重和就位差异的作
9、用效应系数;”活荷载作用效应系数;cn水平地震作用效应系数Jq风荷载作用效应系数.第33*2条 使用阶段板的重力 小考虑动系数）及就 位差异所产生的内力,仍可按本章写32 *2条、第3 *2-3条 的规定进行计算。第3,33条 当垂直荷载作用下的平板和密肋板，采用经 验系数法计图使用阶段板的内力时，应符合下列要求一、活荷载为均布荷载，且不大于恒荷载的三倍;二、在使用阶段每个方向至少应有三个连续跨;三、任一区格内的长边与短边之比不应大于1.5；四、在同一方向上的最大跨度与最小跨度之比不应大于1.2 第3*5 *4条 按经验系数法计算时，应先算出除板所受的 重力外的所有垂直分布活荷载产生的板的总弯
10、矩设计值，然后按 表3，3 4确定柱上板带和跨中板带的弯矩设计值。对上方向板的总弯矩设计值,应捜下式计算:(3 3 4-2)对方向板的总弯矩设计值，应按下式计算: 如（争）Mr3式中k柱帽在弯矩方向的有效宽度与无梁楼盖的要求相同;当无柱帽时取零;9垂直分布活荷载设计值kPa）,经验系效法板带弯矩值表334薇 面 位 就在上板幣將中板電内端支座够面负弯距a 5016 (必)d 17MS 3,)將中正守距%a 18M (必)0.皿| ）第一个内支座箱面负弯距a 5016 (0- 171i (Mj)翻F中正弯距a第m （必）d 22Mt 国)边支座板面负弯距a処（修）0- 04Mt /)住I在.弯矩
11、是不变的条件下,必要时允许停在上板带负弯兔的10%分配给 將中板街.冬 表3 3,4为无炼農板的经酷系数,对絞小悬胃板仍可采用.当导寓竣大 且其负弯死大干边支座被面负弯死时.应计鉴:&曾弯死对边支座与内游 的影响.第3*3*5条 当不符合本规范第3 *33条中任T的平 板和密肋板以及格梁板,均可采用等代框架法按下列规定进行计图335平板、密肋极及格梁板的等代框架1一中间枢槊,2边枢巢,2（,与代枢票梁计銘將度,与咖架梁计算宽度、垂直荷载作用下等代框架的计算宽度,可取垂直于计算跨度方向的两个相邻区格板中心线之间距离 O3*35），在侧 向力作用下其计算寛度按本规范第6*2* 5条采用;二、平板与
12、密肋板的等代框架梁、柱以及格梁板的等代框架 柱的线刚度,应捜本规范第6 2 6条和第6*2*7条规定计算 格梁板的等代框架梁一般不考虑柱帽的作用,梁刚度可捜本规范 第32* 2条规定计算;三、宜考虑活荷载的不利组合。第3 3 6条 由等代框架法计算的弯矩，应按以下规定进 行分配:、当平板与密肋板的任一区格长边与短边之比不大于2时， 仍可按表3.2*4比例分配给柱上板带和跨中板帯，对有柱帽的 等代框架，其支座负弯矩应取刚域边缘处的值值3*3 *6）,然 后分配给柱上板帯和跨中板带;二、格梁板的等代框架弯矩，可按公式3 *2 *5-1）和 3 2 52）分配给主梁及次梁图336有柱帽等代框架梁在垂
13、直荷载作用下支座弯矩取值 刚城区第7条 当封前,則鹹芻3，4条和第3 *3 6条第所算得的各板带弯矩,除边支螂!边跨跨中外,均应乘以. 8 我机捜本规范第3 3 2条管得的支座廳也应乘以0.8後。密肋极各板帯内的弯矩，可按肋的刚度大小分配。第3，8条 由水平荷载产生的内力，应根据有关规范规 定组合到柱上板带或格梁板的主梁上。有柱帽的平板、密肋板， 支座负弯矩应取梁刚域边缘处的值 0 3*3.8）.图3*3*8有柱帽等代框架梁在水平荷载作用下支座弯矩取值Mi,当代枢票梁刚坡边缘处的弯矩值，必 ”与代枢架梁左、右端的弯矩设计怕，L在距第四节构造与配筋第3*47条 临时划分的提升单元之间,板可预留宽
14、为1/ 4-1/3板跨的后浇板带,待板就位固定后再濯筑混凝土,甚连接 钢筋应适当加强并有足够的搭接长度。第3 4 2条 密肋板的肋浄距不宜大于8001nm,期宽不宜 小于80mm,肋高不宜大于助寛的3倍。密肋板的现浇面板厚度不 宜小于40mm。第3,4 *3条 板内钢筋应由提升与使用两个阶段计算所得 内力设计值的较大值决定。第3 4 4条 在配置柱帽处的负弯矩钢筋时，不考虑后浇 柱帽的作用，仍采用板的有效高度计算。板内钢筋的配置应符合下列规定I、平板或密肋板捜两个方向的柱上板帯和跨中板带配置。二、格梁板也应按两个方向的主梁及次梁配筋。支承于格梁 上的板按多区格连续板计售与配筋。当采用预制钢筋混
15、凝土模壳 时，其板内的配筋应由使用阶段连续板的正弯矩按板与混凝土模壳组成的迭合截面配筋,同时应满足施工阶段的需要。三、平板内的钢筋形式,可按本规范附录附图2. 1配置。第3. 4. 5条密肋板在柱帽区宜做成实心板,在胁中配有负弯矩钢筋的范围内,宜配置构造用的封 闭箍筋。箍筋直径不应小于4mm,间距不应大于肋高,且不应大于250mm。密肋板主筋的配置长度可采用平板的规定。密肋板面板应配置双向钢筋网,其立径不小于4mm, 间距不大于30mm。第3.4.6条 平板边缘上、下应各设置根宜径不宜小于16mm的通长钢筋,也可利用原有配筋拉 通;密肋板的边肋上下应至少各设二根直径不小于16mm通长钢筋,并配
16、置构造用的封闭箍筋。 第3. 4. 7条板面有集中荷载时,其配筋应由计算确定。当楼板上某区格内的集中荷载设计值不 大于该区格内均布活荷载设计值总量的10%时,可按荷载折算总量为Ft的折算均布活荷载设计值 进行计算:Ft=l.l(F+Fq) (3.4.7)式中F某区格内的集中荷载设计值;Fq某区格内的均布活荷载设计值总量。第3. 4. 8条平板和密肋板需开孔时,其配筋应由开孔板的内力设计值计算确定。当满足下列要 求时,仅需在板孔周边补足被孔洞截断的钢筋,而可不作专门计算:、在两个方向的跨中板带公共区内,孔的边长不应大于孔洞所在区格短边尺寸的1/2.5；二、在两个方向的柱上板带公共区内,孔的边长不
17、应大于孔洞所在区格的短边尺寸的1/20,但柱帽 区不得开孔；三、在个方向的跨中板带和另个方向的柱上板带公共区内,孔的边长不应大于孔洞所在区格 的短边尺寸的1/8；四、孔洞间的净距,不应小于孔的最大尺寸的三倍。当上述孔洞边长大于1m时或截断密肋板的肋 时,应在孔的周边加圈梁或型钢,以补足被孔洞削弱的板或肋的截面刚度。第四章柱的设计第一节一般规定第4. 1. I条升板结构可根据工程的场地和设备条件,选用现浇或预制钢筋混凝土柱。 预制柱高度与截面较小边尺寸之比,不宜大于50.第4. 1. 2条升板结构的柱应按提升阶段和使用阶段进行计算。预制柱还应进行吊装阶段的验 算。提升阶段的柱应按实际的提升程序,
18、对搁置状态和正在提升的状态进行群柱稳定验算。各柱尚应进行偏心受压承载验算。使用阶段的柱应按框架柱进行设计。第4. 1.3条 升板结构柱采用接柱时,接头部位应进行承载验覓,接头及其附近区段内截面的承 载应不小于该截面计算承载力的1.3倍。第4. 1. 4条 升板结构抗震设计时,柱的内力设计值由本章第二节及第三节叠加后应按现行国家 标准建筑抗震设计规范进行效应组合和调整。柱的截面和配筋,应该现行国家标准混凝土 结构设计规范有关规定进行设计和计算。第二节提升阶段验算第4. 2. 1条升板结构在提升阶段应对各个提升单元进行群柱稳定性验算。其计算简图可 取等代悬臂柱,其惯性矩为这个提升单元内所有单柱惯性
19、矩的总和,并承担单元内的全部荷载。 第4. 2. 2条升板结构柱的群柱稳定性应由等代悬臂柱偏心距増大系数验算确定。偏心距増大 系数为负值或大于3时,应首先改变提升艺,必要时再加大柱截面尺寸或改进结构布置。偏 心距増大系数应捜下式计驾:L1. 0,a 5380. 5090- 483a 471a 4590- 4470- 440注, 为伸心距,取式计垓的在底膜大考凭馆与在底以上的板, 住,福弁机当堂设计馆及其它荷験及计值点和之比馆,为柱戴面百度.圧验算状态下柱底的混凝土弹性模量;采用预制柱时， 可根据混凝土强度等级按有关规范查用;采用开提 或升滑法的柱时，可根据当时混擬土的抗压极限强 度确定;E提升
20、单元内所有单柱柱底混凝土截面惯性矩总和;i变刚度等代悬臂柱的載面刚度修正系数;当采用预制柱时取1.0；当采用升提或升滑法的柱时可按本规范附录四查用。第4 -2*3条 提升阶段柱的计算长度应按下式计算, lc = 2HL1(4 2 3 1)式中承重销底距柱底的高度。晚算搁置状态时取最高 层永久或临时搁置板处的承重销底距柱底的高度 (图4 2 .3】)。若脸售正在提升的状态时,则取 提升机处的承重销底距柱底的高度图4 23 2)柱底般取混凝土地坪面,如地坪不是现浇混 凝土,则取柱杯口面。图423-1擒置状态时柱图4232正在提升状态的计算简图时柱的计算简图但对下列情况应作相应修改I、若下面一层或数
21、层的板已就位且板柱节点已形成可养的 刚接时，柱底可取最高刚接层的层高半处(图4 2*33、图 4 *2 *34),其计算长度可按下式计算.=2HL12 4-3)式中X层数;Gd永久或临时搁苴的第i层板所受的重力设计值和按 实际情况采用的其他荷载设计值。屋面施工荷载标 准值,对预制柱开板取0.5kPn,升提、升滑法取 1.5kPa,楼面施工荷载在一般情况下可不计入;Ge折算的柱重力总和;G0正在提升的层板（或叠层提升的数层板）所受的 总重力及按实际情况采用的其他荷载,荷载取值与 G相同,不乘动系数;Gd提升单元内直接放在每个柱上的提升机等设备的重 设计值总和;4擱置折算系数,当柱无恻向支承时按表
22、4 2 41 采用;A 值表42 - 1工作状态 、00. 1d 2d aa 4a 5柱无侧向支承0d 002a 013a(m20l 067d 132在有侧向支承0d 063a 192o. 316d 3070l 426,及n/ffi工作状念、a 6a 7d 80- 9L 0柱无侧向支承0. 297a. 442a 613a 802L 00柱有侧向支承0- 4300. 475a 584a 750L 00住,Ha为第i层板未久或临时摑反处的髙度.1提升折算系数，可按表4 *2 *42米用;1 值表424-200l 10- 2a 3d 40. 510. 250a 187a 1520. 149a 182
23、a 250Hi/Hza 6a 70. 80. 91. 010l 3520. 485a 642a 816000注I Hi为脆值正在提升状态时般正在褪升的层板（或叠层褪升的数层板）的总度.柱重力折算系数,当柱无侧向支承时取315;若柱 与内竖筒或剪墙有连接时取01385；9al提升单元内所有单柱单位长度的重力设计值总和; 柱底截面以上的柱全高。第4 *2,5条 升板结构柱由本规范第4* 2*6条确定的风 荷载以及柱竖向偏差所产生的柱底最大弯矩M可按下式计算:*=叼丽/+（0图4 *2* 8-2墙体悬臂高度图4*282中的Q）、0）、Q）三种情况的墻体与板应有 可靠的连接,其间距不应大于柱距或第4
24、2 9条 楼板与墻体间的连接件在施工阶段应捜承受 墻体允许悬臂高度范围内的风荷载进行抗拉、抗压、抗煎承载能 喩算,并应对墻体连接点处的混凝土进行局部挤压承载验管. 验算时可取七级风的风压值为0.18kPa.第4.210条 升提或升滑施工的墙体在施工阶段还应按 钢筋混凝土受弯构件进行承载喩算。若所需配筋过多,宜采取 改变提升程序，増加连接等措施.不开孔墻体承载喩售时每米宽应的弯矩m,应按下式计 算,m =0.6o Ej8 （4 2 10 1）开孔墻体承载验算时毎米宽度的弯矩,应捜下式计算:wi = Ol Q- )田 (4 2 , 10 2)式中a)风荷载设计值。第4*2,11条 升板结构在提升阶
25、段尚应对单柱进行承载 验算;单柱的内力设计值S由下式计算确定IS= 必必+ 弘必大+ /。用丿 露(4 2 11)式中 口自重作用分项系数,应取1. 2；0施工活荷载作用分项系数,应取1.4；a风荷载组合系数,应取085；5单柱所承担的板、柱及其节点的自重标准值 (kPa);Qg单柱所承担的施工活荷载标准值(kPa)； Wt单柱所承担的风荷载标准值(kPa)； 劣、C* G一分别为自重、施工活荷载等作用效应系数。 单柱的轴设计值应按实际的垂直荷载计算，单柱的弯矩设 计值采用式(4*2*5)并乘以偏心距増大系数，在提升单元内按 各柱的刚度分配确定。第三节使用阶段计算第4.37条 使用阶段柱的内力
26、设计值S。应按下列公式 计算:一、非抗震设计时:Sa=&Gk+ ( 奴?t+ Z7BIFt)(4*3 1-1)二、抗震设计时：So= QeGk+ oC 凶+君峰(4*3*12)式中8板、柱及板柱节点自重标准值(kPa);CO一板、柱及板柱节点自重作用效应系数。第4 *3*2条 对非抗震设计的开板结构，按经喩系数法计算时,板柱节点处上柱和下柱弯矩设计值之和Me可采用以下数值:中柱:Mc=O.25Mx(My)边柱:Mc=0.40Mx(My) (432)式中Mx、My按本规范第3. 3. 4条计算的板总弯矩设计值。中柱或边柱的上柱和柱的 弯矩设计可根据式(4. 3. 2)的值按线刚度分配。升板结构按
27、等代框架法计算时,柱上端及端弯矩设计值取实际计算结果。当有柱帽时,柱上端 的弯矩设计值取柱刚域边缘处的值.第4. 3. 3条使用阶段柱应分别对最不利荷载组合内力最大的截面和被孔洞削弱的截面应进 行承载计算。第4. 3. 4条劲性钢筋混凝土柱应按专门的规范进行设计计算。使用阶段验算时,若柱配筋率在 5%以下时,可按钢筋混凝土柱验算。二、柱帽中的承重销可按本规范第5*2*6条进行承载力验 算。其荷载计菖应考虑板的重力、施工荷载以及就位差异所产生 的反,计算时可不考虑动系数;三、后浇柱帽与柱之间的齿槽应能承受板的重力以外的全部 荷载。齿槽抗煎承载应按下式计算;Ftl. 5 r & * BE5 1 2
28、1）式中F.齿槽承受的总剪设计值（包括水平荷载按本规范 第1*6条算得的附加翦）；后浇柱帽混凝土抗拉强度设计值;*齿槽数量,殷可取4;小每个齿槽外口周边长度;ht每个齿槽高度，般可取80-100mm； 承载抗震调整系数。非抗震节点取1.0,抗震节点 取 1.125.四、后浇柱帽上口与柱连接处，应根据板柱间传递的不平衡 弯矩読算板柱连接件的大小及连接焊缝。每块板柱连接件和焊缝所受的内力可捜下式计算I超=%量 （5-1 - 2-2）式中M不平衡弯矩设计值（上下柱在该节点处个方向弯 矩的代数和）；柱四周连接件总数;A.连接件的焊缝至板底距离;信考虑柱帽影响系数，无柱帽节点取1. 0; 61n左右柱
29、屈、1. 61n柱帽宽时，可取Ol 4-Ol 5;柱帽寛度較小 时，值可适当加大。第条 对6m左右的柱网,当活荷载为10l&Pn 时,后浇柱帽可捜本规范附录六附图6 1的构造采用；当活荷载 在】OkPfc以下时,可适当减小柱帽尺寸;当活荷载在1523Pa 之间时,可按本规范附录六附图6 1的构造要求,适当加大柱帽 尺寸,増加齿槽数量以及相应増强箍筋和插筋,并可采用折线型 柱帽。第57,4条 剪块节点中的承剪预埋件和煎块应能承受全部的荷载设计值,并应分别对承剪预埋件、剪块进行抗煎 和局部承压以及对各连接焊缝进行承载喩算。其节点构造可按 本规范附录六附图6 /2采用。第5 15条 承重销节点中的承
30、重销应能承受全部荷载设 计值，可按本规范第5*26条进行承载验算，并应对承重销 搁置处的板底进行局部承压承载验算;暗销节点应对承重销、齿 槽及板柱间的连接件等作相应的承载能力验算。其构造可按本规 范附录六附图6*3、附图6 4采用。第51+6条 板柱节点在竖向荷载和水平地震作用下的总 翦设计值应按下列公式计算:=甑4+几5*1 *62)式中vr竖向荷载产生的剪设计值;水平荷载产生的剪设计值;Mi、Mi水平荷载所产生的等代框架梁刚域边缘处的弯矩 设计值笹3*3*8)。第二节提升环和承重销第5,2 *1条 型钢提升环可采用槽钢或I字钢焊接成井字 型或口字型，槽钢或I字钢型号不宜小于12号。第5,2
31、,2条 型钢提升环的挑肢长度不宜大于。板的冲 切承载应按下式计算:片).6皿齢5 2 2)式中v剪设计值。对于有柱帽节点，捜板提升阶段荷 载计算;对于无柱帽节点还应捜板使用阶段荷载计算,当需抗震设防时,尚应考虑地震作用引起 的附加翦，按本规范第5* 1*6条计算sib冲切破坏锥体面的平均周边长度 0 5*2*2）；/.板的混凝土的抗拉强度设计值;*0板的有效咼度。图5*2*2睑菖板的冲切承载能力截面位置1冲切破呆惟体的底面线,见隕5,2 3第5*2*3条 选择提升环截面时，可采用将两个方向的提 升环間化为主次梁和它所传的荷载均勻地作用在提升坏的挑肢长 度上的计算简图图5.2 3）,并按下列方法计算内力设计值 W点提升取搁置状态,点提升取提升状态）。由图5 2 3售得的总弯矩设计值，可捜刚度比分配给型钢 和与其共同工作的钢筋混凝土板。钢筋混擬土板的宽度取板孔边 至破裂线的距离，截面刚度应扣除提升孔等所削弱的刚度(52 31)由钢筋混凝土板承受的弯矩设计值協I第8 瓦讦瓦碗产图5*2*3提升环计算简图1主梁,2一次梁,d吊点或搁或点0剪设计馆按本块第5条采用Zl对型钢提升环取提升环长度对无型钢槌升环取板孔边径筋布通