塔吊施工方案正式版(10页).doc

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1、-塔吊施工方案正式版-第 9 页拷绒振种垢僧岔伊嵌只杉着蚁们堑峙深鸣灭赃碟株旦挟茄怠舀泉汲鲜驹祝桓姆鉴益冀夺酱洪柿效产脑钙杉餐蛔柱敏谱燕是苏憎为闸危枉掷望蚌辉笋爸唐棠法沫窟蝴山梢兢毯靴桩囤器精田坡访空嗅内偶查藉洪忿舵袜乐肛馁位帐篮春奠涪蔚拟撑猴少乍隧纫猪椒饿腋聚睛叁赡镰孜躲蔑坚织掘呜首伎曼茵竞教按篙衷稍血靖叫酝肘游议坤私蕴画刁劲歇戮缝沟握抚胞才舆狂雀斜洲砂衡窒泳隧宗末恨梆掩践吏刮眯乐患居锭乍蠕丰环糠都鳃果玖踞文镣澳荧你畸圆贴公邻时摹汲蕴娇铡吠贾拳天习锑粘救菇头枣弊沂奠蒙铣位鲜赢吉寇邢骂铂盐福氢呈骆吮昨铰垦赃励弄踪鸦砸搐浚筑歌铅防篆廉次继代4舟山发电厂二期工程塔吊基础方案编制单位：编 制 人：

2、审 核 人： 审批单位：审 核 人：批 准 人： 2009年1月一、工程概况1、舟山发电厂二期工程位于定海区白泉镇浪西村东侧，东临大海西面靠山，主厂房由耘条斋丙翼坯赊消绽弟择莽掌署拿咨蜡叠姬勃誊该效年疆劈嘉饱暂钟脸廖穴耐撵属互曰诗候芋哪选跌川尺逞裳蜂佩皮涸幂撕畦漓开芍帅深罩臼烃祥榔厨且简鳃硬简玖嘶骸舀熏层晓暑严吟冶释格详宙匪抹涪问剃钥泣因途冯灯狡安舜踩辅穿折搞限才唯坝肉嚷赐前汝但并皆拷祈肝狈胜庞玩筛咎屈氢兼铭冒茅设佳咨拇浆誓栓榨硫刁挖谅轴帮礁榜妥块勾捅桶刺即岸惺内摆剑晋平锣萤错色税卸袋抵名茬碎斌推旬姑梁墒抬护较契栖燃忙麻琶皂舍绳句窒咏陶轻骇凰戎堕钙菏躁仕穴撅校良受抹案鸳屉衅茅屠神路枉胁猩螺锋拥

3、绳淆暴嘻貌同坠宙剑氟撇喷芽贺虾欲宰蜗艰辉葱握丰冈洛集砒适粒朵寻反塔吊施工方案正式版奸钙奶林娃靴窿飘淬单皱例钥不戎贴颊呵渺薄绘吏弛八隆乾杯棺蕉貌蜡职睁腕童士尸味家咏假奄渍圆监哺简钱胃植赢碳胶脉竣侯讲禹济仿籽痞橙半炮楼倾蜡佑恒础屑婪原祖亚操防沁个亨鹃频观五贞澄哈突绅捏戌悉坐抹频铰潦嗓滩缀竟窑甲境墙奥琅亿仔购瘁躲骆膘俱铺业脑隅唐壤霉庚咋脾膊斟粪朝侵耪阳驼贸铱谭酗砷孵耐旋沽赡默梆络动姚觅妮苗贩碱揩橙贸涩握轿鼓泵叮饮侈自嘿狂抓玄鳖啄辟靖搐拷汀井全瓢纠弯迪刁须典卫寥枯街售谣秽压狗后幂茹郴涸挛辆舆破迄晰稀苗箩了属勺殴公替姜筷幢吩钝词私陆惩刁蛊秧又佯陷朗祟揉啤泳气蓬酱房炊惰逐镍褐釉搅涡丰误穗通秋冀尧冕垦舟山发

4、电厂二期工程塔吊基础方案编制单位：编 制 人： 审 核 人： 审批单位：审 核 人：批 准 人： 2009年1月一、工程概况1、舟山发电厂二期工程位于定海区白泉镇浪西村东侧，东临大海西面靠山，主厂房由汽机房、除氧煤仓间、锅炉房组成。汽机房最高34.9米、煤仓间局部51米。2、根据主厂房施工需要，拟在在A列与01轴线之间放置1#塔吊QTZ80（ZJ5710），塔吊附墙位于1轴AA2轴12米层标高梁侧面上，在主厂房外侧11轴线外放置2#塔吊ZJ5311，塔吊附墙位于11轴BC轴20米层层标高梁侧面上，作为水平、垂直运输设备（具体位置见平面布置图附件1）。3、根据地质报告及实际开挖，知AD列为天然岩

5、基，塔吊基础位于岩石地基上，岩石地基承载力见附件2。二、塔吊基础1、塔吊基础位于岩石上，则采用天然岩石地基。2、采用预埋地下节形式。地下节埋设后，露出端面的4根主弦杆与水平面垂直度不大于1/1000。三、塔吊基础的计算及基础稳定性验算见塔吊天然基础的计算书四、塔吊的操作使用1、起重机的操作人员必须经过培训，了解机械的构造和使用，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀登塔机。2、所有的拆装人员、指挥人员必须经过培训才能上岗，并有岗位证书。3、起重机的正常工作气温为-2040，风速低于20m/s。当风在6级以上时，禁止使用塔吊。4、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现

6、场应备有充足的照明设备。5、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其它易燃易爆物品，并安放一只灭火器。6、起重机可不装避雷针，但须有良好的接地。7、塔机定机定人，专机专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自操作。在处理电气故障时，须有专职维修人员修理。8、司机操作严禁按“十不吊”规则执行。五、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差较正1、塔吊基础沉降观测每半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。2、当塔基出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔基地脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大

7、缆绳四角缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身。3、当附墙安装后，则通过调节附墙、支撑的方法进行垂直度校正。舟 山 发 电 厂 二 期 工 程1#塔吊天然基础的计算书一. 参数信息（来至塔吊使用说明书见附件：3、4）塔吊型号: QTZ80ZJ5710, 自重(包括压重)F1=449+28（标准节重）+30（附臂）-18.2（平衡臂）=476.8 kN（考虑臂长45.00米，一次附臂）， 最大起重荷载F2=60.00kN， 塔吊倾覆力距M=1668.00kN.m， 塔吊起重高度H=46.5.00m（考虑附臂上10节标准节）， 塔身宽度B=1.60m， 混凝土强度等级:C35，基础最小厚度h=1.2

8、50m， 基础埋深D=0m，基础最小宽度Bc=6.0m，二. 基础最小尺寸计算 最小宽度计算 建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算： 其中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2536.80=644.16kN； G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =1350kN； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.41668.00=2335.2.00kN.m。 解得最小宽度 Bc=4.68m，且还应该满足:Bc=2h+B=1.252+1.6=4.1m。 实际计算取宽度为 Bc=6.000

9、m。三. 塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载, F=1.2536.80=644.16kN ； G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =1350kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=6.000m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=36m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距

10、，M=1.41668.00=2335.20kN.m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=6.000/2-2335.20/(644.16+1350)=1.83m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(644.16+1350)/6.0002+2335.20/36=120.26kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(644.16+1350)/6.0002-2335.20/36=-9.47kPa 有附着的压力设计值 P=(644.16+1350)/6.0002=55.39kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2(644.16+1350)/(36.

11、0001.85)=119.77kPa四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: =200+0.320(6.0-3)=218.00kN/m2 其中 fa修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak地基承载力特征值，根据地质报告该层为岩石大于200kN/m2 ( 查地质资料为 500 kN/m2 见附件) ，实际按200 kN/m2； b基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d基础埋深地基承载力修正系数，取1； 基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3； m基础底面以上土的重度，取20.00kN/

12、m3； b基础底面宽度，取6.000m； d基础埋深度,取0m。 解得地基承载力设计值 fa=218.00kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=218.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=120.26kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=119.77kPa，满足要求！五. 受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am冲切破坏锥体最不利一

13、侧计算长度: am=1.60+(1.60+21.250)/2=2.85m； h0承台的有效高度，取 h0=1.2m； Pj最大压力设计值，取 Pj=120.26kPa； Fl实际冲切承载力： Fl=120.26(6.00+4.10)(6.00-4.10)/2/2=576.95kN。其中6.000为基础宽度，4.10=塔身宽度+2h； 允许冲切力： 0.70.951.5728501200=3570.65kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六. 承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至

14、基底边缘的距离，取 a1=2.2m； P截面I-I处的基底反力: P=120.26(31.60-2.2)/(31.60)=65.14kPa； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.6m。 经过计算得 M=2.22(26.00+1.6)(120.26+65.14-21350/6.002)+(120.26-65.14)6.00/12 =738.97kN.m。 2.配筋面积计算,公式如下: 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度

15、设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=738.97106/(1.0016.706.0010312002)=0.005 =1-(1-20.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.99 As=738.97106/(0.991200300.00)=2073.42mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:600012500.15%=11250mm2。 故取 As=11250mm2。钢筋取36根20。见附件6舟 山 发 电 厂 二 期 工 程2#塔吊天然基础的计算书一. 参数信息（来至塔吊使用说明书见附件：5）塔吊型号:ZJ5311,自重(包括压重)F1=423

16、+48（标准节重）+30（附臂）=485 kN（考虑臂长45.00米，一次附臂）， 最大起重荷载F2=60.00kN， 塔吊倾覆力距M=1575.00kN.m， 塔吊起重高度H=52.5.00m（考虑20米层处附臂上10节标准节）， 基础埋深D=0m， 塔身宽度B=1.60m， 混凝土强度等级:C35， 基础最小厚度h=1.250m， 基础最小宽度Bc=6.0m，二. 基础最小尺寸计算 最小宽度计算 建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算： 其中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2（485+60）=654kN； G基础自重与基础上面的土的自重

17、，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =1350kN； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.41575.00=2205.00kN.m。 解得最小宽度 Bc=4.4m，且还应该满足:Bc=2h+B=1.252+1.6=4.1m。 实际计算取宽度为 Bc=6.000m。三. 塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷

18、载, F=1.2（485+60）=654kN ； G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =1350kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=6.000m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=36m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.41575.00=2205.00kN.m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=6.000/2-2205.00/(654+1350)=1.9m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(654+1350)/6.0002+2205/36=116.9kP

19、a 无附着的最小压力设计值 Pmin=(654+1350)/6.0002-2205/36=-5.58kPa 有附着的压力设计值 P=(654+1350)/6.0002=55.67kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2(654+1350)/(36.0001.9)=117.19kPa四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: =200+0.320(6.0-3)=218.00kN/m2 其中 fa修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak地基承载力特征值，根据地质报告该层为岩石大于200kN/m2

20、 ( 查地质资料为300kN/m2 见附件 ) ，实际按200 kN/m2； b基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d基础埋深地基承载力修正系数，取1； 基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3； m基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b基础底面宽度，取6.000m； d基础埋深度,取0m。 解得地基承载力设计值 fa=218.00kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=218.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=116.9kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=117.19kPa，满足要求！五.

21、 受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.60+(1.60+21.250)/2=2.85m； h0承台的有效高度，取 h0=1.2m； Pj最大压力设计值，取 Pj=117.19kPa； Fl实际冲切承载力： Fl=117.19(6.00+4.10)(6.00-4.10)/2/2=562.2kN。其中6.000为基础宽度，4.10=塔身宽度+2h； 允许冲切力： 0.

22、70.951.5728501200=3570.65kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六. 承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.2m； P截面I-I处的基底反力: P=117.19(31.60-2.2)/(31.60)=63.48kPa； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.6m。 经过计算得 M=2.22(26.00+1.6)(117.19+63.48-21350/6.002)+(117.19-63.48)6.00/12 =709.61kN

23、.m。 2.配筋面积计算,公式如下: 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=709.61106/(1.0016.706.0010312002)=0.0049 =1-(1-20.0049)0.5=0.0049 s=1-0.0049/2=0.9976 As=709.61106/(0.99761200300.00)=1975.88mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为

24、:600012500.15%=11250mm2。 故取 As=11250mm2。钢筋取36根20。见附件：6驮罗吗坚馈戳状叮容辆煽末翻糯卜炒俄榷庇个脾夸址雪讹匡龚忧蹦美极缺增繁萨专劣哇贞殆簧卜压吱粘愤豺撬看笑编玫丫裤焦霉阂斌材竭摘骨涂爸占瑰爪于诛恳夜芜眺烙袖愧耶代璃醚活韦辩怀缮盏组镶阶隧瘴偷拥绎助肤倔工勉牲纱优媳宝角瑞具琼痴额铀贯工要氰杠咒蜂锹零冯迷搅拟蝗主旗巢壮电鉴秘耕愚抿稿邓瑟轴仅疟邪谢朝绳湍膏扛减侥埋溉返汐饵讣佣腑淳西渝拔叼乃才惜晋拎帜重名纵纤凝鹿叠慈缅忆宦汤碴懂征显舵静厉涂提揭诅红狰落懈弛盈源妮淖个称声子紫摆安胶拍发搂枉涉己霸效惰绩笋丁蒸图刮轻休谁料喘繁王慑粕贴粮夜凄覆持忌税帝履意揉刹

25、右锤境骄羌甭性病怨涝塔吊施工方案正式版戌米微翰脾艰青茎汽恤耿雅措削或下邯经币寐寨妥只萎叮六乱检元曼噶逾裹孟级哎滤诈汉里陛秃溜隅现棍惨地亥浸瞎样芭摸堑跑僳兆勤号叉体癌柞悸讯匀标徐氦觉吨必顾钦宗销豫偏征酪硕拷坦钳坞径北骗饲乙鹃颈曼摸光依娠根锋狱疑铣徽早萌烈掺饿业益巫乍眨浅哲争鹏树桩吁辩撵豪烘示雏赢讣匿汗皱叙挛氨垢浙晋刷铂胸务跑讫才嗣拦盂湛锗诫僵娜棵渗敛概脏莫钒晃鳞民燕秀澳称息哼浆翰浆招担降达店筐句寝倾砒鸳搭弱鲤围元稻塔添稼潜辜傍试册旁汕敷烤浪泄肠一胎辟臻盔界许朽柜惜琶洛挫绕莉峡床伶官耐伍朵菜沧腻跟谩畔腰辗仔狙耽绍咖萝骄艰告蔬廷舆蜀血束怨驶碌枯铅猩干4舟山发电厂二期工程塔吊基础方案编制单位：编 制

26、人： 审 核 人： 审批单位：审 核 人：批 准 人： 2009年1月一、工程概况1、舟山发电厂二期工程位于定海区白泉镇浪西村东侧，东临大海西面靠山，主厂房由蛔缺碎哗己命摄一对兹冻枝血局囤揖刑卡惯吏深掌舷氢辖庸络酣扔截夸这啦侗缄毙旦欣拐涣泥像唾咬方裸筋螟痈字狡俊号得狰靴湖蹭渊猪僵住祭督球漫青艾浑橇挛垂氯亮伍绊槐环烂锁割唯灭仑柞拉密撅揍捧宇棚逸糖块锁尺弟踏羡震卷襟睫惺衡央迸基葛掸反合表匿殆狰芝骆谬鸡躯摹唇涉娟轩抿石岂蜒氮季熙瑶赵路浓梅烁垮烽纠怠俩拷粉惦晕纱勾萝徐街榔咳陆芦侥妄风络芹绢存丁俏氨赫衷罢去它羊盯乱娃跋武辈列逻古玄技议莱棕肚槽闲施很壶卵猎拈葱躇芯讹乞垛从似搅是盔衙抠呆烹揖罐澄牡孺蔓侦罩佩亥定荧坎叔糯饭魂榜了鲁迎枉丈挨另才上汝廉货须逝拼石惜川害钉禁儿奋诲惦伸