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1、毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本毕业设计题目为常德市城东银行综合楼设计，在毕业设计前期，我温习了结构力学、混凝土结构设计、混凝土结构设计原理、基础工程等课本知识，并借阅和购买了建筑结构设计规范、混凝土结构设计规范、荷载规范以及抗震设计规范等相关最近规范。在毕业设计中，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计，在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审阅和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的几个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查
2、阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD,天正建筑软件，从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。在设计和计算中要结合各种规范，数据的处理繁多，由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2012年5月10日前言-1-摘要6ABSTRACT7第一章设计说明81.1 总平面设计-7-1.2 平面设计-8-1.3 立面设计-8-1.4 剖面设计-8-1.5 功能布置-11-第二章结构设计说明-122.1结构设计资料-12-2.2工程地质条件-122.3结构选型-
3、12-2.4材料的选用-132.5结构布置-13-2.6框架结构计算-13-第三章荷载计算-15-3.1 恒载标准值计算-15-3.2 活荷载标准值计算-18-3.3 竖向荷载下框架受荷总图-18-3.4 风荷载计算-233. 5横向水平地震作用-25-第四章内力计算-304. 1计算方法-31-4.2 荷载传递路线314.3 恒载作用下的内力计算-311.1 4.活载作用于A-B跨的内力计算434.5 活载作用于C-D跨的内力计算524.6 风荷载标准值作用下的内力计算604.7 地震荷载作用下的内力计算-67-第五章内力组合73第六章配筋设计-74-6.1 框架柱截面设计-74-6.2 框
4、架梁截面设计80第七章双向楼板计算-85-7.1荷载计算-85-第八章楼梯计算-928.1建筑设计-928.2结构选型-921.1 3材料选型-93-1.4 踏步板（TB1）计算-93-1.5 楼梯斜梁（TL1）计算-958. 6平台梁计算-96-第九章基础设计-97-8.1 基础选型-979. 2基础局度确定-98-9.3基础底板配筋计算-99-第十章施工组织设计-102-10.1编制说明-10210. 2工程概况-102-10.1 施工条件-103-10.2 施工部署-10310.3 施工准备-104-10.4 施工进度计划-10410.8 总平面管理-107-10.9 施工方法及工艺-1
5、07-10.10 保证工程质量措施12310.11 安全生产保证措施13510.12 文明施工措施13710.13 进度控制措施13910.14 其它保证措施141文献翻译143主要参考资料153结论155致谢156摘要本设计为湖南省常德市城东银行综合楼设计，建筑总长43.2米，总宽15(6000.3000.6000)米，建筑主体高度19.5米，建筑物占地面积648平方米，总建筑面积约3240平方米。设计根据场地地质条件确定建筑和结构方案，设计各种恒载、活载及框架内力，同时根据内力组合设计梁柱的配筋。此外，还进行了楼梯、双向板和基础的选择和计算。结构必须能够承受所有荷载而不至于部分破坏和倒塌，
6、在保证所有框架梁和柱静力平衡的前提下采用不同的调整系数调整弯矩的计算方法，使得梁柱的各控制截面弯矩分布更加均衡，更加接近于实际，从而使得框架结构设计更安全和合理。本框架为7度抗震设计，先进行了层间荷载代表值的计算，接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按D值法计算水平地震作用大小，进而求出在水平作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。关键词：框架结构；结构布置；建筑设计；结构计算；内力计算；配筋计算。ABSTRACTThe design of Hunan province Changde City ChengDong bank buiIding design, building length 43
7、.2 meters, width of15meters (6000.3000.6000), the main body of the building height of 19.5 meters, the building area of 648 square meters, a total construction area of about 3240square meters.Design according to the site geological conditions determining the architecture and structure scheme, design
8、 a variety of dead load,1ive load and internal force of frame, at the same time according to the internal force combination design of the beam column reinforcement. In addition, has also carried on the stairs, two-way slab and foundation selection and calculation. The structure must be able to withs
9、tand all loads without damage and collapse in part, to ensure that all frame beam Hezhu static equilibrium under the premise of using different adjustment coefficient adjusting bending moment calculation method, the beam column of each control section bending moment distribution is more balanced, mo
10、re close to the reality, which makes the design of the frame structure is more safe and reasonable.The frame is 7 degree seismic design, the first conducted on behalf of the load between value calculation, then use vertex displacement method, from the earthquake cycle, and then by the D value calcul
11、ation of horizontal seismic action size, then calculated the level of structure under the action of internal force ( bending moment, shearing force, the axial force ).Keyword:frames , the arrangement of structure , architecturaldesign, structure design , the calculation of load and force, the calcul
12、ation of reinforcement.第一章设计说明1.1 总平面设计本设计为一幢5层银行综合楼，底层层高为4.5m,其余各层层高为3.6m,设计室内外高差为0.45m,设计了台阶作为室内外的连接。考虑通风和采光的要求，本综合楼采用了南北朝向。本建筑占地面积648nl2,建筑总面积3240m2。1.2 平面设计本综合楼主要由银行大厅和办公室组成。设计时力求功能分区明确、布局合理、各部分联系紧密，尽量做到现代化银行综合楼的要求。（1）使用部分设计1,办公室办公室设计是本设计的主体部分，占据了本设计绝大部分建筑面积。考虑到合理的采光和通风要求，综合楼采取了南北朝向。对于使用功能不同的办公室
13、，采取了不同的平面设计方案，采用了几种面积形式，使得平面设计既活泼不显呆板，又能满足多种使用需求。2、银行大厅大厅是综合楼一层的主要部分，主要由客户服务区、贵宾室、客户洽谈室、保安室等组成，功能分区明确。（2）联系部分设计楼梯是建筑各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有两部双跑楼梯以满足要求，并在各层楼梯口处设有消防门，以满足消防要求。1.3 立面设计本方案立面设计充分考虑了银行对采光的要求，立面布置了很多推拉玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗可以给人一种清晰明快的感觉。在装饰方面采用米黄色高级防水涂料的外墙，窗框为铝合金窗框，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉。1.
14、4 剖面设计根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高有几种不同的高度：办公室900mm,厕所900mm,大厅大型窗300mm。屋面排水采用外排水，排水坡度3%,结构找坡；檐沟排水坡度1机各层楼梯均采用150mm踏步高，270 mm踏步宽。门赫频洞口尺寸(mm)数重12345合计tinM1900X210071717171876M22100X24-0033人断门M3900X210022普加C11500X1800824242424104C22400X300088级咨MM4-C36000X33001115财海140帽（泥碰蛾3%我平80厚器叔100#魁陶解墉土农10原昭嫖30
15、厚20用石七三毡四油腼小石子大理石面层，水翘浆段30凰:3干硬性水泥砂浆，面上洒2尾林泥水泥砂浆结合层-道120厚魅钢筋混凝土板10厚湿含砂浆楼面构造1.5 功能布置为满足银行功能要求，底层主要是现金业务区、自助银行、VIP 室、客户洽谈室、办公室等，二至五层为银行重要区域，布置有各类办公室、休闲娱乐室、厕所等。第二章结构设计说明2.1 结构设计资料建设地点：常德市区，地面粗糙度为B类场地面积：长X宽=43.2mX 15.0m建筑总面积：3240 m2最高气温：40,最低气温-1C主导风向：西北风基本风压：0.35KN/m2基本雪压：0.5 KN/m2最大降雨量：60mm/h地震设防烈度：7度
16、建筑结构安全等级：二级设计使用年限：50年建筑设防类别：丙类2.2 工程地质条件2.2.1地形拟建场地地形较平坦，高差不超过1.5m。2. 2.2土层分布第一层：杂填土，厚0.6m, y =S.5kN / m3；第二层：粉质粘土，厚0.5m, y =2O.5kN/m地基承载力特征值 fak =18OApa ；第三层：砾石层，很厚，地基承载力特征值以=3OOkpa。2. 2.3地下水地下水在地表以下3m,无侵蚀性。2.3结构选型2. 3.1结构体系选型采用钢筋混凝土现浇框架结构体系，选用横向承重框架体系。屋面结构：100mm现浇板，屋面按不上人屋面使用荷载选用；楼面结构：所有楼面均采用120mm
17、现浇钢筋混凝土板；楼梯结构：楼梯段水平投影长度一层为4.05m,二至五层为2.24 m,采用钢筋混凝土梁式现浇楼梯；天沟：采用现浇天沟；基础：钢筋混凝土柱下独立基础；基础梁：现浇钢筋混凝土基础梁。2.25 料的选用混凝土：楼板C30；柱、梁C30；基础C35。钢筋：HPB300、HRB335；地面、楼面、房间、走廊：米黄色防滑瓷砖；门：底层大门为钢化玻璃推拉门，大堂为防盗门，其余为实木门。窗：铝合金窗。2. 5结构布置建筑总长度43.2m,不设伸缩缝。详见结构施工图。2.6框架结构计算假设框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变,故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱
18、高从基础顶面算至二楼楼面，基础标高根据地质条件，室内外高差定位-0.45m,故底层标高为4.95m,二层标高为8.10m；第二层至第五层的柱高从楼面算至上一层楼面(即层高)，故均为3.6m。2.6.1截面尺寸及结构计算简图的确定混凝土强度等级：梁中用C30(Ec=30X 103N/mni2)；柱中用 C30(Ec=30X103N/mm2)o1、梁截面主梁：h=(1/14-1/8) L=(1/14-1/8) X7200 mm=514 mm900 mm,取 h=600mm ；b=(1/3.51/2)h=(1/3.51/2) X600=171 mm300 mm,取 b=300 mm o次梁：h=(1
19、/18-1/12) Xl/18-1/12) X6000 mm=343 mm-500 mm,取 h=400 mm ；b=(l/3.5l/2)h=(l/3.51/2) X400=114 mm200 mm,取 b=200 mm。2,板厚本结构采用双向板(Ll/L2=6000mm/3600mmV3)。板厚1/401=1/40X3600 mm=90mm(1为柱的短跨)，考虑板的挠度、裂缝宽度的限制及在板中铺设管线等因素，取h=120 o3、柱高度假设基底标高为设计相对标高-2.000m ,初步假设基础高0.5m ,则底层柱高度 H=4.5m+2.0m-0.5m=6.0m ,其余层柱高度 H=3.6m。4
20、、柱截面b=H/15=6.0m/15=0.4m ,取b=600 mm ,由于该建筑处于7度设防地区，故采用方柱较为合适，即b Xh=600 mmX 600 nlm o5、结构计算简图取一轴的一根框架进行计算,设计内容包括计算单元，计算简图的确定,框架受到的各种荷载计算，各种荷载作用下的内力计算，内力组合及截面配筋计算等。2. 6.2梁柱线刚度计算简图中，底层层高从基础顶面开始算起，故底层柱高6.0m、其他各层3.6m。计算简图为一轴的一根框架。线刚度：梁尺寸 bXh=300mm600mm ,柱尺寸 bXb=600mmX600mm。i 左边梁=EI/1=3.0X107kN/ m2X2Xl/12X
21、0.3mx (0.6m)3/6.0m=5.4 X 1(/kN mi 中跨梁=EI/1=3. OXkN/nfX2X 1/12X0.3m X (0.6m)3/3.0mi 右边梁=5.4Xl(/kN mi 底柱=3.0X107kN/ m2X 1/12X0.6mX (0.6m)3/6.0m=5.4X104 kN mi 余柱=3.0Xl(fkN/m?Xl/12X (0.6m)4/3.6m=9. OX 104kN m令i余柱=L0,则其余各杆件的相对线刚度为：i 左边梁=(5.4X10kN m)/(9.04 X 104kN m)=0.6i 中跨梁=(10.8X104kN m )/(9. OX 10,kN
22、m)=1.2i 右边梁=(5.4X 104kN m)/(9. OX 10,kN m )=0.60i 底柱=(5.4X104kN*m)/(9.0X104kN m)=0.60框架梁柱的相对线刚度，作为计算各界点杆端弯矩分配系数的依据。6 LTI 与6 Ln 占bLQ 0第三章荷载计算一.屋面防水层：30厚C20细石混凝土1. OkN/m2三毡四油油铺小石子0.4kN/m2找平层：15厚水泥砂浆0.015mX20 KN/m3=0.3kN/m2找坡层：40厚水泥石灰砂浆3%找平0.04m X 14 KN/m3=0.56kN/m2保温层：80厚矿渣水泥0.08mX14.5 KN/m3=l.16kN/nT
23、结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0. lmX25 KN/m3=2.5kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.01mX17 KN/m3=0.17kN/nf合计6.09kN/m2（2）各层走廊楼面水磨石地面：（10mm厚面层、20mm厚水泥砂浆打底、素水泥浆结合层一道0.65 kN / TH2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12mX25 kN/m3=3 kN / m2抹灰层：10厚混合砂浆001mxi7 kN/m：=O 17 kN/nV合计3.82 kN / m2（3）标准层楼面大理石面层：（水泥砂浆擦缝、30mm厚1：3于硬性水泥砂浆、面上撒2mm厚素水泥、水泥浆结合层一道）1.16 kN /
24、m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12mX25 kN/m3=3 kN/nf抹灰片：10厚混合砂浆O 01mX17 kN/m=0.17 kN / nV合计4.33 kN / m2（4）梁自重bXh=300 mmx600 mm梁自重：25 kN / m3 X0.3mX （0.6m-0.12m）=3.6kN/m抹灰层：10mm 厚混合砂浆027 kN / m合计3.87 kN/m梁自重bXh=200mmX400mm合计基础梁初步假设梁自重柱自重柱自重：抹灰层：10厚混合砂浆1.67 kN/m b Xh=250mmX300mm25 kN/m3X0.25mX0.3 m =1.88kN/mbXh=6
25、00 mmX600 mm25 kN / m3 XO.6mX0.6m=9.0 kN/m0.41 kN/m合计9.41 kN/m(6)外纵墙自重标准层：纵墙a1.2mX0.24mX18 kN / m =5.18kN/m铝合金窗0.95 kN/m涂料外墙面0.31 kN/m水泥粉刷内墙面0.54 kN/m合计6.98 kN/m底层：纵墙(6.0m-0.3m-0.6m-1.8m) XO.24mX 18 kN / m =14.26 kN/m铝合金窗0.95 kN/m涂料外墙面0.31 kN/m水泥粉刷内墙面0.54 kN/m合计16.06 kN/m(7)内纵墙自重标准层：纵墙3.0mX0.24mX18
26、kN/m3=12.96 kN/m水泥粉刷内墙面2.59 kN/m合计15.55 kN/m(8)内隔墙自重标准层3. OmXO.12mX18 kN/mW.48 kN/m0. 65 kN/m7.13 kN/m0.5 kN/m22. 0 kN/m22.5 kN/m20.5 kN/m1水泥粉刷墙而合计3. 2活荷载标准值计算(1)屋面和楼面活荷载标准值根据荷载规范查得，不上人屋面：楼面：办公室走廊(2)雪荷载标准值：屋面活荷载与雪荷载不同时考虑,两者中取大值。3.3竖向荷载下框架受荷总图51.7597.6351.7597.32.25)(5.38)(2.25)(5.38)117.5715.2917.57
27、(X.13)(0.94)(1.13)Gs3388G=3388G=33888338850.0885.8750.0885.87L0.35)(15.57)(10.35)(15.57)13.6111.9913.61(4.5)(4.69)(4.5)G=3388二3388G=3388G=33S850.0885.8750.0885.87.0.35)(15.57)(10.35)(15.57)113.6111.9913.61(4.5)(4.69)(4.5)33388388G=3388G=338850.0885.8750.0885.8710.35)(15.57)(10.35)(15.57)113.6111.991
28、3.61(4.3)(4.69)(4.5)G=3388G:3388333883338850.0885.8750.0885.8710.35)(15.57)(10.35)(15.57)13.6111.9913.61(4.5)(4.69)(4.5)Gs4235G=4235G:4235G=4235一1-腾S9C1|msnfICST600030006000注：1.图中各值的单位为kN;2.因中雌均为标准值。板传至梁上的三角形荷载或梯形荷载，为简化计算，按教材混凝土结构设计图1.3.15方法等效为均布荷载，荷载的传递示意图见下图。o o o 9 o om0o o o 9(1)内轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：
29、6.09 kN/nfXL8mx (长方向3600/2mm)(1-2X0.32+0.33)=9.28 kN/m 活载：0.5 kN/nfXl.gmX (1-2X0.32+0.33)=0.76kN/m楼面板传荷载：恒载：4.33 kN/m2XI.8mX (1-2X0.32+0.33)=6.60 kN/m活载：2.0 kN/m2X1.8mX (1-2X0.32+0.33)=3.37 kN/m梁自重：3.87 kN/m轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=9.28 kN/m +3.87 kN/m =13.15kN/m活载=0.76kN / m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=6.60kN
30、/m +3.87 kN/m =10.47 kN/m(2)。轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：6.09 kN/m2X1.5mX (5/8) X2=ll.42kN/m活载：0.5 kN/m2Xl.5mX (5/8) X 2=0.94kN / m楼面板传荷载：恒载：4.33 kN/m2Xl.5mX (5/8) X2=8.12kN/m活载：2.5 kN/m2X1.5mX (5/8) X 2=4.69kN / m。轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=9.90 kN/m +3.87 kN / m =13.77 kN/m活载=板传荷载=0.81 kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=7.04
31、 kN/m +4.06kN / m =11.10kN/ m活载=4.06N / m(3)。轴间框架梁：该框架梁尺寸、长度、及受荷方式与轴间框架梁一致。轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=13.91kN/m,活载=0.77 kN/m楼面梁：恒载=11.01 kN/m,活载=3.30 kN/m(4) A轴、D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：女儿墙自重：(墙高600mm,10mm的混凝土压顶)0.24X0.6X18 kN/m3+25kN/m3X0. ImXO.24m=3.19kN/m天沟加檐口自重=0.24mX (0.6m-0.12m) X18 kN / m3+0.6mX0.12mX25 kN / m
32、3=4.30 kN/m顶层柱恒载=女儿墙+檐口及天沟自重+梁自重+板传荷载=3.19kN/mX3.6m+4.30 kN / mX3.6m+3.87 kN/mX (3.6m-0.6m)+5.02(10.04/2)kN/mX3.6m=56.65 kN顶层柱活载=板传荷载=0.41(0.81/2)kNX3.6m+0.5X1.8mX (5/8)=2.04 kN标准层柱：恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=6.98kN/mX (3.6m0.6m)+3.87 kN / mX (3.6m0.6m)+3.57(7.14/2) kN/mX3.6m=45.4 kN标准层柱活载=板传活载=1.65(3.30/2)kN/
33、mX3.6m+2.0 kN/mX1.8mX (5/8)=8.19 kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=14.76 kN/mX (3.6m-0.6m)+1.88 kN/mX3.0m=49.92 kN(5) B轴、D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：恒载=梁自重+板传荷载=3.87 kN/mX (6.21m-0.6m)+4.19(8.37/2) kN/mX 3.6m+6.09 kN/mX1.8m(3.6/2) X (5/8) XL 3m(2.6/2)+6.09 kN/m X1.8mX (1-2X0.332+0.333) X3.6m+4.95(9.90/2) kN / mX2.6m=93.74
34、kN顶层柱活载=板传荷载=0.39(0.77/2) kN/mX (6.21m /2)+0.39kN / mX 1.3m +0.5 kN / m X 1.8m X 1.3m X (5/8)+0.5 kN / m X 1.8m X 3.6m X 0.82=5.11kN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.87 kN / m X (6.21m-0.6m)+4.95(9.90/2) kN / m X (3.6m-0.6m)+1.8mX 4.33 kN / mX5/8 X 1.3m+4.33 kN/m X1.8mX3.6mX0.82+3.57(7.14/2) kN/mX3.6m基础顶面恒载=基础梁自重+内
35、纵墙自重=2.03(4.06/2)kN/mX (3.6m-0.6m)+15.55 kN / mX(3.6m 0.6m)=52.74 kN3.4风荷载计算3. 4.1集中风荷载标准值计算为了简化计算，作用在外墙面的风荷载可近似用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替换。根据设计任务书知道有关风荷载的参数，并根据建筑结构规范知，作用在屋面梁和楼面梁处得集中风荷载标准值：Wk=pz ws pz co0(hi+hj)B/2,式中：基本风压(o0=0.35KN/m2；”一风荷载体型系数，根据建筑物体型查的，rs=1.3；rz风压高度变化系数，因本工程在常德地区，地面粗糙度为B类；Bz风振系数，取1.0；hi
36、一下层柱高；hj上层柱高；B一迎风面宽度，B=7.2m。为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似作用在屋面梁和楼面梁处得等效集中荷载替代。作用节点处得集中风荷载标准值：Ws=BzU3Uz3。(hi + hj) B/2离地高度 z/mU Z3U s3。(kN/m*)hj/mhj/mWk/kN18.91.231.01.30.353.61.28.2915.31.151.01.30.353.63.613.5611.71.051.01.30.353.63.62.388.11.01.01.30.353.63.611.794.951.01.01.30.353.63.614.00注：风荷载体型系数：迎面风0
37、.8,背面风-0.5；因结构高度H=19.5mV30m,取风振系数B z=L 0；迎面风宽度B=7.2m o3. 4.2风荷载作用下的位移验算1 .横向框架的侧移刚度D的计算由前面所求梁柱线刚度求侧移刚度如下表:表3.4.2横向25层D值的计算构件名称Fi ac-2+ in_.12 D- dfclcj-y(kN/m)A轴柱2x5.1xl04/n2x9.0x10kN Im 0.22218500B轴柱2x(5.1x1()4+135x104n/e _202x9.0xl04kN/m0.50942417C轴柱2x(55x104+135x104 kN / m0.50942417D轴柱2x5.1xlQ4/n
38、2x9.0xl04/m -0.22218500ED=18500 kN/m +42417 kN/m +42417 kN/m +18500 kN/m =121834 kN/m构件名称0.5+7 ac =-2+ in -12 D=cZc h2(kN/m)A轴柱5.1x10, kN / nt 门；=0.965.3xl04kN/加0.49424205B轴柱(5.1x104+13.5x1()4顺/%53X10& kN/m0.72835726C轴柱(5.1xl()4+35xio4)kN/m _5.3x1 kN/m0.72835726D轴柱5.1x104/w c”=0.965.3xl04kN/m0.49424
39、205D=24205 kN/m +35726 kN/m +35726 kN/m +24205 kN/m =119862 kN/m2.风荷载作用下框架的侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：工Du式中第j层得总剪力；瓦一第j层所有柱的抗侧刚度之和; u j第j层的层间侧移。层次W/kNVj/kNED/(kN/m)A U j/mA U j/h58.298.291218340.000070.000019413.5621.851218340.000180.000050312.3834.231218340.000280.000078211.7946.021218340.000380.0001
40、05114.0060.021198620.000500.000101表3.4.4风荷载作用下框架侧移计算v = E A U j=0.000353侧移验算，层间侧移最大值:0.0003531/550=0.00182（满足要求）。3.5横向水平地震作用3. 5.1建筑物总重力荷载代表值G,的计算设计的建筑物高度为19.5m,且质量和刚度沿高度均匀分布，故采用底部剪力法来计算水平作用力。作用于屋面及楼面的重力荷载代表值为：屋面处：G=结构、构件+50%活荷载楼面处：G=结构、构件自重+50%活荷载其中，结构和构件自重取楼面上下1/2层高范围内(屋面梁处取顶层的一半)的结构和构件自重。(1)顶层重力荷
41、载G5：50%雪荷载0.5X0.5 kN/m2 X 43.2m X15.02m=162.22kN屋面恒载6.09 kN/m2 X 6.21m X 43.2m X 2+6.09 kN/m2 X 2.6m X43.2m=3951.58kN横梁(3.87 kN/mX6.21mX2+3.87 kN/mX2.6m) X8+(1.67 kN/mX6.21m X2+1.67 kN/mX2.6m) X5=590.44kN纵梁4X3.87 kN/mX (43.2m-0.6mX8)=594.4kN檐口及天沟4.30 kN/m2X0.6mX (43.2m+15.02m)=150.21kN横墙0.24mX 3.6m
42、X (43.2m 0.24m X 13)1.8m X 1.8mX 12 X 2 X18 kN/m3+3,6mX (43.2m-0.24mX 12-1.3mX2. lmX12) X2X18 kN/m3)=1145.87kN柱自重9.41 kN/mX3.6mX32=1084. OkN忽略门窗重:量合计G5=7678.72kN(2)二四层重力荷载G2=G3=G50%楼面活载：(0.5X2.0kN/m2X6.21mX2+0.5X2.5 kN/m2X2.6m) X43.2m=676.94kN楼面恒载：(4.33 kN/m2X6.21mX2+3.82 kN/m2X2.6m)X43.2m=2752.3kN横
43、梁590.44kN纵梁594.4kN横墙(6.21mX3.6mX20+2.6mX3.6mX2) X 18 kN/m3X0.24m=2012.43kN纵墙3.6mX (43.2m 0.24mX 13)1.8mX 1.8mX 12+3.6mX(43.2m-0.24mX 13)-1.3mX2, lmX14 X2X0.24m X18kN/m3=1827.15kN柱 II 重：1()84.()k合计G2=G3=G4=9537.66N(3)底层重力荷载Gl：50%楼面活载：676.94kN楼面恒载2752.3kN横梁590.44kN纵梁594.4kN横墙0.24mX18 kN/m3 X (4.5m X 6.2 Im X 2 X 13+2.6m X 4.5m X 4-1.3m X2. lmX2)=3317.37kN纵墙(43.2mX4.5mX43.6mX3mX 103.6mX 1,8mX23.6mX4.5mX2-1.8mX1.8mX12) X0.24mX 18kN/m3=2528.8kN柱自重9.41 kN/mX4.5mX36=1524.4KN合计Gl=11984.65kN