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1、liokv变电站模板安装及拆除施工方案精品文档sJSB3 ：特殊（专项）施工技术方案（措施）报审表特殊（专项）施工技术方案（措施）报审表工程名称：泉州永春达埔llOkV变电站工程致厦门瑞骏电力监理有限公司监理项目部：现报上泉州永春达埔HOkV变电站工程模板安装及拆除 工程特殊（专项）施工技术方案（措施），请审查。附件：模板安装及拆除专项施工技术方案施工项目部（章）：项目经理：日期：2016年10月10日监理项目部审查意见：监理项目部（章）：总监理工程师：专业监理工程师：日期：年月日 业主项目部审批意见:黄智君监护人邓正文邓正文邓正文邓正文邓正文精品文档34松方木螺栓50 mmx 100 mm
2、松方木，100 mmxl50 mm 松方木10螺纹螺栓，12对拉螺栓主要工器具及机械设备：序号123567891011全站仪水准仪塔尺钢尺钢尺自卸汽车电锯手锯电钻电焊机切割机名称规格/型号BTS912CLAHZX-325m50m5m20t单位台台把把把台台台台台台数量124246211备注技术培训及交底：项目部应该对施工班组进行技术培训及技术交底，使施工 人员掌握熟悉场地平整施工工艺标准、相关的技术要求、要领。 组织施工人员熟悉施工图纸，明确施工方法，掌握施工工艺， 熟悉机具的使用。4.2 柱模板安装421柱模板安装工艺流程图施工准备定位放线脚手架搭设模板安装检查对角线长度差安装柱箍全面检查校
3、整体固定柱头补差预验柱模板工程施工工艺流程图柱模板采用16厚复合板，背楞采用50x100mm木彷，柱箍用（p48x3.5钢管。4.2.2 模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处， 采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密， 并用木彷压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm 道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板 下口外辅一层水泥浆（1020mm厚）以免硅浇筑时漏 浆而造成柱底烂根。4.2.3 柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移 固定措施。4.2.4 模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱 箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。精品文档4.2.5 安装预拼装大块模
4、板，应同时安设临时支撑支稳， 严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应 随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱，箍或紧固木楞, 安设支撑永久固定。4.2.6 安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支 撑。支撑与地面的倾角不能小于60。4.3 梁模板施工工艺流程：施工准备定位放线支撑搭设支柱头模铺设底板拉线找平支设侧模全面检查整体固定预验梁模板工程施工工艺流程图根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.3.2 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架 支撑，立杆纵、横向间距均为1.4m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆 距楼地面200mm ；立杆全高范围内设置纵横双向水
5、平杆，水平杆的步距（上下 水平杆间距）不大于1800mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满 堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.4m。梁底小横 杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置， 相互连接、形成整体。4.3.3 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑， 剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角 宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。 梁模板安装。1大龙骨采用048x3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆 间距；小龙骨采用40m
6、mx80mm方木，间距300mm,其跨度 等于大龙骨间距。o2梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高， 然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2%0,主次梁 交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。o3梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜 撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞， 并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500,垂直间距300o楼板模板施工4.3.4 工艺流程图：对拉螺栓杨木748x3.5 钢管.精品文档施工准备定位放线支撑搭设高程控制龙骨铺设、加固楼板模板铺支设侧模板全面检查校正整体固定预验搂板模板工程施工工艺流程图4.3.5 支架搭设：楼板模板支架搭
7、设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于 100 mm。4.3.6 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用048x3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mmx80mm方 木，间距300mm,其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨 找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设 模板。4.3.7 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板 梁面、板面清扫干净。4.4 模板的拆除4.4.2 拆模程序：先支的后
8、拆，后支的先拆一先拆非承重 部位，后拆承重部位一先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模 板一最后拆梁底模板。4.4.3 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规 范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱 角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板硅 强度达到设计强度的100%,并有同条件养护拆模试压报告， 经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。4.4.4 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进 行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原 则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4.4.5 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事 故。待该片（段）模板全部
9、拆除后，将模板、配板、支架等清 理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4.4.6 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。 按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以 备待用。精品文档五、模板及支撑系统验算模板支撑架计算书5.1.1 参数信息：1 .脚手架参数横向间距或排距(m)： 1.5；纵距(m)： 1.5；步距(m)： 1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)： 0.10；脚手架搭设高度(m)： 6.065；采用的钢管(mm)： 048x3.2；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑 承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：40mmx80mm方木支撑，间
10、距300mm；钢材弹性模量E=206xl03 (N/mm2)；钢管抗压强度设 计值田=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=11.357xl04mm4 ,截面抵抗矩 W=4.732xl03mm3o.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)： 0.350；荷载分项系数yi=1.2业主项目部（章）：项目经理：日期：年月日注本表一式份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项 目部、施工项目部各存份。编号：精品文档泉州永春达埔110kV变电站工程模板安装及拆除专项施工技术方案泉州亿兴电力工程建设有限公司2016年10月10日精品文档(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0； yi
11、=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)； yi=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；(4)杜振捣时产生的荷载标准值(kN/m2)：水平模板2.0；垂直面模板4.0； yi=1.4(5)倾倒於产生的荷载标准值取：2KN/m2； yi=1.42 .木方参数木方弹性模量E(N/mm2)： 9.5x103；木方抗弯强度设计值 (N/mm2) ： 13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)： 1.400；木方的间隔距离(mm)： 300.000；木方的截面宽度(mm)： 40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；精品文档图
12、2楼板支撑架荷载计算单支撑模板的方木的计算:方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：方木楞计算简图荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m)：ql= 26.00x0.30x0.120 = 0.936 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350x0.30 = 0.105kN/m；精品文档(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： pl =(1.5+2.0)xl.50x0.30=1.575kN；2 .方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯 矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2x(0.936+0.105) = 1.2
13、49 kN/m；集中荷载 p= 1.4xl.575=2.205kN；方木的最大应力值 o= M / W =0.501x106 / (42.67x103)= 11.75N/mm2；方木抗弯强度设计值田=13.0 N/mm2； of,满足要求。3 .方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3 V/ (2bh) T方木受剪应力计算值 T = 3x 1.481 x 103/(2x40.0x80.0)= 0.694 N/mm2 ；方木抗剪强度设计值T = 1.400 N/mm2；T T,满足要求。4 .方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计
14、算值最不利分配的挠 度和，计算公式如下：均布荷载：q= 1.2 (ql+q2) = 1.249kN/m；集中荷载：p= 1.4Pl=2.205kN；方 木 最 大 挠 度 计 算 值：Vmax=2205x 1000.03/(48x9500.0x 170.67X 104)+5x 1,249x 1000.0 4/(384x9500.0xl70.67xl04)=3.836mm；Vmax V,满足要求5 .1.3支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;精品文档集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.249x1.0 + 2.205 =3.454 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管
15、计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = ；最大挠度 Vmax= 1.883PL3/ (100EI) =3.904mm；最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=4.721kN；钢管抗压强度设计值田=205.0 N/mm2 ；.,.o田,满足要求。6 .1.4扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系 数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kNo纵 向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R二 Nmax=4.721kN；AR 12.80 kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!精品
16、文档.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 =0.116x9.5 = 1.102kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350x1.0x1.0 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0x0.12xl.0xl.00 = 3.12 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3 =4.572 kN；2 .活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的 荷载。活荷载标准值 NQ =(1.0+2.0+2.0 )xl.0xl,
17、0 = 5.0 kN；.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.486 kN；立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N立杆的轴心压力设计值(kN)： N =5.658 kN；(P轴心受压立杆的稳定系数油长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)： i = 1.58 cm；A立杆净截面面积(cm2) ： A = 4.502cm2 ；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)： W=4.732cm3；o钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值：m=205.0 N/mm2；10计算长度(m)； 10 = h+2akl计
18、算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照扣件式规范表； u二 1.70；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.10 m；上式的计算结果：立杆计算长度 10 = h+2a = 1.800+0.10x2 = 2.0 m；10/i =2.0x103/ 15.8= 126.58；由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 (p= 0.537；钢管立杆的最大应力计算值；0=5.658x103/ (0.537x450.2) =23.4 N/mm2；Ao田= 205.000 N/mm2,立杆稳定性满足要求。精品文档5.2梁模板计算书4.5.2.1 参数信息.模板
19、支撑及构造参数梁截面宽度B(m)： 0.4；梁截面高度D(m)： 0.5混凝土板厚度(mm)： 0.12；梁支撑架搭设最大高度H(m)：6.065m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)： 0.10；脚手架步距(m)： 1.80；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m)： 1.50；立杆横向间距或排距Lb(m)： 1.50；采用的钢管类型为048x3.20；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80； 承重架支设：木方支撑平行梁截面A；1 .荷载参数模板自重(kN/m2)： 0.35；新浇混凝土自重：24.0kN/m3；钢筋自重(kN/m3)： 4.0；施工均布荷载标准值(kN/m2
20、)：a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0,垂直面 板取4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)： 2.0；新浇筑柱对模板侧面的压力标准值：F、P中较小值； yi=1.2F-ycH2 .材料参数木材弹性模量E(N/mm2) ： 9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)： 1.4；面板弹性模量E(N/mm2) ： 9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；钢材弹性模量E(N/mm2) ： 2.06x105；对拉螺栓杨木7
21、48x3.5 钢管精品文档钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 205.0；3 .梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)： 250.0；面板厚度(mm)： 18.0；.梁侧模板参数主楞间距(mm)： 500；次楞间距(mm) ： 300；穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；穿梁螺栓竖向间距(mm)： 250；穿梁螺栓直径(mm)： M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm,高度40mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm,高度40mm；4.522梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算, 并取其中的较小值：式中：yc混凝土的密度，取28KN/m3；t
22、新浇筑校的初凝时间(h) ： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模温度，取20.0P1外加剂修正系数，因采用泵送跄故取为1.2；P2校坍落度影响系数，02取为1.15；V浇筑速度(m/h) , V=2.5m/h；H舲侧压力计算位置处至新浇筑於顶面的总高度(m)；梁取 1.0；F=ycH=28x 1. l=30.8KN/m2取两者较小值，则标准值为F = P=30.8KN/m2；4.523梁侧模板内外楞的计算1 .内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三 跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm,截面高度 40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为
23、：精品文档内楞计算简图.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中，Q内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M内楞的最大弯距(N.mm)；W内楞的净截面抵抗矩；批准: 审核：编写：年月日年月日年月日精品文档目录精品文档模板安装及拆除专项施工技术方案f内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=(1.2x30.8x0.90+1.4x2.0x0.90)x0.30=10.735kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：1 = 500mm；内楞的最大弯距：；内楞的抗弯强度设计值：f = 13.0N/mm2；o f,内楞抗弯强度满足要求。(1) .内楞的挠度验算其中E木材的弹
24、性模量：E =9500.0N/mm2 ；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2x30.8x0.3=l 1.088 KN/m；1计算跨度(外楞间距)：1 = 500.0mm；I内楞的截面惯性矩：I =4.267xl05N/mm2；内楞的最大挠度计算值：co=0.677xl 1.088x500.04/(100x9500x4.267x105)=1.157mm；精品文档内楞的最大容许挠度值：3 = 2.000mm；CO co,内楞挠度满足要求。2 .外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连 续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm,截面高度 40mm,截面惯性矩I
25、和截面抵抗矩W分别为：外楞计算简图.外楞抗弯强度验算其中o外楞受弯应力计算值(N/mm2)M外楞的最大弯距(N.mm)；W外楞的净截面抵抗矩；f外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载：P = (1.2x30.8x0.90+1.4x2.0x0.90)x0.50x0.30=5.368kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)：1 = 250mm；外楞的最大弯距：M = 0.175x5.368x103x250.0 =外楞的抗弯强度设计值：f = 13.0N/mm2；Ao f,内楞抗弯强度满足要求。(1) .外楞的挠度验算其中E外楞的弹性模量，其值为9500.0N/m
26、m2；P作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=30.8x0.5x0.3=4.62 KN；精品文档1计算跨度(对拉螺栓间距)：1 = 250.00mm；I面板的截面惯性矩：1 = 4.267x105mm4；外楞的最大挠度计算值：3=1.146x4.62x103x250.03/(100x9500.0x4.267x105) = 0.204mm；外楞的最大容许挠度值：3 = 1.20mm；co co,满足要求。4.524穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2)；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm；穿梁螺栓有效
27、直径：9.85 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =30.8x0.50x0.30x2 =9.24kNo N N,满足要求！4.525梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原 则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上 的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模 板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:1 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：精品文档其中，Q梁底模板的弯曲应力计算值
28、(N/mm2)；M计算的最大弯矩(kN.m)；L计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.00mm；Q作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：ql： 1.2x28.0x0.4x0.5x0.90=6.048kN/m；模板结构自重荷载：q2： 1,2x0.4x0.4x0.90=0.172kN/m ；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4x2.0x0.40x0.90= 1 .OkN/m ；q = ql + q2 + q3=6.048+0.172+1.0=7.22kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax = ；Ao f=13.0,满足要求。2 .挠度验算根据建筑施工计
29、算手册刚度验算采用标准荷载，同时 不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q作用在模板上的压力线荷载：q= (24.0+4.0) x 1.5+0.4x0.4= 16.96N/mm；1计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.0mm；E面板的弹性模量：E = 9500.0N/mm2；面板的最大挠度计算值：尸0.383mm；coco,满足要求。精品文档.526梁底支撑木方的计算1 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：ql= (24.0+4.0)x0.4x0,5x0.250=1.4kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2 = 0.4x0.250x(2x0.5+0.4) =0.14 kN
30、；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.80+2.0)x0.4x0.306=0.47kN ；.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2 ( ql+q2 ) =1.2x ( 1.4+0.14 )=1.848kN；活荷载设计值 P2=1.4 Pl=1.4x0.306=0.428 kN；P=1.848+0.428=2.276kNo本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵 抗矩W分别为：2 .支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：方木抗弯强度设计值由=13.0 N/m
31、m2；of,满足要求！3 .支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：T = 3V/ (2bh)方木受剪应力计算值 T =3x1.138x103/ ( 2x40x80 )=0.533N/mm2；精品文档方木抗剪强度设计值T=1.400 N/mm2；T T,满足要求。4 .支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠 度和，计算公式如下：集中荷载 P= 1.2 (ql+q2) + 1.4pl = 2.276 kN；方 木 最 大 挠 度尸0.365mm；coco,满足要求。5 .527梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0
32、m, 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 通过方木的集中荷载传递。L支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(4-1 )/2x 1.52+1.52=3.8kN；钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=0.19kN.m ；精品文档支撑钢管的抗弯强度的其设计值T=205.0 N/mm2 ；.*.oT,满足要求6 扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系 数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kNo纵 向或横向水平杆与立杆连接
33、时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算(规范5.2.5)：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.838N；R49.7N/mm2f精品文档钢管立杆稳定性满足要求！模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安 全隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距h(m)klh0.9 1.243一、适用范围适用范围本作业指导书适用我公司泉州永春达埔llOkV变电站工 程承包的合同环境下，实施变电站配电装置楼、警卫室、主变 压器基础、屋外配电装置构筑物、屋外电缆沟、围墙及大门、 照明设施基础等
34、零星工程模板安装及拆除施工质量保证及内部 开展经营管理。1.1 模板概述及选用参数配电装置室柱底标高为0.000m,纵梁最大跨度为9.45m, 横梁最大跨度为6.5m,屋面结构标高为o二次设备室柱底标高为0.000m,纵梁最大跨度为9.45m, 横梁最大跨度为5.4m；楼面结构标高。警卫室柱底标高为0.000m,纵梁最大跨度为5.4m,横梁 最大跨度为4.5m；楼面结构标高o本工程柱用采用木模，支撑采用中48mm钢管满堂支撑， 钢管应符合国家现行规范，支柱模用方木采用钢管通长上下卡 牢，柱间距不大于600mm用短钢管卡牢。梁板支撑采用 (P48mm钢管，底模起拱高度符合规范要求。0.9h1.2
35、1.1851.2h1.51.1671.5h2.11.163表2模板支架计算长度附加系数k2H(m)4h+2a(m)1.351.441.531.621.801.922.042.252.701.0 1.01.01.01.01.01.01.01.1731.1491.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.1231.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1011.
36、0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0941.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式 钢管模板高支撑架设计和使用安全4.5210立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pfg其中P立杆基础底面的平均压力(KN/m2)N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.184A基础底面面积(m2)； A=1.0xl.0=1.0地基承载力设计值应按下式计算：fg = kcxfgk=48.0其中fg地基承
37、载力设计值(KN/m2)kc脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk地基承载力标准值(KN/m2)； fgk=120P=9.084fg=48.0,地基承载力的计算满足要求。精品文档六、危险点辨识及预控措施作业活动危险点（危险源）基础工程防范类型其他伤害预控措施（1）钢模组模须选择平整场地进行。钢模板堆放齐整， 高度不超过1m。组模（2）组模施工两人一组配合协调，组模用卡扣使用 前要经检查，去除有伤痕卡扣。（3）模板采用木方加固时，绑扎后应将铁丝末端应处理, 以防刮伤人。（1）模板拆除应经施工技术负责人同意后方可进行。（2）拆模作业应按后支先拆、先支后拆的原则，由上向 下先拆除支撑和本层卡
38、扣，同时将模板运送至地面，然后再拆除下层的支撑、卡扣、 模板。物体打击模板拆除基础工程、坍塌、高处坠落（3）拆除模板时，作业人员不得站在正在拆除的模板上, 卸连接卡扣时要两人在同一面模板的两侧进行，卡扣打开后用撬棍沿模板的根部加垫轻轻撬动，防止模板突然倾倒。（4）拆模间隙时应将已活动模板临时固定。拆下的模板 要及时运走，不得乱堆乱放，更不允许大量堆放在坑口边。（5）现场应坚持安全文明施工，做到工完、料清场地清。（6）拆模后应及时封盖预留洞口，盖板必须可靠牢固， 并设立警示标志。（1）模板安装前应制定施工方案或技术措施，确定模板的模数、规格及支撑系统 等，在施工作业过程严格执行不得变动。(2)建
39、筑物框架施工时，模板运输时施工人员应从梯子 上下，不得在模板、支撑上攀登。严禁在高处的独木或悬吊式模板上行走。(3)模板顶撑应垂直，底端应平整并加垫木，木楔应钉 牢，支撑必须用横杆和剪模板安装框架结构高处坠落、坍塌刀撑固定，支撑处地基必须坚实，严防支撑下沉、倾倒。(4)支设柱模板时，其四周必须钉牢，操作时应搭设临 时工作台或临时脚手架，搭设的临时脚手架应满足脚手架搭设的各项要求。(5)支设梁模板时，不得站在柱模板上操作，并严禁在 梁的底模板上行走。(6)采用钢管脚手架兼作模板支撑时必须经过技术人员 的计算，每根立柱的荷载不得大于2t,立柱必须设水平拉杆及剪刀撑。(7)独立柱或框架结构中高度较大
40、的柱安装后应用缆风绳拉牢固定。(1)模板拆除时应填写安全工作票，对作业人员进行安 全交底后进行作业。(2)模板拆除应按顺序分段进行。严禁猛撬、硬砸及大 面积撬落或拉倒。高处拆模应划定警戒范围，设置安全警戒标志并设专人监护，在 拆模范围内严禁非操作人员进入。(3)作业人员在拆除模板时应选择稳妥可靠的立足点， 高处拆除时必须系好安全高处坠落、坍塌带。拆除的模板严禁抛扔，应用绳索吊下或由滑槽、滑轨 滑下。滑槽周围不小于5m处应划定警戒范围，设置安全警戒标志并设专人监护, 严禁非操作人员进入。(4)作业人员拆除模板作业前应佩戴好工具袋，作业时 将螺栓螺帽、垫块、销卡、扣件等小物品放在工具袋内，后将工具
41、袋吊下，严禁随意 抛下。(5)拆下的模板应及时运到指定地点集中堆放，不得堆 在脚手架或临时搭设的工作台上。(6)作业人员在下班时不得留下松动的或悬挂着的模板 以及扣件、混凝土块等悬浮物。模板拆除框架结构精品文档七、工艺质量要求工艺名称1、主控项目(1)模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。基础模板（2）安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具制作有承受上层荷载的承受能力，或加设支架；上、下层支架安装的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检
42、查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（3）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋与混凝土接槎处。检查数量：全数检查。（1）按图纸尺寸制作柱侧模板后，按放线位置钉好压脚 板再安装柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。2、一般项目（2）安装柱箍：柱箍应根据柱模尺寸、侧压力的大小等 因素进行（1）模板安装应满足下列要求设计选择（有木箍、钢稍、钢木箍等）。柱箍间距、柱箍材料及对拉1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑校前，木模板应浇水湿 螺栓直径应通过计算确定。（3）防止胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实，或蜂窝麻润，但模扳内不应有积水。面、偏斜、柱身扭曲的现。2）模板与混凝土的接触
43、面应清理干净并涂刷隔离剂，但（4）预防措施：不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。1） 根据规定的柱箍间要求钉牢固。2）成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直复核位置无 误后，顶3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。部拉通长线，再立中间柱模。检查数量：全数检查。3）四周斜撑要牢固。检验方法：观察。工艺标准施工要点（1）阶梯形独立基础：根据图纸尺寸制作每一阶梯模板,支模顺二、编写依据序号123456789101112131415 16序由下至上逐层向上安装，先安装底层阶梯模板，用斜撑 和水平撑钉牢撑稳；核对模板墨线及标高，配合绑扎钢筋及垫块，再进行上一阶模板安装，重新核对墨线各部位尺
44、寸，井把斜撑、水 平支撑以及拉杆加以钉紧、撑牢，最后检查拉杆是否稳固，校核基 础模板几何尺寸及轴线位置。(2)条形基础模板：侧板和端头板制成后，应先在基槽 底弹出中心线、基础边线，再把侧板和端头板对准边线和中心线，用水平仪抄测校正侧板顶面水平，经检测无误后，用斜撑、水平撑 及拉撑钉牢。(3)条形基础要防止沿基础通长方向模板上口不直，宽 度不够，下口陷入混凝土内；拆模时上段混凝土缺损.底部钉模不牢的现象。(4)模板上口应钉木带，以控制带形基础上口宽度，并 通长拉线，保证上平直。(5)隔一定间距，将上段模板下支承在钢筋支架上。(6)支撑直接在土坑边时，下面应垫以木板.以扩大其 承力面，两块模板长向接头处应加拼条，使板面平整，连接牢固。示例图片柱模板制作安装精品文档检查方法：观察。(4)对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁，板，其模 板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1 / 10003 / 1000o(1)在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。(2)梁底模板：按设计标高凋整支柱的标高，然后安装 梁底模板