课程设计_结构设计原理.doc

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1、结构设计原理课程设计 姓名： 葛晓猛 学部： 土木工程部 班级： 09土木10班 二一一年六月二日课程设计任务书一、课程设计的内容根据给定的桥梁基本设计资料（主要结构尺寸、计算内力等）设计预应力混凝土简支T形主梁。主要内容包括：1预应力钢筋及非预应力钢筋数量的确定及布置；2截面几何性质计算；3承载能力极限状态计算（正截面与斜截面承载力计算）；4预应力损失估算；5应力验算（短暂状况和持久状况的应力验算）；6抗裂验算（正截面与斜截面抗裂验算）或裂缝宽度计算；7主梁变形（挠度）计算；8锚固局部承压计算与锚固区设计；9绘制主梁施工图。二、课程设计的要求与数据通过预应力混凝土简支T形梁桥的一片主梁设计，

2、要求掌握设计过程的数值计算方法及有关构造要求规定，并绘制施工图。要求：设计合理、计算无误、绘图规范。（一）基本设计资料1设计荷载：公路级荷载，人群荷载3.0，结构重要性系数=1.02环境标准:类环境3材料性能参数（1）混凝土强度等级为C50，主要强度指标为：强度标准值 =32.4，=2.65强度设计值 =22.4，=1.83弹性模量 =3.45（2）预应力钢筋采用ASTM A41697a标准的低松弛钢绞线（17标准型），其强度指标为：抗拉强度标准值 =1860抗拉强度设计值 =1260弹性模量 =1.95相对界限受压区高度 =0.4，=0.2563公称直径为15.2，公称面积为139mm2（3

3、）非预应力钢筋1）纵向抗拉非预应力钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为：抗拉强度标准值 =400抗拉强度设计值 =330弹性模量 =2.0 相对界限受压区高度 =0.53，=0.1985 2）箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为：抗拉强度标准值 =335抗拉强度设计值 =280弹性模量 =2.0 图1 主梁跨中截面尺寸（尺寸单位：）4主要结构尺寸主梁标准跨径=33，梁全长32.96，计算跨径=32.5。 主梁高度=2000，主梁间距=2000，其中主梁上翼缘预制部分宽为1980，现浇段宽为20，全桥由5片梁组成。主梁跨中截面尺寸如图1所示。主梁支点截面或锚固截面的梁肋宽度为600

4、mm。（二）内力计算结果摘录1恒载内力（1）预制主梁的自重 =19.75（2）二期恒载（包括桥面铺装、人行道及栏杆） =7.495恒载内力计算结果见表1（数据做参考，若有问题，可以修改）。2活载内力汽车荷载按公路级荷载计算，冲击系数=1.141，人群荷载按3.0计算。活载内力以2号梁为准。活载内力计算结果见表2（数据做参考，若有问题，可以修改）。3内力组合（1）基本组合（用于承载能力极限状态计算） （2）短期组合（用于正常使用极限状态计算） （3）长期组合（用于正常使用极限状态计算） 各种情况下的组合结果见表3。表1 恒载内力计算结果截面位置距支点截面距离预制梁自重二期恒载弯矩剪力弯矩剪力（k

5、N.m）（kN）（kN.m）（kN）支点0.00.0320.9380.0121.794变截面1.6488.146306.472185.248102.6748.1251955.713160.468742.18176.47跨中16.252607.6170.0989.5740.0 表2 活载内力计算结果截面位置距支点截面距离公路级人群荷载弯矩剪力弯矩剪力(kN.m)对应（kN）（kN）对应(kN.m)(kN.m)对应（kN）（kN）对应(kN.m)支点0.00.0243.727243.7270.00.022.69522.6950.0变截面1.6317.91214.562218.473337.6757

6、.19525.43823.11354.158.1251273.109161.905205.435790.706200.52216.63837.019100.261跨中16.251697.43188.5998.2641383.051267.3610.08.22770.008注：车辆荷载内力、中已计入冲击系数=1.193。表3 荷载内力计算结果截面位置项 目基本组合短期组合长期组合（kN.m）（kN）（kN.m）（kN）（kN.m）（kN）支点最大弯矩0.0897.9150.0614.9530.0537.252最大剪力0.0897.9150.0614.9530.0537.252变截面最大弯矩131

7、7.12831.85925.63566.22807.72494.54最大剪力1341.46834.72934.70566.29813.43494.54最大弯矩5244.60529.6273679.46352.903224.42300.35最大剪力4456.75612.713283.25399.993014.95323.79跨中最大弯矩6992.477124.0264905.9254.354299.2031.06最大剪力5605.87215.984509.7068.514110.0537.74（三）施工方法要点后张法施工，采用金属波纹管和夹片锚具，钢绞线采用TD双作用千斤顶两端同时张拉，当混凝土

8、达到设计强度时进行张拉，张拉顺序与钢束序号相同。（四）设计要求1方案一：按全预应力混凝土设计预应力混凝土T形主梁。2方案二：按部分预应力混凝土A类构件设计预应力混凝土T形主梁。3方案三：按部分预应力混凝土B类构件（允许裂缝宽度为0.1）设计预应力混凝土T形主梁。学生应按指导教师要求选择其中一个方案进行设计。三、课程设计应完成的工作1编制计算说明书；2绘制施工图（主要包括：主梁支点横断面图、主梁跨中横断面图、主梁钢束布置图、主梁钢束数量表等，根据设计内容自己决定）。四、课程设计进程安排（可根据实际情况自己灵活安排）序号设计各阶段内容地点起止日期1布置任务，收集资料，预应力钢筋及非预应力钢筋数量的

9、确定及布置图书馆2011.12.28-302截面几何性质计算，承载能力极限状态计算图书馆2011.12.30-313预应力损失计算，应力验算图书馆2012.01.01-034抗裂验算或裂缝宽度计算，变形（挠度）计算图书馆2012.01.03-055绘制主要构造图，整理计算说明书，上交设计成果图书馆2012.01.05-07五、应收集的资料及主要参考文献1叶见曙.结构设计原理(第二版).北京:人民交通出版社,20052张树仁等.钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理.北京:人民交通出版社,20043中华人民共和国行业标准.公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范(JTG D62-2004).北京:人

10、民交通出版社,20044闫志刚主编.钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计.北京:机械工业出版社,20095易建国主编.混凝土简支梁(板)桥(第三版).北京:人民交通出版社,20066胡兆同,陈万春.桥梁通用构造及简支梁桥.北京:人民交通出版社,20017白宝玉主编.桥梁工程.北京:高等教育出版社,2005 2011-12-9方案二：部分预应力混泥土A类简支梁设计主梁尺寸如下图： 1.主梁全截面几何特性1.1受压翼缘有效宽度，的计算按公路桥规规定，T形截面梁受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值：(1) 简支梁计算跨径的l/3，即l/3=32500/3=10833(2) 相邻两梁的平均间距，

11、对于中梁为2000mm;(3) ,式中b=200 mm ,= 0 mm ,= (100+200) /2 =150 mm ；所以， = 200+0+12150 =2000 mm故，受压翼缘的有效宽度取=2000mm1.2全截面几何特性的计算 这里的主梁几何特性采用分块数值求和法，其计算式为 全截面面积：全截面重心至梁顶的距离：式中 分块面积 分块面积的重心至梁顶边的距离如右图所示，对T形梁跨中截面进行分块分析，分成5大块进行计算，分别计算它们底面积与性质，计算结果列于下表。根据整体图可知，变化点处的截面几何尺寸与跨中截面相同，故几何特性也相同，主梁跨中截面的全截面几何特性如表1所示。 跨中截面与

12、L/4截面全截面几何特性 表1分块号分块面积50750101.250.159000016763336.0620.05900-1003.297.2400001177-93334.820.081305-1100145.20.4合计=800=1200320.5397.88) = 418.412.预应力钢筋及非预应力钢筋数量的确定及布置2.1预应力钢筋数量的确定按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量对于A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂要求，可得跨中截面所需的有效预应力为式中的为正常使用极限状态按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值；由资料得：= 2607.617+989.574+0.7

13、1697.431/1.141+267.361=4905.92 Mpa设预应力钢筋截面重心距截面下缘为 =120 mm ，则预应力钢筋的合理作用点至截面重心轴的距离为=1080mm，Mpa由表1得跨中截面全截面面积 A =，全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩为：418.411/1200 = 348.676 ，所以有效预加力合力为：预应力钢筋的张力控制应力为1395 Mpa预应力损失按张拉控制应力的20%估算，则可得需要预应力钢筋的面积为拟采用3束7刚绞线，单根钢绞线的公称截面面积则预应力钢筋的截面积为，采用夹片式锚固，金属波纹管成孔。2.3预应力钢筋及普通钢筋的布置 （1）按照后张法预应力混凝土受

14、弯构件公路桥规中的要求，参考已有设计图纸，对跨中截面的预应力钢筋进行布置。如图所示，预应力钢筋与普通钢筋的布置截面图。 跨中截面尺寸要素 钢束在端部的锚固位置 预制梁端部（2）其他截面钢束位置及倾角计算 钢束弯起形状、弯起角及弯曲半径 采用直线段中接圆弧曲线段的方式弯曲；为使预应力钢筋的预加力垂直作用于锚垫板，N1、N2、N3弯起角均取8；各钢束的弯曲半径为：RN1=40000mm，RN2=25000mm，RN3=10000mm。钢束各控制点位置的确定。以N3为例，其弯起布置图如下：计算N1、N2、N3各控制参数汇总于下表2：各钢束弯曲控制要素表 表2钢束号升高值C（mm）弯起角（）弯起半径R

15、（mm）支点至锚固点的水平距离d（mm）弯起点距跨中截面水平距离Xk(mm)弯止点距跨中截面水平距离（mm）N11150840000156534110908N26508250002561081214291N34008100003121355414945各截面钢束位置（ ai ）及其倾角（）计算表 表3计算截面钢束编号Xk(mm)Lb1+Lb2Xi-XkCiai=a+Ci跨中截面（Xi=0mm）N153415567为负值，钢束未弯起00120N2108123479N3135541391L/4截面Xi=6075mmN1534155670(Xi-Xk)(Lb1+Lb2)5.588190310N210

16、8123479Xi-Xk000120N3135541391Xi-Xk Lb1+Lb28825945N2108123479Xi-Xk Lb1+Lb28311431N31355413910(Xi-Xk) Lb1+Lb2810081128N2108123479Xi-Xk Lb1+Lb28494614N3135541391Xi-Xk Lb1+Lb28236356 钢筋束平弯段的位置及平弯角 N1、N2、N3三束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一水平面上，而在锚固端三束钢绞线则都在肋板中心线上，为实现钢束的这种布筋方式，N2、N3在主梁肋板中必须从两侧平弯到肋板中心线上，为了便于在施工中布置预应力管道，N

17、2、N3在梁中的平弯采用相同的形式，其平弯位置布置图如下所示。平弯段有两段曲线弧，每段曲线弧弯曲角为=2.4按构件承载能力极限状态要求估算按非预应力钢筋数量：设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为a = 80mm ，则先假定为第一类T形截面，由公式计算受压区高度x，即 解得： 根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面积为采用7根直径为12mm的HRB400钢筋，提供的钢筋截面面积为。在梁底布置成一排如图，其间距为65mm，钢筋重心到底边的距离。其布置图如下：3主梁截面几何特性计算各控制截面不同阶段的截面几何特性汇总表 表4受力阶段计算截面阶段一：孔道压浆前跨中截面6951037

18、29.381170.51050.2324.2704.4452.773.087L/4截面695103758.661141.4983.56320.964.2372.613.263变化点截面695103787.721112.2912.42309.1303.9242.783.388支点截面741103821.871081.383.68343.724.1823.17941.076阶段二：管道结硬后到湿接缝结硬前跨中截面713103779.131012.8992.87323.934.1583.1983.263L/4截面713103779.111011.7948.41320.724.1163.173.382

19、变化点截面713103778.041010.6512.10318.094.0883.1466.211支点截面859103816.971084.134.5326.1163.9923.00894.5阶段三：湿接缝结硬后跨中截面764103682.971217.11097.3324.7395.0182.8163.124L/4截面764103654.301245.7932.22323.1484.9382.5943.466变化点截面764103668.961231.4362.18317.1864.7462.5768.758支点截面828103653.611235.340.94346.1505.2962.

20、80284.54，持久状况下截面承载能力极限状态计算4.1.正截面承载力计算取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力计算(1) 求受压区高度x先按第一类T形截面梁，略去构造钢筋影响，计算混凝土受压区高度x为受压区全部位于翼缘板内，说明设计梁为第一类T形截面梁。 (2)正截面承载力计算预应力钢筋和非预应力钢筋的合理作用点到截面底边距离为所以 根据资料可知，梁跨中截面弯矩组合设计值。截面抗弯承载力可计算如下， 跨中截面正截面承载力满足要求。4.2斜截面承载力计算 预应力混凝土简支梁应对按规定需要验算的各个截面进行斜截面抗剪承载力验算，以变化点截面的斜截面进行斜截面抗剪承载力验算。首先，根据经验公式进行

21、截面抗剪强度上、下限复核，即式中的为验算截面处剪力组合设计值，查资料得= 834.72 kN；混凝土强度等级 = 40Mpa；腹板厚度b = 200 mm ；剪力组合设计值处的截面有效高度计算近似取跨中截面的有效高度的计算值，计算如下，即；预应力提高系数；所以：故可知，计算满足 截面尺寸满足要求，但需要配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力计算，即 式中 式中：为异号弯矩影响系数，简支梁=1.0； 为预应力提高系数，=1.25； 为受压翼缘影响系数，=1.1； 箍筋采用双肢直径为10mm的HRB335钢筋，=280Mpa，间距=200mm，距支点相当于一倍梁高范围内，箍筋间距=100mm。采用3束预应

22、力钢筋的平均值，查表3可得 =0.1288，所以 所以 变化点截面处斜截面抗剪满足要求。5.钢束预应力损失估算5.1预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失()摩阻损失分别对支点截面，变化点截面，L/4截面，跨中截面进行计算，计算公式如下，计算结果如下表所示： =式中： 预应力钢筋张拉控制应力， 摩擦系数，查得 k 局部偏差影响系数，查得k=0.0015x 从张拉端至计算截面的管道长度（m） 从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和；计算时，由于平弯角度过小，此处计算忽略不计，计算参考表3所得数据。 各设计控制截面计算结果 表5截面钢束号X(m)角度（ 。）弧度摩擦应力损失摩擦应力损失平均值

23、支点截面N10.156000.30.53N20.256000.6N30.712000.7变化点截面N11.456002.818.86N21.556003.07N31.6127.86130.034350.72L/4截面N16.2310.8890.015518.2944.57N26.3316.9820.121954.69N36.38780.139660.72跨中截面N112.30680.139672.5488.58N212.40612.1680.212496.53N312.46212.1680.212496.675.2锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失() 计算锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失，后张

24、法曲线布筋的构件应考虑锚固后反摩阻的影响。首先根据公式计算反摩阻影响长度,即式中的为张拉端锚具变形值，有资料查得夹片式锚具顶压张拉时为4mm；单位长度由管道摩阻引起的预应力损失计算为；张拉端锚下张拉控制应力为；扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力；张拉端到锚固端之间的距离；计算结果如表6。若求得的，离张拉端x处由锚具变形，钢筋回缩和接缝压缩引起的考虑反摩擦后的张拉应力损失，计算式如下； 若求得的时 表示该截面不受反摩擦的影响。锚具变形引起的预应力损失计算表 表6截面钢束号X(mm)锚具损失平均值支点截面N115611503136.00135.53148.03N225610012156.5015

25、4.78N331210028156.26153.78变化点截面N1145611503136.00134.37129.30N2155610012156.50133.43N3161210028156.26134.37L/4截面N1623111503136.0063.5060.53N2633110012156.5059.40N3638710028156.2658.69跨中截面N11230611503136.00xlf截面不受反摩阻影响0N21240610012156.50N31246210028156.265.3预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失() 预应力钢束的张拉顺序与编号一致，混

26、凝土弹性压缩引起的应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算，这里取L/4截面进行计算，并以计算结果作为截面预应力钢筋应力损失的平均值。计算公式如下 式中： m-张拉批数，m=3 预应力钢筋与混凝土弹性模量之比，按照钢筋张拉顺序进行计算式中：第i+1束预应力筋扣除相应应力损失后的张拉力； 第i束预应力筋重心到净截面重心的距离。全预应力钢筋（M批）的合理NP在其作用点（全预应力钢筋重心点）处所产生的混凝土正应力，=，截面特性按控制截面的几何特性汇总表中第一阶段取用；其中：Np=(con )=(39544.57-60.53) 2919=3765.218KN=11.83MPa=23.66MPa5.4

27、.钢筋松弛引起的预应力损失() 这里采用一次张拉工艺的低松弛级钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算式中： 张拉系数，一次张拉取=1.0； 钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，取； 传力锚固时的钢筋应力，= =1395-44.57-60.53-23.66=1266.24MPa =31.46MPa5.5混凝土收缩、徐变引起的损失() 混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按下式计算 ； ；式中： 构件受拉区全部纵向钢筋截面重心处，由预加力（扣除相应阶段应力损失）和结构自重产生的混凝土法向应力； 预应力筋传力锚固龄期为，计算龄期为t时的混凝土收缩应变； 加载龄期为，计算龄期为t时

28、的混凝土徐变系数； 构件受拉区全部纵向钢筋配筋率，设混凝土传力锚固龄期及加载龄期均为28天，计算时间，桥梁所在环境的年平均相对湿度为75%，混凝土面积，混凝土界面与大气接触周长，以跨中截面计算其理论厚度 查表得： ；由于 ，故 预应力钢筋锚固时的欲加力为=81.352MPa5.6预应力收缩组合各截面钢束预应力损失平局值及有效预应力汇总表 表7工作阶段计算截面预加应力阶段使用阶段钢束有效预应力预加应力阶段 使用阶段 支点截面0.53148.0323.66172.2231.4181.352112.761213.161100.39变化点截面18.86129.323.66171.8531.4181.3

29、52112.761213.531100.77L/4截面44.5760.5323.66128.7931.4181.352112.761256.591143.83跨中截面88.58023.66112.2731.4181.352112.761273.111160.356.应力验算6.1短暂状况的正应力验算短暂状况下梁跨中截面（预加力阶段）上、下缘的正应力：上缘：下缘：其中，截面特性去用第一阶段的截面特性，代入上式得 （压） 预加力阶段混凝土的压应力满足应力限制值的要求；混凝土的拉应力通过规定的预拉区配筋率来防止出现裂缝，预拉区混凝土没有出现拉应力，故预拉区只需配置配筋率不小于0.2%的纵向配筋即可。

30、6.2持久状况的正应力验算6.2.1跨中截面混凝土正应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，尚应计算其使用阶段正截面混凝土的法向应力、受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力。计算时作用(或荷载)取其标准值，不计分项系数，汽车荷载应考虑冲击系数。查表得；跨中截面混凝土上边缘压应力计算值为 持久状况下跨中截面混凝土正应力验算满足要求。6.2.2持久状况下预应力钢筋的应力验算 由二期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为所以钢束应力为持久状况下预应力钢筋的应力满足规定要求。6.3持久状况下的混凝土主应力验算荷载标准值效应组合作用的主拉应力： 荷载标准值效应组合作用的主压应力： 图

31、变化点截面（尺寸：mm）现取变截面点分别计算截面上梗肋、形心和下梗肋处在标准值效应组合作用下的主压应力，其值应满足的要求，计算正应力与剪应力的公式如下正应力 剪应力 根据已有设计与相应资料，对截面各面积距与形心进行估算，其中应力公式如下，进行正应力计算与剪应力计算式，先计算计算结果会汇总于下表 变截面处不同计算点主应力汇总表 表8计算位置主应力剪应力主压应力主拉应力上梗肋a-a6.3110.4356.34-0.030形心轴o-o6.2650.5526.31-0.048下梗肋b-b6.1601.2206.39-0.232斜截面最大主压应力 ；斜截面最大主拉应力 ；故箍筋可按构造要求布置。7抗裂性

32、验算7.1作用短期效应组合作用下的正截面抗裂性验算(1)预加力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预应力计算跨中截面 所以，可得(2)有荷载产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法相拉应力的计算由表6查得： ；(3)正截面混凝土抗裂验算对于A类部分预应力混凝土构件，作用荷载短期效应组合作用下的混凝土拉应力应满足下列要求：由上计算知，说明截面在作用短期效应组合作用下没有消压，计算结果满足抗裂要求。同时，A类部分预应力混凝土构件还必须满足作用长期效应组合的抗裂要求。由下式得所以构件满足公路桥规中A类部分预应力混凝土构件的作用长期效应组合的抗裂要求。8.主梁变形（挠度）计算8.1使用阶段的挠度计算 使用阶段的挠度

33、值，按短期荷载效应组合值计算，并考虑挠度长期影响系数。对于C50混凝土，；刚度为，预应力混凝土简支梁的挠度计算近似地按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面尺寸及配筋情况确定。荷载短期效应组合作用下的挠度值为： （）其中为资料所查得，L=32500mm为已知。自重产生的挠度 （）其中： 8.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置采用L/4截面处的使用阶段永存预应力钜作用为全梁的平均预加力矩计算值，即=Apb0.9935=1083.5718600.9935+1083.57840=2912.54KN=yob-ap=673.21mm=1960.75KNm截面惯性矩采用预加力阶段（第一阶段），为简化以梁L/4

34、处截面的截面惯性矩I0 =1.151011 mm作为全梁的平均值。则主梁上拱值（跨中截面）为 Fa=-38.40mm考虑长期效应的预加力的上拱值为:fa1=-76.80mm预拱度的设置梁在预加力和荷载短期效应组合的共同作用下并考虑长期效应的挠度值为W=21.164-76.80=-24.34mm预加力产生的长期上拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度值，所以不需要设置预拱度。9锚固区局部承压计算根据对三束预应力钢筋锚固点的分析，现取N2钢束的锚固端局部承压来进行验算9.1局部受压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂计算的要求： 式中 结构重要性系数，这

35、里=1.0 局部受压面积上的局部压力设计值，后张法锚头局压区取1.2倍张拉时的最大压力，所以局部压力设计值为 =1.21395840=1406.16103 N 混凝土局部承压修正系数，=1.0 混凝土强度C45，=20.5MPa 混凝土局部承压承载力提高系数混凝土局部受压面积，为扣除孔洞后面积，为不扣除孔洞面积，根据之前的数据计算如下 =200200=40000mm = 200200-7070/4=36153.5mm 局部受压计算底面积；局部受压面的边长是200mm的正方形，根据规定的计算方法，局部承压计算底面为宽400mm，长480mm的矩形，考虑可能重叠以及规定的原则，这里的局部承压计算底面为400mm400mm的矩形。 所以 计算表明，局部承压区尺寸满足要求。9.2局部抗压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力计算公式为且需满足： 式中 局部受压面积上的局部压力设计值，=1406.16 混凝土核心面积，可取局部受压计算底面积范围以内的间接钢筋所包罗的面积，这里配置螺旋钢筋，直接为190mm得： K间接钢筋影响系数；混凝土强度等级为C50及以下是，取k=2.0；间接钢筋体积配筋率；局部承压区配置直径为10mm的HRB335钢筋，单根钢筋截面面积为78.54 mm2，所以将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，可得到 故局部抗压承载力满足规定要求