粘土斜墙坝毕业设计.doc

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1、目 录前 言1第一部分 说明书21 基本资料21.1 工程等别及建筑物级别21.2 设计依据22 枢纽布置92.1 坝址的确定92.2 坝线、坝型选择102.3 枢纽的总体布置143 挡水建筑物143.1 坝体设计143.2 渗流分析183.3 稳定分析204 溢洪道224.1 工程地质条件224.2 水力设计234.3 工程布置295 引水建筑物295.1 工程地质条件295.2 方案比较305.3 水力计算325.4 工程布置36第二部分 计算书371 坝体结构设计371.1 坝顶高程371.2 坝顶宽度401.3 坝坡及马道401.4 细部构造411.5 渗流计算422 溢洪道的设计50

2、2.1 型式选择502.2 位置选择502.4 水力计算523 引水隧洞设计583.1 线路的选择583.2 洞型的选择583.3 工程布置583.4 水力计算59参考文献63谢 辞64附 录65 前 言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本次的毕业设计题目为巴山水利枢纽工程粘土斜墙坝设计。根据任河干流综合治理开发的迫切需要，拟定巴山水电站的开发目标和主要任务以发电为主，兼有防洪、旅游和改善生态环境等综合利用效益。设计内容包括：坝线、坝型选择和枢纽布置方案比较、坝体剖面设计、溢流坝设计、水

3、工隧洞设计、细部构造、绘制设计图纸等。毕业设计中，遇到了一些问题。比如在设计引水隧洞时，不能理清整体思路，但在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算逐步清晰。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。本组全体成员齐心协力、互助合作，发挥了积极合作的团队精神。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电子排版整理，并得到老师的审批和指正，使我圆满地完成了设计任务，在此我表示衷心的感谢。在此次设计中使我加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了各种建筑制图软件，以及多种结构设计软件。以上所有这些从不同

4、方面达到了毕业设计的目的与要求。设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏漏之处，敬请各位老师批评指正。 2013年6月第一部分 说明书1 基本资料1.1 工程等别及建筑物级别巴山水电站以上流域面积1712km2，总库容约3.154亿m3，总装机容量为140MW，根据防洪标准（GB50201-94）及水电工程等级划分及设计安全标准（DL5180- 2003）规定，确定枢纽工程属二等工程，由于拦河坝坝高超过100m，提高一级，为1级建筑物，泄水及放空建筑物进水口、引水系统进水口等主要建筑物为2级建筑物，引水遂洞、发电厂房等次要建筑物为3

5、级建筑物，临时建筑物为4级。根据中国地震动参数加速度区划图（1：400万，2001年版）工程区地震动峰值加速度为0.05g（地震基本烈度为度）。地震设计烈度按度采用。拟定工程为二等工程，并通过各建筑物的级别确定和洪水标准确定，地震设计烈度按度采用。各建筑物设计洪水标准见表1-1。表1-1 各建筑物设计洪水频率参数表 序号建筑物设计洪水频率校核洪水频率1 土石坝500年一遇设计2000年一遇校核2泄水及放空建筑物进水口、引水系统进水口500年一遇设计5000年一遇校核3消能防冲设施50年一遇设计 1.2 设计依据1.2.1 工程开发任务根据城口县社会经济发展要求，以及任河干流综合治理开发的迫切需

6、要，结合任河干流地形、地质、水位和工程建设条件，拟定巴山水电站的开发目标和主要任务以发电为主，兼有防洪、旅游和改善生态环境等综合利用效益。1.2.2 设计参数（1）特征水位特征水位见表1-2。 表1-2 水 库 特 征 水 位 表方 案项 目正常蓄水位死水位设计校核土石坝方案上游水位（m）680650681.37682.55下游水位（m）552.60553.48相应下泄量（）42584746（2）水文、气象资料坝址径流 根据大竹河水文站1959年至2002年径流系列统计： 多年平均流量：44.0； 径流总量：13.9亿； 各月多年平均流量见表1-3。坝址洪水 不同重现期的洪水流量见表1-4。水

7、位及水能主要参数 水位及水能主要参数列于表1-5、表1-6。泥砂 多年平均含沙量：1.03； 多年平均输沙率：45.4kg/s； 多年平均输沙总量：171万t； 推移质输沙量：26.7万t。 气象 a. 气 温 城口气象站历年逐月气温统计资料见表1-7。 b. 降 雨 城口气象站历年逐月平均降水日数见表1-8。 c. 风 速 城口气象站历年逐月最大风速及相应风向见表1-9。表1-3 各月多年平均流量 单位：m3/s项 目一二三四五六年历年平均流量7.588.4219.637.959.665.144.0项 目七八九十十一十二年历年平均流量88.358.688.557.725.411.344.0

8、表1-4 不 同 重 现 期 的 洪 水 流 量 单位：m3/s项 目单 位频 率 (%)0.02%0.1%0.2%0.5%1%2%5%10%20%洪峰流量m3/s610052804920443040603670314027102250洪量一 日亿m33.122.702.522.282.091.891.631.411.17三 日亿m35.504.764.454.013.683.342.872.482.07表1-5 特征水位及下泄流量项 目水库水位(m)最 大 泄 流 量(m3/s)下 游 水 位(m)正常蓄水位680死水位650校核洪水位(P=0.02%)683.665028554.00设计洪

9、水位(P=0.2%)681.794132552.380.5%洪水位681.073811551.851%洪水位680.583592551.452%洪水位680.153416551.155%洪水位680.003140550.65表1-6 城口气象站历年逐月气温统计资料 单位：月 份一二三四五六七八九十十一十二年多年平均气温2.64.58.514.418.321.624.12419.114.18.94.113.7最高气温7.39.414.221.124.927.63030.824.919.714.59.319.5最低气温0.41.24.79.813.817.219.919.615.610.85.50

10、.99.9 表1-7 水 能 主 要 参 数项 目单 位短洞方案长洞方案正常蓄水位m680680死水位m650650正常蓄水位库容万m32925429254死水位库容万m31501015010调节库容万m31424414244最大水头m166.83184.88最小水头m128.19142.22加权平均水头m146.38162.22算术平均水头m146.39161.99库容系数%10.310.3水量利用系数%95.3594.68调节特性年调节年调节表1-8 城口气象站历年逐月平均降水日数 单位：天降雨量(mm)一二三四五六七八九十十一十二年0.19.69.413.214.516.115.216.

11、515.414.814.311.410.11610.54.84.87.610.412.211.812.410.811.810.87.05.11105.00.81.13.35.37.27.08.16.47.46.12.81.256.510.00.10.10.50.91.41.51.81.51.61.00.40.110.830.0000.10.20.50.60.80.70.70.30.104.050.000000.10.20.30.30.30.1001.1表1-9 城口站历年逐月最大风速及相应风向 单位：m/s月 份一二三四五六七八九十十一十二年实测最大风速5.36.77.39.39.012.71

12、1.712.07.07.06.06.012.7相应风向SWESEWNWNNWESESSEESEESEWSWESESSWNNWSSE（3）坝基岩石物理力学指标表1-10 结构面抗剪断强度建议值fC泥化结构面0.150.2 0.0030.005MPa (L17、L18、L20、L21)泥夹岩屑0.250.3 0.020.05MPa (J23、L15L21)岩屑夹泥0.350.4 0.050.07MPa (J27、J29、J37、J40)无充填结构面0.450.550.050.1MPa (L22)岩块岩屑0.450.5 0.10.2MPa (J6J22、J24、J26、J30J35、L23L28)胶

13、结结构面0.600.750.10.2MPa (J42、L8) 弱风化含砾凝灰质砂岩为1:0.5，微风化含砾凝灰质砂岩为1:0.20.3。每隔1020m高度增设马道，马道宽34m。表1-11 岩体力学参数建议值岩体分类抗压强度砼/岩石岩石/岩石变形模量饱 和干燥抗剪断强度抗剪断强度fCf CE0(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)(GPa)含砾凝灰质岩屑砂岩弱风化455065700.81.00.71.00.81.10.71.1510微风化556075801.01.21.01.21.11.251.11.31215新鲜707585901.21.31.21.31.251.351.31.51518F

14、1-1断层带0.260.94（4） 水文地质钻孔地下水位、相对隔水层顶板埋藏深度汇总表见表1-12。按水利水电工程地质勘察规范（GB50287-99）评定标准，工程区环境水对混凝土的分解型、分解结晶复合型、结晶型等腐蚀性判定，坝址区地表水无各类型腐蚀；坝址区地下环境水对混凝土有弱溶出型腐蚀，无其他类型腐蚀。引水系统无各类型腐蚀。表1-12 钻孔地下水位、相对隔水层顶板埋藏深度汇总表 项 目钻孔位置及编号地下水位（m）q1.0Lu（m）q3.0Lu（m）孔深高程孔深高程孔深高程坝 址 上 段勘线左岸ZK636.45703.3834.50705.3334.50705.33ZK1226.20639.

15、1317.70647.636.50658.83ZK2552.3649.6516.75685.209.90692.05ZK2657.16566.1449.11574.1949.11574.19河中ZK70.30542.7221.25521.7711.2531.82Zk890.3543.0916.3527.095.80537.59右岸ZK817.20733.9328.30722.8312.43738.70ZK1325.80644.2135.30634.718.70661.31ZK4616.70542.9247.20512.4242.20517.42ZK2761.8556.1328.80589.13

16、14.50553.43ZK2838.0680.6052.50666.1047.0671.60坝址下段勘线左岸ZK162.90672.4981.62653.7766.12669.27ZK230.00609.4164.43574.9838.37601.04ZK7959.75619.2162.2616.7662.20616.76ZK4848.8772.9048.848.8河中ZK30.20541.8136.03505.8920.24521.77右岸ZK456.00590.3671.00575.3614.0632.36ZK545.10681.8871.50655.489.95717.03ZK3762.

17、35554.2917.40599.2412.65603.99（6） 建筑材料特性及设计参数 表1-13 相 对 密 度 试 验 成 果 表试 样 名 称最大干密度g/cm3最小干密度g/cm3垫层料2.271.67小区料2.271.68过渡料2.201.67主堆料2.171.66砂砾料2.231.88坝肩覆盖层2.061.57 表1-14 岩 石 试 验 成 果样品名称单轴抗压强度(MPa)弹性模量(104MPa)泊松比干燥状态块体密度（g/cm3）吸水率（%）饱和吸水率（%）比重饱和干燥饱和干燥饱和干燥 2.730.150.232.78新鲜1611966.858.480.180.24微风化1

18、611886.548.220.220.212.700.370.532.77弱风化1611866.428.020.280.212.700.370.532.76强风化54.589.52.864.210.250.172.561.982.382.73砂砾石1601776.127.770.140.232.730.600.782.77坝肩覆盖层72.31023.905.830.200.122.680.570.772.74表1-15 大型三轴剪切试验邓肯模型(E-B)参数表试样名称试样状态(g/cm3)(度)(度)KnRfKbm垫层料风干2.2253.57.81047.10.290.63饱和51.97.08

19、61.40.350.62426.30.34小区料风干2.2253.47.51109.20.270.67饱和52.46.9832.20.340.65418.30.35过渡料风干2.1856.511.01011.60.250.63饱和54.710.0822.00.280.62378.20.35砂砾料风干2.2055.09.41318.30.340.70饱和53.68.71230.30.340.72935.10.06坝肩覆盖层风干1.9049.79.7281.80.440.65饱和44.16.0165.20.550.6273.70.51（7）安全系数a. 溢洪道等抗滑稳定安全系数见表1-16。 b.

20、 根据碾压式土石坝设计规范SL274-2001，土石坝抗滑稳定安全系数见表1-17。表1-16 岩基抗滑稳定安全系数荷 载 组 合抗 滑抗剪断基本组合1.303.00特殊组合(1)1.202.50(2)1.102.30表1-17 土石坝坝坡稳定安全系数荷 载 组 合瑞 典 圆 弧 法简 化 毕 肖 普 法正常运用条件1.301.50 非常运用条件1.201.30 非常运用条件1.101.202 枢纽布置2.1 坝址的确定因任河河流在库区河曲较发育，曲流婉转，只有长河镇上游1.5km的冉家坝处约1000多米河段比较顺直，水面较窄，一般宽度3050m，两岸山体对称，河漫滩、阶地均不发育。近长河镇，

21、右岸地势较缓，河道逐渐开阔，河流流经长河镇形成了一个“S”型大转弯。冉家坝上游河谷两岸山坡略缓，冲沟发育，为考虑充分利用水头又不延长河镇，冉家坝处约1000多米河段成为巴山水电站唯一较好的坝址区。坝址区河流流向在坝区上游由SSW流向NNE，以大转折流入坝址区后，在坝址区河流由SE流向NW，出坝区后又折转向NNE，河流在坝区及上下游附近呈“S”型。坝址区河道顺直，河谷狭窄，水面宽3040m。坝区两岸山体雄厚，山脊高陡，地势右高左低，右岸山顶高程1621m，左岸山顶高程1423m，属中山区。河谷呈“V”字型，两岸无阶地分布，地形基本对称，右岸略缓于左岸，山坡较顺直，左岸在650m高程以下自然边坡较

22、陡，坡度约4560、局部75，650m高程以上略缓，坡度3545，右岸在高程640m以下自然边坡较陡，坡度45 55，以上较缓，坡度3540。两岸冲沟不发育，山坡植被较稀少，不良物理地质现象以崩坍为主，坝址上段右岸坝坡和坝址下段左岸坝坡有崩坍堆积。该河段河道顺直，河谷狭窄，两岸山体雄厚，结合地质勘探成果和现场地形条件，该河段具备修建高坝的条件，确定该河段为巴山水电站坝址。本阶段经复核选定该坝址。2.2 坝线、坝型选择2.2.1 坝线拟定沿冉家坝河段从上游到下游布置了三条勘线，分别为-、-、-线，通过对坝址区进行了大量的地质勘探工作，分别在原勘线的下游50m处布置了一条辅助地勘线（/）；在勘线附

23、近以原勘线右岸为端点向上游偏转17.9布置一勘线，为/；并对左右两岸的覆盖层分布情况进行了大量的地质测绘和详勘。以勘线混凝土拱坝和勘线粘土斜墙坝进行比较。在坝址上段勘线适宜修建砼坝，下段勘线适宜修建粘土斜墙坝，将通过进一步的技术经济比较后最终选定坝型。经勘探，/左岸仍存在较厚覆盖层，一直延伸至-上游冲沟，右岸、两线630.00m高程以上存在覆盖层，为彻底避开两岸覆盖层，使趾板基础座落在较好的基础上，避免基础开挖影响岸坡覆盖层，拟将/线的斜墙坝坝线进行微调，右岸位于-线处不变，左岸以-线为端点向上游旋转21.56至-下游侧，然后再沿岸坡折线至冲沟处。整个坝轴线为折线，简称折线方案（-线）。 图2

24、-1 勘探线示意图本阶段根据现场地形、地质情况对、/和/勘线进行坝型、坝线比较。坝址区内河道较顺直，水面宽3040m，河谷狭窄，呈“V”字型。两岸无阶地分布，地形基本对称，右岸略缓于左岸。两岸山坡较顺直，左岸在650m高程以下自然边坡较陡，坡度约4560，局部75，650m高程以上略缓，坡度3545；右岸在高程640m以下自然边坡较陡，坡度4555，公路边为陡崖或陡坎，以上较缓，坡度一般3540，局部2025 坝址区左岸分布三条冲沟，右岸一条小冲沟，均大致垂直河流，其中分布在-线与/线之间的冲沟和/线左岸坝轴线下游附近冲沟规模较大，沟深源长，常年有水流。其余冲沟沟浅源短，干枯无水。 根据查明的

25、地质情况，覆盖层多分布于边坡中上部，范围较广，右岸崩坡积层主要分布于-线与-线之间，坝址下段-线下游边坡也有少量分布，其分布范围和厚度均比左岸小，其中坝址上段右岸-线下游约150m，上游约200m，高程630930m范围内分布较厚崩坡积层，高程630720m覆盖层厚一般1.37.15m，高程720930m覆盖层厚一般1323.8m，最厚达25.5m，-线下游厚度一般为1.04.6m，局部厚7.18m；左岸覆盖层分布高程为575.01190.0m，上下游最大宽度为1150m左右，厚度一般为520m，覆盖层厚度大于15.0m的主要分布在-线高程630800m附近和-/线-线之间高程660980m一

26、带，厚度大于30m的分布于、间，高程710910m，揭露最大厚度为33.7m。崩坡积体成分主要为碎块石、大块石及少量壤土，结构松散，大块石之间多架空，块石直径最大可达25m。-线左、右两岸中上部强、弱风化层厚度较大，且右岸大于左岸，河床风化浅。据钻探、硐探资料及地质测绘成果，左岸强风化岩体主要分布于高程660m以上边坡，厚度为08.25m，高程660m以下为陡崖，无全、强风化岩体分布，出露的基岩为弱风化岩体，左岸弱风化下限埋深14.8025.0m，厚度为11.9013.10m；以下为微风化至新鲜基岩。河床无全、强风化层，弱风化层下深埋深11.2m，厚5.2m；微风化层下限埋深22.2m，厚11

27、.0m；以下为新鲜岩石。右岸强风化岩体主要分布于高程560m以上边坡，强风化下限埋深8.28.7m，厚2.907.20m；弱风化下限埋深5.952.4m，厚度为3.443.7m；以下为微风化新鲜基岩。-线左岸强、弱风化层厚度大，河中和右岸强、弱风化层较薄。据钻孔资料，左岸崩坡积层厚度为7.628.50m，强风化下限埋深16.034.2m，弱风化下限埋深40.562.20m，微风化下限埋深74.876.70m；河床无强、弱风化层，ZK3孔微风化层下限埋深17.3m，厚7.8m，以下为新鲜岩石；右岸覆盖层厚度02.0m，强风化下限埋深为0.93.6m，弱风化下限埋深9.3515.50m，微风化下限

28、埋深57.6 76.05m。根据洞探资料，-线左岸弱卸荷带深约27.0m，右岸弱卸荷带深约20.0m。2.2.2 坝型方案拟定坝址上段、勘线两岸地形比较对称，地形陡峻，河谷狭窄呈“V”型，谷底宽4050m，680m高程河谷宽约324m348m，宽高比2.332.58，从地形、地质条件判断，比较适合进行混凝土坝布置。根据前述地质条件，虽然两勘线右岸高高程均存在覆盖层，但勘线左岸和河床覆盖层较勘线厚，弱风化下限及相对隔水层埋深勘线比勘线深，从地质条件分析，勘线优于勘线，所以本阶段选线作为坝址上段的代表坝轴线进行比较。-除左、右两岸中上部强、弱风化层厚度较大外，下部和河床挖除弱风化岩石后，微风化新鲜

29、岩体完整性较好，坚硬，饱和单轴抗压强度一般5070MPa，岩体的体积节理数为510条/m3，岩体纵波速40005500m/s，岩体完整系数在0.78左右，属类岩体，可作为碾压混凝土重力坝和拱坝坝基。均适宜修筑混凝土坝。由于-线两岸地形陡俊，右岸高高程和左岸下段存在较厚(约25m)崩坡积层，无布置岸边溢洪道的合适地形和地质条件，不适合布置混凝土面板堆石坝和岸边溢洪道。所以对- 初拟进行混凝土拱坝和碾压混凝土重力坝方案比较。/线位于勘线下游约900多米处，接近于“S”型的转弯处，谷底宽约80m，680m高程处河谷宽317m，宽高比较、勘线大，右岸山体下游侧即为长河镇，山体较薄，无布置拱坝的拱肩抗力

30、体，右岸坝肩可以进行重力坝布置，但左岸边坡覆盖层深厚，最厚达30多米，分布范围广，垂直向高程为575.01190.0m，上下游宽度为1150m左右，做拱坝和重力坝坝肩开挖量大，边坡和拱肩支护处理工作量大，投资多，与粘土斜墙坝比，只趾板局部开挖至基岩，大部分覆盖层只挖除表层，其余作为压覆坝体的一部分，开挖支护工程量将大为减少，而且右岸坝头边坡坡度上缓下陡，高程660m以上边坡坡度约35，有布置岸边溢洪道的有利地形条件，适合进行当地材料坝布置，所以/线宜布置当地材料坝，不再进行混凝土坝比较。为避左岸覆盖层对线微调为线（折线坝线），只进行当地材料坝布置。而坝址15km范围以内没有土源，无布置粘土心墙

31、坝的条件，所以本阶段选-线和-勘线布置粘土斜墙坝与勘线的混凝土拱坝和碾压混凝土重力坝进行比较。2.2.3 坝型、坝线比较从地形、地质、水工枢纽布置、对当地材料的利用等方面进行综合比较。 地形、地质条件-勘线两岸地形陡峻，山体雄厚，河道顺直，河谷狭窄呈“V”型，枯水期水面宽3040m，水深约24m，正常蓄水位680m处河谷宽约290m。两岸地形基本对称，左岸自然坡度为3760，下陡上缓，右岸自然坡度为4557。左岸覆盖层主要分布于高程660m以上，厚度1.04.8m， 右岸主要分布于高程630930m，厚度1.525.5m，河床砂卵砾石层厚约6.0m。基岩为单一的震旦系下统含砾凝灰质岩屑砂岩（Z

32、ayl2）。岩体风化河床较浅，左岸其次，右岸较深，弱风化下限埋深左岸14.825m，右岸5.952.4m，河床约11.2m。具备修建混凝土拱坝和混凝土重力坝的基本条件。但两岸切坡向延伸的NWNWW向结构面很发育，通过坝址上段大小断层25条，挤压破碎带14条，与NNWNE向节理交切，可构成块体侧裂面或拉裂面，顺坡向缓倾角节理断续分布，可构成底滑面，所以两岸坝肩岩体被切割呈大小不等块体，对坝肩抗滑稳定极为不利。且坝基地下水位及相对隔水层埋深较大，因此作为高拱坝的两坝肩工程地质条件差；而重力坝两岸坝基开挖面较大，左右坝头均有不利的裂隙结构面组合为不稳定块体，虽部分将被挖除，但尚有部分残留于坝头岩体内

33、，存在局部不稳定体，基础加固处理工程量大。/线较-线稍宽缓，两岸山脊高陡，山体雄厚，枯水期水面宽3040m，水深约13m，正常蓄水位680m处河谷宽约317m。两岸地形基本对称，左岸稍缓，坡度为3540，右岸自然坡度3751。但-坝轴线左岸覆盖层分布广、厚度大、结构松散，块径大小不一，有架空现象，边坡处于临界稳定状态，开挖将引起上部覆盖层失稳，虽可经削坡支护处理，但边坡支护处理难度大、工期长、投资大，这是制约选择该坝线的主要工程地质问题。而-坝线除右岸与坝头交接附近有覆盖层分布外，其它线及以下边坡均基岩出露。左岸冲沟上游坝头及趾板以上边坡覆盖层较薄，厚度一般12m。两岸自然边坡基本稳定，无因开

34、挖覆盖层引起的边坡稳定问题；冲左岸沟下游覆盖层较厚，但基本不扰动它，只清除表层的松散腐植土后作为压腹坝体的一部分。综上所述，-线具备修建混凝土坝、/线和-线具备修建粘土斜墙坝的地形、地质条件，但混凝土拱坝、碾压混凝土重力坝对坝基的工程地质条件要求高，特别是对两拱肩的工程地质条件要求更高，除建基面需置于微风化岩或完整的弱风化岩下部外，对坝基的断层、挤压破碎带均需槽挖处理，坝址上段拱坝两坝肩NW-NWW向结构面发育，特别是右坝肩，该组结构面很发育，与缓倾角和其它走向的中陡倾角结构面组合后，构成坝肩不稳定体，两坝肩的岩体抗滑稳定条件差，坝肩抗滑稳定问题突出，坝基开挖和加固处理工程量大。此外，两坝肩开

35、挖大、工期长、投资大，风险也大，综合比较-坝线没有特殊的地质问题，地质条件简单、明朗，相对较优。综合以上各个方面，仅从地形条件看，混凝土拱坝和粘土斜墙坝均有建坝可能，但拱坝方案对地质要求较高，左右岸拱肩槽存在不利滑动结构面，碾压混凝土坝方案略好，但开挖形成高边坡和基础处理工作量大，另外筑坝所需的大量材料均需从外县万源等运进，混凝土骨料也要从较远的料场运进，对交通条件较差的大长河区须增加很多运输成本，在投资方面没有优势，相反，粘土斜墙坝方案可充分利用当地材料，就地开采，且线避开左岸深厚覆盖层问题，总投资还是较拱坝和碾压混凝土坝省，也没有制约性的技术难度，因此本阶段选线粘土斜墙坝方案。溢洪道位于右

36、坝头，利用右岸山坡开挖而成，溢洪道轴线与坝轴线夹角132.2。由进水渠、控制段、泄槽、挑流鼻坎及尾水渠等建筑物组成。引水隧洞进水口均位于大坝上游附近水库内厂房位于坝址下游任河左岸城口县境内的雷打石，距坝址区约56km，引水系统长约2.9km。2.3 枢纽的总体布置通过对坝型、坝线和引水洞线比较，确定以坝址下段-/线作为坝轴线，粘土斜墙坝坝为选定坝型，采用短引水洞线方案。具体枢纽布置如下：土石坝坝顶路面高程686.07m，坝顶宽10m，建基面最低高程530.00m，最大坝高156.07m，防浪墙顶高程687.27m。坝顶下游侧设挡墙。溢洪道位于右坝头，利用右岸山坡开挖而成，溢洪道轴线与坝轴线夹角132.2。由进水渠、控制段、泄槽、挑流鼻坎及尾水渠等建筑物组成。溢洪道总长约519.5m，进水渠底板高程661.50m，控制段为3孔开敞式溢洪道，每孔净宽13.0m，堰顶高程667.50m。泄槽纵坡1:20和1:2，底宽45.00m，挑坎为分条复式扭曲挑流鼻坎，尾水渠渠底高程565.30m。引水隧洞进水口均位于大坝上游附近水库内厂房位于坝址下游任河左岸城口县境内的雷打石，距坝址区约56km，引水系统长约2.9km。3 挡