《年产40万吨铜冶炼烟气制酸系统转化工艺恒算(共34页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《年产40万吨铜冶炼烟气制酸系统转化工艺恒算(共34页).doc（35页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业北京科技大学远程与成人教育学院北京科技大学远程与成人教育学院毕业设计（论文）毕业设计（论文）题 目： 年产 40 万吨铜冶炼烟气制酸系统转化工艺恒算学习中心： 远程教育 专 业： 冶金工程 年 级： 姓 名： 自振华 学 号： 指导教师： 张 辉 2015 年 3 月 25 日精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业目目 录录精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业摘要：本设计是进行 400Kt/铜冶炼烟气制酸转化系统工艺设计，首先，通过制定两转两吸接触法作为主工艺路线，画出工艺流程图，再绘制 X-T 平衡
2、曲线和最适温度曲线，根据转化入口原料气的组成，平衡曲线和最适温度曲线以及催化剂的起燃温度、使用温度,大致估计四段转化过程的操作线，根据操作线来进行物料衡算和热量衡算，完成工艺说明书，安全备忘录，即完成课程设计说明书。【关键词关键词】： 铜冶炼烟气，两转两吸接触法，SO2 触媒，物料横算，热量衡算Abstract:The conversion system of 400Kt/a copper smelt off gas sulfuric acid-making process is designed on this paper. Firstly, the double conversion an
3、d double absorption of contacting technics is selected as the main process, and then the flow chart and equilibrium temperature curve and optimum temperature curve are draw corroding the above mentions. According to the composition of conversion section inlet gas, the equilibrium temperature curve a
4、nd optimum temperature curve, the lowest reacting temperature of catalyst, to draw the operation line of conversion for four catalyst bed performance, and the calculation of mass balance and heat balance will be done after drawing the operating line of four periods. At last, complete the process man
5、ual and safety procedure, to finish all design.【Key word】 copper smelt off gas, double conversion and absorption, SO2catalyst, mass balance, heat balance精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第一章文献综述硫酸是一种重要的基本化工原料，广泛应用于各个工业部门。硫酸的产量常被用作衡量一个国家工业发展水平的标志。硫酸主要用于生产化学肥料、合成纤维、涂料、洗涤剂、致冷剂、饲料添加剂和石油的精炼、有色金属的冶炼，以及钢铁、医药和化学工业。我国的硫酸
6、工业起始于 19 世纪 70 年代，在旧中国产量很少。新中国建立后，硫酸工业获得了高速发展。传统的工艺流程是硫铁矿制酸法。这种工艺落后，不但厂区内粉尘飞扬，矿渣如山，而且排放出大量废水、废气，严重污染周围环境，每年仅向农户支付的赔偿金和上缴的排污费占据了不少生产成本。为了减少污染，降低生产成本改用硫磺制硫酸。发达国家早就开始普遍推广了，由于近期进口硫磺比国内便宜，利润空间很大，大多数国内硫酸生产厂家转向用硫磺法生产硫酸1。早在 8 世纪就有硝石与绿矾在一起蒸馏得到硫酸的方法。Paracelsus 记述了用绿矾（FeSO47H2O）为原料，放在蒸馏釜中锻烧而制得硫酸的方法。在锻烧过程中，绿矾发生
7、分解，放出二氧化硫和三氧化硫，其中三氧化硫与水蒸气同时冷凝，便可得到硫酸。在 18 世纪 40 年代以前，这种方法为不少地方所采用。古代称硫酸为“绿矾油”，就是由于采用了这种制造方法的缘故。二氧化硫氧化成三氧化硫是制硫酸的关键，但是，这一反应在通常情况下很难进行。后来人们发现，借助于催化剂的作用，可以使二氧化硫氧化成三氧化硫，然后用水吸收，即制成硫酸。根据使用催化剂的不同，硫酸的工业制法可分为硝化法和接触法。硝化法（包括铅室法和塔式法）是借助于氮的氧化物使二氧化硫氧化制成硫酸。其中铅室法在 1746 年开始采用，反应是在气相中进行的。在铅室法的基础上发展起来的塔式法，开始于本世纪初期。塔式法制
8、出的硫酸浓度可达 76左右。目前，我国仍有少数工厂用塔式法生产硫酸。以硫铁矿为原料的接触法硫酸生产过程是目前广泛采用的方法，它创始于 1831 年，在本世纪初才广泛用于工业生产。到 20 年代后，由于钒触媒的制造技术和催化效能不断提高，已逐步取代价格昂贵和易中毒的铂触媒。世界上多数的硫酸厂都采用接触法生产。新中国成立后，即大力发展先进的接触法硫酸生产，逐步代替铅室法和塔式法。接触法精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业中二氧化硫在固体触媒表面跟氧反应，结合成三氧化硫，然后用 98.3的硫酸吸收为成品酸。这种方法优于塔式法的是成品酸浓度高，质量纯（不含氮化物），但炉气的净化和精制比较复杂。在
9、外部换热式转化流程中，反应过程与换热过程是分开的。气体在床层中进行绝热反应，温度升高到一定程度后，离开催化床进行降温，然后再进入下一段床层进行绝热反应。酶进行这样一次绝热反应称为一段。为了达到较高的最终转化率，必须采取多段催化转化。一次转化、一次吸收流程：所谓一次转化、一次吸收是指 SO2经过多段转化后只经过一个或串联两个吸收塔，吸收其中 SO3后就排放。这种流程比较简单，但转化率相对较低，一般不超过 97%。在 60 年代以前，我国硫酸厂大多数采用这种流程。两次转化、两次吸收流程：60 年代以来，转化工艺流程最大的变化就是采用了两次转化、两次吸收新流程，简称为两转两吸。这项新技术开始时，着眼
10、于充分利用硫的资源和减少 SO2排放量，保护环境。这种方法的特点是：1.最终转化率高；2.能够处理较高浓度的 SO2气体；3.减少尾气中 SO2排放量；4.所需换热面积较大；5.系统阻力比一转一吸增加 4-5kPa。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第二章 工艺说明书2.1 概述2.1.1 产品规模和规格2.1.1.1 年操作日：年操作日：300 天/年2.1.1.2 生产方式：生产方式：连续生产2.1.1.3 生产能力：生产能力：转化处理烟气量 Nm3/h，硫回收率 98.84%， 二氧化硫转化率99.8%，废酸排放量 288m3/d，排放酸浓度 49.6g/L，其中 SO2 含量
11、822mg/m3，酸雾含量 3.1mg/m3；尾气污染物含量均低于大气污染物综合排放标准（GB16297-1996）的相关规定，满足排放要求。 2.1.1.4 产品规格：产品规格：根据硫平衡计算，硫酸产量 40 万吨/年（100% H2SO4），产品酸规格98.5%，质量符合标准工业硫酸（GB/T534-2002）中一级品的要求。2.1.2 工艺方案叙述国内生产硫酸的方法主要是用硝化法和接触法，考虑到硝化法所需设备庞大，用铅很多，检修麻烦，腐蚀设备，反应缓慢，本设计采用的是接触法，该方法制得的成品酸浓度高，纯度较高。理论上催化氧化操作过程的段数越多，最终转化率越高，而且过程更接近于最佳温度曲线
12、，催化剂的利用率越高。本设计的生产过程采用两转两吸的工艺流程，即将二氧化硫经过三段转化后进入一吸塔吸收，吸收一次转化生成的 SO3，而后，剩余的 SO2 返回转化工序，通过四段触媒，进行二次转化后，再返回二吸塔吸收生成的SO3，吸收达标的尾气排放。转化工艺采用四段 3+1 两次转化，一次转化以后生成的 SO3被一吸塔吸收以后，吸收率 99.99%以上，将一次转化所生成的 SO3 移除烟气的气象组分，减少生成物，有利于提高二次转化的反应推动力和正反应速率，SO2 转化率将达到 99.。2.2 装置设计说明2.2.1 为确保总转化率99.8%，转化触媒采用进口高效触媒，部分为低温触媒。精选优质文档
13、-倾情为你奉上专心-专注-专业2.2.2 SO2鼓风机采用进口产品。目前国内 SO2风机的的制造水平，通常采用一用一备的 配置，这样，不但增加了占地，而且维护量较大、设备利用率低。2.2.3 转化热交换器及 SO3冷却器选用新型急扩加速流缩放管壳式换热器。该换热器采用双面强化传热的缩放型传热管，对管内外两侧气体均有促进界面湍流，强化对流传热，使得总传热系数可达 36W/(m2K），节省了传热面积；该换热器采用空心环管间支承结构，可降低流体阻力，且壳程环状进出口不易积垢，有利于降低能耗。2.1.1 工艺原理二氧化硫转化通常是在不高于 0.5MPa 压力下进行，而且 SO2、SO3 浓度又较低，体
14、系可视为理想气体。二氧化硫氧化反应是一个可逆放热反应： 22312pcatSOOSOQ 33212SOpSOOpKpp225(238970.720.186 101.18 10 /) 4.1868 /pQTTTJ mol精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业2.2.2 工艺流程说明转化工艺采用四段 3+1 两次转化，III，IIV，II 换热流程。图 1 转化工序流程图从 SO2 鼓风机出来的烟气，依次通过 III、I 换热器，与三段转化、一段转化后的高温烟气进行换热后，气体升温至 430，进入一段转化，在此，烟气中的大部分 SO2 被转化成 SO3，反应放出的热使烟气温度升高，为提高 SO
15、2 转化率，经换热器降温后进入二段转化，在此，烟气中的部分 SO2 被转化成 SO3，从二段转化出来的高温烟气经换器降温后进入三段转化，烟气中的 SO2 进一步转化为 SO3，从三段转化出来的高温烟气依次经换热器、SO3 冷却器降温冷却后，进入中间吸收塔。在吸收塔烟气中 SO3 被塔上部喷淋的 98%酸充分吸收，吸收后约 83的气体，经过 IV 换热器、换热器，被四段转化、二段转化后的高温烟气加热升温至 430，进入四段转化，烟气中的 SO2 进一步转化为 SO3，出四段转化后的高温烟气经换热器冷却降温后进入最终吸收塔，出最终吸收塔的烟气经尾气烟囱排放。在吸收塔，烟气中 SO3 被塔顶喷淋的
16、98%酸充分吸收。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业2.2.3 主要设备选型说明2.2.3.1 考虑到转化器设计应让二氧化硫尽可能在最优化温度条件下反应，最大限度的利用二氧化硫反应放出的热量，设备阻力既要小，又能使气体分布均匀。故考虑使用外部换热型转化器。2.2.3.2 换热器考虑到气体有一定腐蚀性，故选用列管式换热器2.2.3.3 风机选用离心通风机。2.2.4 化工原材料规格及用量2.2.4.1 进入转化器气体组成：系统处理烟气量为 Nm3/h，SO2占 10.562%，O2占10.22%，N2占 75.745%烟气成份SO2SO3O2CO2N2H2O合计%10.562 微量10.
17、219 3.46275.7450.012100 2.2.4.2 SO2 催化剂选型：本设计采用的催化剂型号有：丹麦 TOPSO 生成的 VK59,VK38 和 VK48，针对转化器各层进口温度和气体组分的特点，进行科学分配、填装。触媒名称促进类型V2O5 含量起燃温度操作温度热稳定性筛分损失填装位置需求量VK38钾促进7%36040063065057%一、二、三层212 m3VK48钾促进8%36040055065057%三层触媒83 m3VK59铯促进5%32037050065057%一层触媒表面15 m3触媒填装系数235 L/吨酸d触媒总填装量310 m3精选优质文档-倾情为你奉上专心-
18、专注-专业第三章 转化工序物料衡算与热量衡算3.1 转化工序流程示意图及简要说明转化工序流程示意图及简要说明净化干燥后的气体,换热器壳程转化器一层触媒换热器管程程转化器二层触媒换热器管程转化器三层触媒换热器管程SO3 冷却器，换热器壳程转化器四层触媒，换热器管程图 2 转化工序流程工艺说明3.2 确定各段进口温度及转化率3.2.1 温度与平衡转化率的关系在 400700时， 公式(见化工工艺工程设计邹兰，阎5140.6lg4.8817PKT传智编) 公式（3.1） 式中： 平衡常数 温度/KKpT平衡转化率 公式(见化工工艺工程设计邹兰，阎TX1000.50.5TTKpaXKpP baX传智编
19、) 公式（3.2）式中：=8%进转化器的炉气中的 SO2的浓度（%）a=10%进转化器的炉气中的 O2的浓度（%）b=0.11MPa系统总压力PaKP精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业取反应温度 T由公式（3.1）计算Kp由公式（3.2）计算TX依此计算得平衡转化率与温度的关系列表：表 1 平衡转化率与温度的关系T400420440460480500520540560580XT99.3298.8898.2197.2295.8193.8891.3188.0384.0079.243.2.2 最适宜温度与转化率的关系 公式(见化工工艺工程设计邹兰，阎4905lg4.9370.511000.5
20、Txbaxxax适传智编) 公式（3.3）取不同值，计算。x计算得最适宜温度与转化率的关系列表：表 2 最适宜温度与转化率的关系XT99.3298.8898.2197.2295.8193.8891.3188.0384.0079.24T适363.54382.28401.01419.73438.44457.12475.79494.44513.07531.673.2.3 确定操作线3.2.3.1 进气组成：进气组成：SO2占 10.562%，O2占 10.22%，N2占 75.745%所选取钒催化剂的起燃温度为 360，确定转化器一段进口温度 390，而气体经每层触媒后温度升高，计算式是：精选优质文
21、档-倾情为你奉上专心-专注-专业 公式(见化工工艺工程设计邹兰，阎传智编) 公式00ttxx（3.4）3.2.3.2 SO2 绝热温升系数绝热温升系数的计算：的计算：转化器二氧化硫浓度与与绝热温升系数的关系为： 20.766830.420.254aa 公式0.9999979R （3.5） 式中 a 为二氧化硫的初始气体百分比浓度，R 为复相光系数。 公式（见文献二氧化硫氧化反应绝热温升系数的计算，角仕荣，万鼎麟）依据上述公式，一段触媒入口 SO2 绝热温升系数为所以，依据公式（3.5）计算可得：浓度为 10.562%的 SO2对应的 值为 292.19，为考虑冶炼烟气制酸 SO2 浓度波动大，
22、并保留一定设计余量的因素，实际绝热温升系数 需进行适量增大，所以实际的 取值为： 292.19*1.114325.50*1.114实际3.2.3.33.2.3.3 操作线温度的确定：操作线温度的确定： 已知转化器一段表面为 VK59 触媒，中下部为 VK38 触媒，起燃温度分别为 320和360，使用的温度为 370500和 400630，考虑到冶炼烟气制酸 SO2 浓度波动较大的特点，使操作线尽量与最适温度曲线靠近，同时口温度在催化剂的使用温度范围内，取转化器一段的进口温度为 390，虑到转化烟气的预热过程是依次经过第一、第二、第三、第四换热器，对应于第四、第一、第二、第三段反应器的冷却，所
23、以如果考虑每个换热器的换热面积相当，则各段触媒出口气体冷却降温的温差应为第一段大于第二段，第二段大于第三段，按照这个原则，分别取第一段至二段的降温的温差为 164，第二段至三段的降温温差为 71，第三段至四段的降温的温差为 45，并且每一段转化器的出口温度和转化率对应的点都在平衡曲线和最佳温度曲线之间，由此估算得到转化器各段触媒的操作曲线。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业3.2.4 各段进口温度及转化率表 3 两次转化分段转化率和温度触媒段数一二三四转化率67.588.59599.8进口温度390445445420进口浓度%10.562 3.433 0.395 0.020 绝热温升系
24、数325.50 325.50 325.50 325.50 出口温度/609.71 513.36 466.16 435.62 由公式 3.4 以及表 3 的数据可得：转化器第一段操作线方程：390325.50.675tx第二段操作线方程：445325.50.885tx第三段操作线方程；445325.50.950tx第四段操作线方程；420325.50.998tx精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业图 2 四段反应过程的 X-T 关系图3.3 转化工序物料衡算本设计按照硫酸产量 40 万吨/年（100% H2SO4），转化系统工艺设计转化系统处理风量为 Nm3/h， 二氧化硫转化率99.8%
25、，可得到每小时 SO2 气体 mol 为便于设计计算，取转化系统 1 小时的进风量 Nm3 进行计算，已知 SO2占10.562%，O2占 10.220%，N2占 75.745%，CO2为 3.461%，H2O 为 0.012，其中 CO2和H2O 不参与转化反应，为便于计算，将两者组分份额归并至 N2 组分计算，所以假设 N2占 79.218%项目 硫酸年产量 年生产天数SO2 浓度成品酸浓转化率吸收率转化系统进风量单位万吨/年天%Nm3/h数值40.000 300 10.56%98.50%99.80%99.99%精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业3.3.1 进转化器一段气体量及成分
26、以的进气总量为标准进行计算，已知 SO2占 10.562%，O2占 10.220%，N2占79.218%，可得烟气总摩尔量为 ，则()12231522.45460.49KmolG总对于组分有： 2O(2)5460.49 0.10228558.50Onkmol2()558.50 3217872Omkg 23()122351 0.1022812514.06OVm对于组分有： 2SO(2)5460.49 0.10562576.74SOnkmol2()576.74 6439611.3SOmkg 23()122351 0.1056212922.71SOVm对于组分有： 2N(2)5460.49 0.79
27、2184325.69Nnkmol2()4325.69 28121119.34Nmkg 23()122351 0.7921896924.01NVm 3.3.2 出一段气体量及成分已知烟气在一段触媒转化率为 67.5%，可得出一段气体组分和摩尔量为： 2576.74 (1 0.675)187.44SOkmol3576.74 0.675389.30SOkmol 21558.50389.30363.852Okmol24325.69Nkmol3.3.3 出二段气体量及成分已知烟气在二段触媒转化率为 88.5%，可得出二段气体组分和摩尔量为： 2576.74 (1 0.885)66.32SOkmol357
28、6.74 0.885510.41SOkmol 21558.50510.41303.302Okmol24325.69Nkmol精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业3.3.4 出三段气体量及成分已知烟气在三段触媒转化率为 95.0%，可得出三段气体组分和摩尔量为： 2576.74 (1 0.95)28.84SOkmol3576.74 0.95547.90SOkmol 21558.50547.90284.552Okmol24325.69Nkmol3.3.5 进四段气体量及成分 已知烟气在三段触媒转化率为 95.0%，出三段以后的烟气完成一次转化的过程，并进入一吸塔生的 SO3 以 99.99%
29、的吸收率被吸收，而后返回转化工序，假设一次转化生成的SO3 在一吸塔内被 100%吸收，且 SO2 和 O2 在一吸塔内的溶解量为 0，则可得出三段气体组分和摩尔量为： 2576.74 (1 0.95)28.84SOkmol30SOkmol 21558.50547.90284.552Okmol24325.69Nkmol3.3.6 出四段气体量及成分已知烟气在四段触媒转化率为 99.8%，可得出四段气体组分和摩尔量为： 2576.74 (1 0.998)1.15SOkmol3576.74 (0.9980.95)20.19SOkmol 21558.58576.74 0.998270.792Okmo
30、l24325.69Nkmol由以上计算汇总转化器物料衡算结果于表 5表 5 转化器物料衡算结果（进一段） ） ） （） SO2576.74 36911.36 12918.98 10.562O2558.50 17872.00 12510.40 10.219精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业N24325.69 .32 96895.46 79.2195460.93 .68 .83 100出一段（进二段）SO2187.44 11996.16 4198.66 3.56 SO3389.30 37372.80 8720.32 7.39 O2363.85 12457.60 8150.24 6.91 N
31、24325.69 10187.80 96895.46 82.14 5266.28 72014.36 .67 100.00 出二段（进三段）SO266.32 4244.48 1485.57 1.27 SO3510.41 48999.36 11433.18 9.80 O2303.30 16333.12 6793.92 5.83 N24325.69 8492.40 96895.46 83.09 5205.72 78069.36 .13 100.00 出三段（进一吸塔）SO228.84 1845.76 646.02 0.56 SO3547.90 52598.40 12272.96 10.56 O228
32、4.55 17532.80 6373.92 5.49 N24325.69 7967.40 96895.46 83.40 5186.98 79944.36 .35 100.00 进四段（出一吸塔）SO228.84 1845.76 646.02 0.56 SO30.00 0.00 0.00 0.00 O2284.55 18211.20 6373.92 5.49 N24325.69 .16 96895.46 83.40 4639.08 .12 .39 89.44 精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业出四段SO21.15 73.60 25.76 0.02 SO320.19 1938.24 452
33、.26 0.44 O2270.79 646.08 6065.70 5.86 N24325.69 7582.12 96895.46 93.67 4617.82 10240.04 .17 100.00 3.4 转化器各段的热量衡算气体的摩尔热熔量可按下式求出2126283221(25.745.8 1038.1 100.861 10)TTPSOTTTdTCTT2126283321(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)TTPSOTTTdTCTT21262221(25.74 1.30 103.86 10)TTPOTTdTCTT21226221(27.180.591 100.338
34、10)TTPNTTdTCTT3.4.1 转化一段反应热量和出口温度(1)进转化器第一段气体带入热量（以每小时气量计算）。已知进一段触媒层气体温度为 390，所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业273 390262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.09/()390PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 3902622732(25.74 1.30 103.86 10)30.93/()390POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 390262270(27.
35、180.591 100.338 10)29.87/()390PNTTdTCkJmol K故进一段气体每升高 1所需热量为： SO2所需热量：576.74 45.0926006.38kJO2所需热量：558.50 30.9317274.20kJN2所需热量：4325.69 29.87129197.83kJ所需总热量： 172478.42kJ带入热量=172478.42 39067266583.67kJ(2)已知出转化器第一段气体温度 609所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：273 609262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)47.47/(
36、)609PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 609262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)67.79/()609PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业273 6092622732(25.74 1.30 103.86 10)31.84/()609POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 609262270(27.180.591 100.338 10)30.47/()609PNTTdTCkJmol K故出一段气体每升高 1所需热量为：SO2所需热量：47.4
37、7 187.448897.81kJSO3所需热量：389.3 67.826392.92kJO2所需热量：363.85 31.8411585.30kJN2所需热量：4325.69 30.47131803.14kJ所需总热量：178679.17kJ(3)反应热摩尔反应热101314.482.21 (273499.5)99607.26QkJ总反应热389.3 99607.2638777104.37QkJ一段出口温度038777104.3767266583.67593.5178679.17tC(4)一段出口气体带出热量138777104.3767266583.67106043688.04QkJ3.4.
38、2 转化二段反应热量和出口温度(1)进转化器第二段气体带入热量（以每小时气量计算）已知进二段触媒层气体温度为 445，所以可得气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 445262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.75/()445PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业273 445262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)64.07/()445PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 4452622732(25.74 1.30 1
39、03.86 10)31.17/()445POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 445262270(27.180.591 100.338 10)30.02/()445PNTTdTCkJmol K故进二段气体每升高 1所需热量为： SO2所需热量：187.44 45.758576.24kJSO3所需热量：389.30 64.0724943.16kJO2所需热量：363.85 31.1711341.24kJN2所需热量：4325.69 30.02129856.53kJ所需总热量：174717.17kJ带入热量=174717.17 44577749141.26kJ(2)已知出转化
40、器第二段气体温度 516所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 516262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)46.54/()516PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 516262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)65.79/()516PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业273 5162622732(25.74 1.30 103.86 10)31.47/()516POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容：
41、 2270 516262270(27.180.591 100.338 10)30.22/()516PNTTdTCkJmol K故出二段气体每升高 1所需热量为：SO2所需热量：66.32 46.543086.75kJSO3所需热量：510.41 65.7933580.2kJO2所需热量；303.3 31.479544.54kJN2所需热量：4325.69 30.22130702.49kJ所需总热量：176913.98kJ(3)反应热摩尔反应热101314.482.21 (273480.5)99649.25QkJ总反应热(510.41 389.3) 99649.2512068520.06QkJ二
42、段出口温度077749141.26 12068520.06507.69176913.98tC(4)二段出口气体带出热量277749141.26 12068520.0689817661.32QkJ3.4.3 转化三段反应热量和出口温度(1)进转化器第三段气体带入热量（以每小时气量计算）已知进三段触媒层气体温度为 445所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 445262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.75/()445PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业273 4452
43、62832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)64.07/()445PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 4452622732(25.74 1.30 103.86 10)31.17/()445POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 445262270(27.180.591 100.338 10)30.02/()445PNTTdTCkJmol K故进三段气体每升高 1所需热量为： SO2所需热量：66.32 45.753034.45kJSO3所需热量：510.4 64.0732702.90kJO2所需热量：303.3 31
44、.179453.89kJN2所需热量：4325.69 30.02129856.53kJ所需总热量：175047.76kJ带入热量=175047.76 44577896254.43kJ(2)出转化器第三段气体温度 465各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：273 465262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.98/()465PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 465262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)64.57/()465PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容：
45、精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业273 4652622732(25.74 1.30 103.86 10)31.26/()465POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 465262270(27.180.591 100.338 10)30.08/()465PNTTdTCkJmol K故出三段气体每升高 1所需热量为：SO2所需热量：28.84 45.981326.18kJSO3所需热量：547.9 64.5735379.98kJO2所需热量：284.55 31.268893.78kJN2所需热量：4325.69 31.26130095.32kJ所需总热量：175695
46、.27kJ(3)反应热摩尔反应热101314.482.21 (273455)99705.6QkJ总反应热(547.90510.41) 99705.63737962.49QkJ三段出口温度077896245.433737962.94464.64175695.27tC(4)三段出口气体带出热量377896245.433737962.9481634217.38QkJ3.4.4 转化四段反应热量和出口温度(1)进转化器第四段气体带入热量（以每小时气量计算）已知进四段触媒层气体温度为 420所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容： 273 420262832732(25.745.8 10
47、38.1 100.861 10)45.46/()420PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业273 420262832733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)63.42/()420PSOTTTdTCkJmol KO2的平均摩尔热容： 273 4202622732(25.74 1.30 103.86 10)31.06/()420POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2273 420262273(27.180.591 100.338 10)29.95/()420PNTTdTCkJmol K故进四段气体
48、每升高 1所需热量为： SO2所需热量：28.84 45.461311.04kJSO3所需热量：0kJO2所需热量：284.55 31.068838.62kJN2所需热量：4325.69 29.95129557.49kJ所需总热量：139707.15kJ带入热量=139707.15 42058677004.13kJ(2)已知出转化器第四段气体温度 439所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：273 439262832732(25.745.8 1038.1 100.861 10)45.68/()439PSOTTTdTCkJmol KSO3的平均摩尔热容： 273 4392628
49、32733(15.09 15.2 10120.7 103.62 10)63.92/()439PSOTTTdTCkJmol K精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业O2的平均摩尔热容： 273 4392622732(25.74 1.30 103.86 10)31.14/()439POTTdTCkJmol KN2的平均摩尔热容： 2270 439262270(27.180.591 100.338 10)30.30/()439PNTTdTCkJmol K故出四段气体每升高 1所需热量为：SO2所需热量：1.15 45.6852.54kJSO3所需热量：20.19 63.921290.51kJO2
50、所需热量：270.79 31.148433.55kJN2所需热量：4325.69 30.00129784.81kJ所需总热量：139561.41kJ (3)反应热摩尔反应热101314.482.21 (273429.5)99761.96QkJ总反应热(20.190) 99776.322014193.87QkJ四段出口温度058677004.132014193.87429.5139561.41tC (4)四段出口气体带出热量458677004.132014193.8760691198.01QkJ转化器热量平衡见表 6精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业表 6 转化器热量衡算结果气体进口气体