单悬臂式标志牌结构设计计算书(共14页).docx

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1、精选优质文档-倾情为你奉上单悬臂式标志牌结构设计计算书1 设计资料 1.1 板面数据 1)标志板A数据 板面形状：矩形，宽度 W=7.0(m)，高度 h=3.5(m)，净空 H=5.65(m) 标志板材料：内置照明。单位面积重量：19.(kg/m2) 1.2 横梁数据 横梁的总长度：8.28(m)，外径：203(mm)，壁厚：10(mm)，横梁数目：2，间距：2.5(m) 1.3 立柱数据 立柱的总高度：9.48(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：12(mm)2 计算简图 见Dwg图纸3 荷载计算 3.1 永久荷载 1)标志版重量计算 标志板重量：Gb=A*g=24.5019.9.80

2、=4802.00(N) 式中：A-标志板面积 -标志板单位面积重量 g-重力加速度，取9.80(m/s2) 2)横梁重量计算 横梁数目2，总长度为8.28(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：48.315(kg/m) 横梁总重量：Gh=L*g*n=8.2848.3159.802=7844.332(N) 式中：L-横梁的总长度 -横梁单位长度重量 g-重力加速度，取9.80(m/s2) 3)立柱重量计算 立柱总长度为9.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：109.649(kg/m) 立柱重量：Gp=L*g=9.48109.6499.80=10186.787(

3、N) 式中：L-立柱的总长度 -立柱单位长度重量 g-重力加速度，取9.80(m/s2) 4)上部结构总重量计算 由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量: G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10(4802.00+7844.332+10186.787)=25116.429(N) 3.2 风荷载 1)标志板所受风荷载 标志板A所受风荷载: Fwb=0*Q*(1/2*C*V2)*A=1.01.4(0.51.22581.222.002)24.50=12209.851(N) 式中：0-结构重要性系数，取1.0 Q-可变荷载分项系数，取1.4 -空气密度，一般取1.2258(N*S2*m-4

4、) C-标志板的风力系数，取值1.20 V-风速，此处风速为22.00(m/s2) g-重力加速度，取9.80(m/s2) 2)横梁所迎风面所受风荷载: Fwh=0*Q*(1/2*C*V2)*W*H=1.01.4(0.51.22580.8022.002)0.2030.811=54.732(N) 式中：C-立柱的风力系数，圆管型取值0.80 W-横梁迎风面宽度，即横梁的外径 H-横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分 3)立柱迎风面所受风荷载: Fwp=0*Q*(1/2*C*V2)*W*H=1.01.4(0.51.22580.8022.002)0.3779.48=1187.415(N) 式中：C

5、-立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80 W-立柱迎风面宽度，即立柱的外径 H-立柱迎风面高度4 横梁的设计计算 由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。 单根横梁所受荷载为： (标志牌重量) 竖直荷载:G4=0*G*Gb/n=1.01.24802.00/2=2881.20(N) 式中：0-结构重要性系数，取1.0 G-永久荷载(结构自重)分项系数，取1.2 n-横梁数目，这里为2 (横梁自重视为自己受到均布荷载) 均布荷载:1=0*G*Gh/(n*L)=1.01.27844.332/(28.28)=568.19(N) 式中：L-横梁的总长度 (标志牌

6、风荷载) 水平荷载：Fwbh=Fwb/n=12209.851/2=6104.925(N) 4.1 强度验算 横梁根部由重力引起的剪力为: QG=G4+1*Lh = 2881.20 + 568.197.71 = 7262.794(N) 式中：Lh-横梁端部到根部的距离,扣除与立柱连接部分的长度 由重力引起的弯矩: MG=Gb*Lb+1*Lh2/2 = 2401.004.311 + 568.197.712/2 = 27246.243(N*M) 式中：Gb-每根横梁所承担的标志板重量 Lb-标志板形心到横梁根部的间距 横梁根部由风荷载引起的剪力: Qw= Fwbh+Fwh= 6104.925+54.

7、732=6159.657(N) 式中：Fwbh-单根横梁所承担的标志板所传来的风荷载 Fwh-单根横梁直接承受的风荷载 横梁根部由风荷载引起的弯矩: Mw= Fwbi*Lwbi + Fwhi*Lwhi = 6104.9254.311 + 67.4450.312 = 26343.593(N*M) 横梁规格为20310，截面面积A=6.06310-3(m2)，截面惯性矩I=2.83110-5(m4)，截面抗弯模量W=2.78910-4(m3) 横梁根部所受到的合成剪力为:Qh= (QG2+Qw2)1/2= (7262.7942+6159.6572)1/2= 9523.106(N) 合成弯矩:Mh=

8、 (MG2+Mw2)1/2= (27246.2432+26343.5932)1/2= 37899.111(N*M) 1)最大正应力验算 横梁根部的最大正应力为: max= M/W= 37899.111/(2.78910-4)= 135.894(MPa) d = 215(MPa)，满足要求。 2)最大剪应力验算 横梁根部的最大剪应力为: max= 2*Q/A= 29523.106/(6.06310-3)= 3.141(MPa) d = 125(MPa)，满足要求。 3)危险点应力验算 根据第四强度理论，、近似采用最大值即: 4= (max2 + 3max2)1/2= (135.8942 + 33

9、.1412)1/2= 136.002(MPa) d= 215(MPa)，满足要求。 4.2 变形验算 横梁端部的垂直挠度： fy = Gb*lb2*(3*Lh-lb)/(0*G*6*E*I) + 1*Lh4/(0*G*8*E*I) = 2881.204.3112(37.71-4.311)/(1.01.26210.001092.83110-5) + 568.197.714/(1.01.28210.001092.83110-5) = 58.764(mm) 式中：Gb-标志板自重传递给单根横梁的荷载 lb-当前标志板形心到横梁根部的间距 水平挠度： fx = Fwb*lb2*(3Lh-lb)/(0*

10、G*6*E*I) + 2*L23*(3Lh-l2)/(0*G*6*E*I) = 6104.9254.3112(37.71-4.311)/(1.01.26210.001092.83110-5) + 67.4450.8123(37.71-0.812)/(1.01.26210.001092.83110-5) = 49.928(mm) 合成挠度： f= (fx2 + fy2)1/2= (49.9282 + 58.7642)1/2= 77.11(mm) f/Lh = 0.07711/7.71= 0.01 0.01，满足要求。5 立柱的设计计算 立柱根部受到两个方向的力和三个方向的力矩的作用，竖直方向的重

11、力、水平方向的风荷载、横梁和标志板重力引起的弯矩、风荷载引起的弯矩、横梁和标志板风荷载引起的扭矩。 垂直荷载：N= 0*G*G= 1.001.2025116.429= 30139.715(N) 水平荷载：H= Fwb+Fwh+Fwp= 12209.851+109.463+1187.415= 13506.729(N) 立柱根部由永久荷载引起的弯矩： MG= MGh*n= 27246.2432= 54492.487(N*M) 式中：MGh-横梁由于重力而产生的弯矩 n-横梁数目，这里为2 由风荷载引起的弯矩： Mw= Fwb*Hb+Fwh*Hh+Fwp*Hp/2= 90352.894 + 810.

12、027 + 5628.349= 96791.27(N*m) 合成弯矩 M= (MG2+Mw2)1/2= (54492.4872+96791.272)1/2=.465(N*m) 由风荷载引起的扭矩： Mt= n*Mwh= 226343.593= 52687.185(N*m) 式中：Mwh-横梁由于风荷载而产生的弯矩 立柱规格为37712，截面积为A=1.37610-2(m2)，截面惯性矩为I=2.29410-4(m4)，抗弯截面模量为W=1.21710-3(m3)，截面回转半径i=0.129(m)，极惯性矩为Ip=4.58810-4(m4) 立柱一端固定，另一端自由，长度因数=2。作为受压直杆时

13、，其柔度为： =*Hp/i= 29.48/0.129= 147，查表，得稳定系数=0.351 5.1 强度验算 1)最大正应力验算 轴向荷载引起的压应力： c= N/A= 30139.715/(1.37610-2)(Pa)= 2.19(MPa) 由弯矩引起的压应力： w= M/W= .465/(1.21710-3)(Pa)= 91.273(MPa) 组合应力:max= c+w= 2.19+91.273= 93.464(MPa) c/(*d)+c/d= 2.19/(0.351215)+91.273/215= 0.454 1，满足要求。 2)最大剪应力验算 水平荷载引起的剪力： Hmax= 2*H

14、/A= 213506.729/(1.37610-2)(Pa)= 1.963(MPa) 由扭矩引起的剪力： tmax= Mt*D/(2*Ip)= 52687.1850.377/(24.58810-4)(Pa)= 21.647(MPa) 合成剪力：max=Hmax+tmax= 1.963+21.647= 23.61(MPa) d= 125.00(MPa)，满足要求。 3)危险点应力验算 最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，即 =max= 93.464(MPa), =max= 23.61(MPa) 根据第四强度理论: 4= (2+3*2)1/2= (93.4642+323.612)1/2

15、= 102.019(MPa) d= 215(MPa)，满足要求。 5.2 变形验算 立柱顶部的变形包括，风荷载引起的纵向挠度、标志牌和横梁自重引起的横向挠度、扭矩引起的转角产生的位移。 风荷载引起的纵向挠度： fp= (Fwb1+Fwh1)*h12*(3*h-h1)/(0*Q*6*E*I) + Fwp1*h3/(0*Q*8*E*I) = (12209.851+109.463)7.402(39.48-7.40)/(1.001.4062101092.29410-4) + 1187.4159.483/(1.001.4082101092.29410-4) = 0.037(m) fp/D= 0.037/

16、9.48= 0.004 0.01，不满足要求！ 由结构自重而产生的转角为： =My*h1/(0*G*E*I)= 54492.4877.40/(1.001.202101092.29410-4)= 0.007(rad) 单根横梁由此引起的垂直位移为: fy=*l1= 0.0077.71= 0.0538(m) 横梁的垂直总位移为: fh=fy+fy= 0.059+0.0538= 0.113(m) 该挠度可以作为设置横梁预拱度的依据。6 立柱和横梁的连接 连接螺栓采用六角螺栓8M30，查表，每个螺栓受拉承载力设计值Nt=85.83(KN)，受剪承载力设计值Nv=122.24(KN) 螺栓群处所受的外力

17、为：合成剪力Q=9.523(KN)，合成弯矩M=37.899(KN*M) 每个螺栓所承受的剪力为：Nv=Q/n= 9.523/8= 1.19(KN) 以横梁外壁与M方向平行的切线为旋转轴，旋转轴与竖直方向的夹角： =atan(MG/Mw)= atan(27246.24/26343.59)= 0.802(rad)= 45.96 则各螺栓距旋转轴的距离分别为： 螺栓1：y1= 0.203/2 + 0.161sin(0.802- 10.3927)= 0.166(m) 螺栓2：y2= 0.203/2 + 0.161sin(0.802+ 10.3927)= 0.251(m) 螺栓3：y3= 0.203/

18、2 + 0.161sin(0.802+ 30.3927)= 0.249(m) 螺栓4：y4= 0.203/2 + 0.161sin(0.802+ 50.3927)= 0.161(m) 螺栓5：y5= 0.203/2 + 0.161sin(0.802+ 70.3927)= 0.037(m) 螺栓6：y6= 0.203/2 + 0.161sin(0.802+ 90.3927)= -0.048(m) 螺栓7：y7= 0.203/2 + 0.161sin(0.802+ 110.3927)= -0.046(m) 螺栓8：y8= 0.203/2 + 0.161sin(0.802+ 130.3927)= 0

19、.042(m) 螺栓2对旋转轴的距离最远，各螺栓拉力对旋转轴的力矩之和为： Mb=N2*yi2/y2 其中：yi2= 0.1816(m2) yi= 0.9064(m) 受压区对旋转轴产生的力矩为： Mc=c*(2*(R2-r2)1/2)*(y-r)dy 式中：c-法兰受压区距中性轴y处压应力 R-法兰半径，这里为0.211(m) r-横梁截面半径，这里为0.102(m) 压应力合力绝对值： Nc=c*(2*(R2-r2)1/2)dy 又c/cmax = (y-r)/(R-r) 根据法兰的平衡条件：Mb+Mc=M， Nc=Ni，求解得： N2=44.348(KN) cmax=7.898(MPa)

20、 6.1 螺栓强度验算 (Nv/Nv)2 + (Nmax/Nt)2)1/2= (1.19/122.24)2 + (44.348/85.83)2)1/2= 0.517 1，满足要求。 悬臂法兰盘的厚度是30mm，则单个螺栓的承压承载力设计值： Nc= 0.030.03400103= 360(KN)， Nv=1.19(KN) Nc，满足要求。 6.2 法兰盘的确定 受压侧受力最大的法兰盘区隔为三边支撑板： 自由边长度：a2=(0.422-0.203)sin(PI/8)= 0.084(m) 固定边长度：b2=(0.422-0.203)/2= 0.109(m) b2/a2= 0.109/0.084=

21、1.307，查表，=0.124，因此该区隔内最大弯矩为： Mmax = *cmax*a22= 0.1247.8980.0842= 6.886(KNM) 法兰盘的厚度： t= (6*Mmax/f)1/2= 66886.391/(215106)1/2= 13.86(mm) lt= 30(mm)，满足要求。 受拉侧法兰需要的厚度： t= 6*Nmax*Lai/(D+2*Lai)*f1/2= 6443480.059/(0.03+20.059)2151061/2 = 22.23(mm) lt= 30(mm)，满足要求。 6.3 加劲肋的确定 由受压区法兰盘的分布反力得到的剪力： Vi= aRi*lRi*

22、cmax= 0.0840.1097.898106(N)= 72.484(KN) 螺栓拉力产生的剪力为：V2=N2= 44.348(KN) 加劲肋的高度和厚度分别为：hRi= 0.20(m), tRi= 0.02(m)，则剪应力为： R= Vi/(hRi*tRi)= 72483.8/(0.200.02)= 18.121(MPa) 设加劲肋与横梁的竖向连接焊缝的焊脚尺寸 hf=0.01(m)，焊缝计算长度：lw=0.20(m)，则角焊缝的抗剪强度： f= Vi/(2*0.7*he*lw)= 72483.8/(20.70.010.20)= 25.28(MPa) 160(MPa)，满足要求。7 柱脚强

23、度验算 7.1 受力情况 地脚受到的外部荷载： 铅垂力：G= 0*G*G=1.00.925116.429 = 22604.786(N) 水平力：F=13506.729(N) 式中：G-永久荷载分项系数，此处取0.9 合成弯矩：M=.465(N*m) 扭矩：Mt= 52687.185(N*m) 7.2 底板法兰受压区的长度Xn 偏心距：e= M/G= .465/22604.786= 4.914(m) 法兰盘几何尺寸：L=1.20(m)；B=1.20(m)；Lt=0.05(m) 地脚螺栓拟采用12M36规格，受拉侧地脚螺栓数目n=1，总的有效面积： Ae = 18.17 = 8.17(cm2) 受

24、压区的长度Xn根据下式试算求解： Xn3 + 3*(e-L/2)*Xn2 - 6*n*Ae*(e+L/2-Lt)*(L-Lt-Xn) = 0 Xn3 + 11.142*Xn2 + 0.022*Xn - 0.026 = 0 求解该方程，得最佳值：Xn = 0.047(m) 7.3 底板法兰盘下的混凝土最大受压应力验算 混凝土最大受压应力： c= 2 * G * (e + L/2 - Lt) / B * Xn * (L - Lt - Xn/3) = 222604.786(4.914 + 1.20/2 -0.05) / 1.200.047(1.20 - 0.05 - 0.047/3)(Pa) = 3

25、.868(MPa) c*fcc = (1.801.80 / 1.201.20)0.511.90(MPa)=17.85(MPa)，满足要求！ 7.4 地脚螺栓强度验算 受拉侧地脚螺栓的总拉力： Ta = G*(e - L/2 + Xn/3) / (L - Lt - Xn/3) = 22604.786(4.914 - 1.20/2 + 0.047/3) / (1.20 - 0.05 - 0.047/3)(N) = 86.275(KN) F = 13.507(KN) 7.6 柱脚法兰盘厚度验算 法兰盘肋板数目为8 对于三边支承板： 自由边长 a2 = 0.313(m)，固定边长 b2 = 0.22(

26、m) b2 / a2 = 0.704，查表得： = 0.087, 因此， M1 = *c*(a2)2 = 0.087.490.3132 = 33036.505(N*m/m) 对于相邻支承板： 自由边长 a2 = 0.313(m)，固定边长 b2 = 0.377(m) b2 / a2 = 1.207，查表得： = 0.121, 因此， M2 = *c*(a2)2 = 0.121.490.3132 = 45835.62(N*m/m) 取Mmax = max(M1, M2) = max(33036.505, 45835.62) = 45835.62(N*m/m) 法兰盘的厚度： t = (6*Mma

27、x/fb1)0.5 = 645835.62/(210106)0.5 = 36.2(mm) 30(mm), 不满足要求！ 受拉侧法兰盘的厚度： t = 6 * Na * Lai / (D + Lai1 + Lai) * fb1 0.5 = 686274.8780.763 / (0.036+0.763+0.763)210106 0.5(m) = 0.035(mm) 0.03(mm), 不满足要求！ 7.7 地脚螺栓支撑加劲肋 由混凝土的分布反力得到的剪力： Vi = ri * Lri * c = 0.3130.22.49(N) = 266.081(KN) Ta/n= 86.275/1= 86.27

28、5(KN), 满足要求。 地脚螺栓支撑加劲肋的高度和厚度为： 高度 Hri = 0.40(m), 厚度 Tri = 0.02(m) 剪应力为：= Vi/(Hri*Tri) = .171/(0.400.02) = 33.26(MPa) fv = 125.00(MPa), 满足要求。 加劲肋与标志立柱的竖向连接角焊缝尺寸Hf = 0.013(mm), 焊缝长度Lw = 0.32(mm) 角焊缝的抗剪强度： = Vi/(2*Hf*Lw) = .171/(20.0130.32) = 32.481(MPa) 160(MPa), 满足要求。8 基础验算 上层基础宽 WF = 1.80(m), 高 HF =

29、 2.40(m), 长 LF = 1.80(m),下层基础宽 WF = 2.20(m), 高 HF = 0.30(m), 长 LF = 2.20(m) 基础的砼单位重量24.0(KN/M3),基底容许应力290.0(KPa) 8.1 基底应力验算 基底所受的外荷载为： 竖向荷载：N = Gf + G = 221.472 + 25.116 = 246.588(KN) 式中：Gf-基础自重，Gf=24.09.228=221.472(KN) G-上部结构自重 水平荷载：H = 13.507(KN) 弯矩：M = Fwbi(Hbi+Hf)+Fwpi(Hpi+Hf) = 132.154(KN*m) 1)

30、则基底应力的最大值为： max = N/A+M/W = 246.588/4.84+132.154/1.775 = 125.415(kPa) f = 290.00(kPa), 满足要求。 式中：W-基底截面的抗弯模量，W=b*H2/6 2)基底应力的最小值为： min = N/A-M/W = 246.588/4.84-132.154/1.775 = -23.519(KPa) 0 基底出现了负应力，负应力的分布宽度为： Lx =|min|*Lf / (|min|+max)= 23.5192.20/(23.519+125.415) = 0.347(m) 1.10, 满足要求。 式中：e-基底偏心距,e=M/N=.862/.429=0.536(m) 8.3 基础滑动稳定性验算 基础滑动稳定性系数： Kc = *N/F = 0.30.429/13506.729 = 5.477 1.20, 满足要求。专心-专注-专业