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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 电梯井脚手架搭设施工方案一、工程概况：大型居住社区南桥新城动迁安置基地J3- 标段工程,位于南桥新城东部区域,东至大寨河、西至金钱路、南至规划红星一路、北至红星港以南；二、搭建依据：本工程采纳槽钢悬挑脚手架搭设,其设计参照现行标准 建筑施工安全检查标准 JGJ59-99；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 标准 JGJ130-2001、J84-2001 标准执行；三、所用材料：本工程电梯脚手架所用材料有钢管、扣件、竹笆,钢管采纳外径 48mm,壁厚,钢管规格长： 4m、几种,材质符合碳素钢结构GB700-79 号中 Q235A钢的规定,无锈、无弯
2、曲、无压扁、无裂纹的 材料,扣件为铸铁扣件,扣件质量符合国家建设部专业标准钢管脚 1 m,材质不 手架扣件 JG22-85 规定；竹笆采纳有肯定厚度,规格 腐朽,无虫蛀制品；四、搭建方式：1. 井道脚手架高度超过24M,故采纳 16#槽钢隔段,槽钢悬挑高度不超过 18 米,即每六层一隔断；井道内脚手架拉接采纳钢管顶撑,保 证牢靠有效,每层设置；2.加固排架必需从上到下对准设置,保证荷载匀称传递到基础底板；3.脚手架步高,每二层或不超过 面处设置防护栏杆；10m铺设竹笆片隔离,电梯井在楼层名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 23 页精选学习资料 - - - - - - - -
3、 - 4. 电梯井内的隔离、 防护栏杆不得擅自拆除, 影响施工；假设要拆除,必需经现场安全技术负责人同意后,毕后必需立刻复原；五、搭建次序：做好防范措施后再拆除； 施工完放线立杆横杆小横杆竹笆片楼层井道口防护栏杆围 护；搭建完工后,检查验收合格,挂合格牌；六、脚手架拆除：1、在脚手架拆除前应检查脚手架是否完整,是否被拆除过,如 发觉有被拆除部位,应先复原；脚手架、层门地面上是否有杂物和障 碍物,应先清除后拆除；2、拆除必需从上到下,从次到主,拆除时严禁上下施工；3、做到文明施工,拆除过程中严禁向下抛掷钢管、扣件等；4、在未拆除前必需实行防护措施,要做到轻搬轻放,必需做到 1t/ ；随拆随运准时
4、处理,楼面上对方 5、材料向下运输时,要留意四周成品的爱护,使用扶墙梯时,必需听从专业操作人缘的指挥,严禁超载,防止意外事故发生；6、材料运至地面,要堆放整齐,按品种、规格堆放,便于保管 和出场清点；七、安全生产：1、脚手架操作人员必需持有特别工种上岗证上岗,做好岗前教 育,在安全员班组长的指导下做好各项安全工作；2、脚手架拆除时,有专业人员进行监控,并拉好安全戒备线；3、正确使用防护用品；4、进入施工现场必需遵守各项规章制度,接受现场安全员对施 工现场全过程的检查、督促；名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 23 页精选学习资料 - - - - - - - - - 5、坚固
5、树立“ 安全第一、预防为主” 的方针,确保安全施工、文明施工,做到工完料尽场地清；6、电梯井口堆放的材料及搭建完工后的零星扣件、钢管等必需 有专人清除,防止落入井道内伤人；7、井道内搭建脚手架严禁上下垂直操作；8、搭设过程中,在不影响施工的前提下,不要拆除井道围护,如需拆除,搭一层,复原一层,不得显现有层门未围护；如发觉未围 护按章追究当事人责任；9、井道底不得积水,现场必需具备脚手架搭设条件方可施工；10、脚手架搭设必需按本方案施工,准要求；并严格遵守上海市脚手架标11、搭设脚手架应留意稳固性,并准时与主体结构连接；附图：名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 23 页精选学
6、习资料 - - - - - - - - - 悬挑式扣件钢管脚手架运算书钢管脚手架的运算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准JGJ130-2001 ；运算参数 : 双排脚手架,立杆采纳单立管；立杆的纵距米,立杆的横距米,内排架距离结构 0.3 米,立杆的步距米；采纳的钢管类型为 48 ,根据壁厚 3.0 运算,实际根据 3.5 采纳连墙件采纳 2步2跨,竖向间距米,水平间距米；施工活荷载为 2,同时考虑 1层施工；脚手板采纳竹笆片,荷载为 2,根据铺设 9层运算；栏杆采纳竹笆片,荷载为,安全网荷载取 2；脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加两根大横杆；基本风压 2,高度变化系数,体型系
7、数；长度米；悬挑水平钢梁采纳 16b 号槽钢 U口水平,其中建筑物外悬挑段长度米,建筑物内锚固段悬挑水平钢梁采纳支杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物,支杆采纳 16 号槽钢；一、大横杆的运算 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度运算,大横杆在小横杆的上面；根据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变形； 1.均布荷载值运算 P 1大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值 P 2活荷载标准值静荷载的运算值 q1 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 活荷载的运算值2 q大横杆运算荷载组合简图名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 23 页精选学习资料 - - - - -
8、- - - - 大横杆运算荷载组合简图 支座最大弯矩 2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩运算公式如下 : 跨中最大弯矩为 M1 1.470 2: 支座最大弯矩运算公式如下支座最大弯矩为 M2 1.470 2我们挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： 3. 10622, 满意要求 . 大横杆的运算强度小于挠度运算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度运算公式如下 : 静荷载标准值 q1活荷载标准值 q2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 1.050 4/100 10 5大横杆的最大挠度小于与 10mm,满意要求 . 二、小横杆的运算小横杆根据简
9、支梁进行强度和挠度运算,大横杆在小横杆的上面；名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 23 页精选学习资料 - - - - - - - - - 用大横杆支座的最大反力运算值,在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯矩和变形； 1.荷载值运算 P 1大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值 P 2 活荷载标准值 荷载的运算值 小横杆运算简图 2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的弯矩和均布荷载最大弯矩运算公式如下 : 集中荷载最大弯矩运算公式如下 : 0.038 2 3. 10622, 满意要求 . 小横杆的运算强度小于挠度运算最大挠度考虑为小横杆自
10、重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度运算公式如下 : 集中荷载最大挠度运算公式如下 : 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 23 页精选学习资料 - - - - - - - - - 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1 4/384 105集中荷载标准值集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度 V2 3 2-4 2/9/72 105最大挠度和 V=V1+V210mm,满意要求 . 小横杆的最大挠度小于与三、扣件抗滑力的运算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力根据下式运算 标准 5.2.5: R Rc 1. R 其中 R c 扣件抗滑承载力设计值
11、, 取；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值运算横杆的自重标准值 P 1脚手板的荷载标准值 P 2 活荷载标准值 荷载的运算值 单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求 . 当直角扣件的拧紧力矩达时 , 试验说明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载；静荷载标准值包括以下内容：名师归纳总结 1每米立杆承担的结构自重标准值kN/m ；本例为第 7 页,共 23 页 NG1脚手板的自重标准值kN/m2 ；本例采纳竹笆片脚手板,标准值为 2 NG2
12、9 - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 3栏杆与挡脚手板自重标准值kN/m ；本例采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为 NG3 1/2吊挂的安全设施荷载,包括安全网kN/m2 ； 4 NG4 经运算得到,静荷载标准值 N G = N G1+NG2+NG3+NG4；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的取值；经运算得到,活荷载标准值 N Q 1 风荷载标准值应根据以下公式运算其中 W 0 基本风压 kN/m2 ,根据建筑结构荷载标准GB50009-2001 附录表的规定采纳：W0 U z 风荷载高度变化系数,根据建筑结构
13、荷载标准GB50009-2001 附录表的规定采纳：Uz U s 风荷载体型系数：Us经运算得到,风荷载标准值 Wk 2；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式GQ经过运算得到,底部立杆的最大轴向压力 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式GQ经过运算得到,底部立杆的最大轴向压力 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW运算公式 M Wkl ah 2/10 其中 W k 风荷载标准值 kN/m 2 ； l a 立杆的纵距 m ； h 立杆的步距 m ；经过运算得到风荷载产生的弯矩 Mw 五、立杆的稳固性运算名师归纳总结 1.不考虑风荷载时, 立杆的稳固性运算第 8 页,共 23 页
14、- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 其中 N 立杆的轴心压力设计值,； i 运算立杆的截面回转半径,； k 运算长度附加系数,取； u 运算长度系数,由脚手架的高度确定,； l 0 运算长度 m, 由公式 l 0 = kuh 确定, l 0 ； A 立杆净截面面积,2； W 立杆净截面模量 抗击矩 3；由长细比,为 3118/16=196 ；轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到；钢管立杆受压强度运算值 N/mm 2 ；经运算得到2；f 钢管立杆抗压强度设计值,2；不考虑风荷载时,立杆的稳固性运算 f, 满意要求 . 2. 考虑
15、风荷载时 , 立杆的稳固性运算其中 N 立杆的轴心压力设计值,； i 运算立杆的截面回转半径,； k 运算长度附加系数,取； u 运算长度系数,由脚手架的高度确定,； l 0 运算长度 m, 由公式 l 0 = kuh 确定, l 0 ； A 立杆净截面面积,2； W 立杆净截面模量 抗击矩 3；由长细比,为 3118/16=196 ；轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到； MW 运算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW；钢管立杆受压强度运算值 N/mm 2 ；经运算得到2；f 钢管立杆抗压强度设计值,2；考虑风荷载时,立杆的稳固性运算 Nl ,连墙件的设计运算满意
16、要求. 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力运算悬挑脚手架的水平钢梁根据带悬臂的连续梁运算；悬臂部分脚手架荷载 N的作用,里端 B为与楼板的锚固点,A为墙支点；本工程中, 脚手架排距为 1050mm,内侧脚手架距离墙体 1800mm,支拉斜杆的支点距离墙体 = 2900mm ,名师归纳总结 水平支撑梁的截面惯性矩4,截面抗击矩3,截面积2；第 10 页,共 23 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 受脚手架集中荷载水平钢梁自重荷载 1悬挑脚手架示意图10.46kN10.46kN 0.24kN/m1200BA 2002900悬挑脚手架运算简图经过
17、连续梁的运算得到15.775.31 0.005.073.353.070.055.395.82悬挑脚手架支撑梁剪力图kN 3.8556.234名师归纳总结 悬挑脚手架支撑梁弯矩图kN.m 第 11 页,共 23 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 0.1831.805悬挑脚手架支撑梁变形图 mm 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R 1=15.832kN,R 2=9.173kN,R 3最大弯矩 Mmax抗弯运算强度10 6 2水平支撑梁的抗弯运算强度小于 2, 满意要求 . 八、悬挑梁的整体稳固性运算水平钢梁采纳 16b 号槽钢 U口水平 , 运算
18、公式如下其中b 匀称弯曲的受弯构件整体稳固系数,根据下式运算：经过运算得到 b=570 由于b大于,根据钢结构设计标准GB50017-2003 附录 B其值bb经过运算得到强度 1062；水平钢梁的稳固性运算 f,满意要求 . 九、支杆的受力运算水平钢梁的轴力 RAH和支杆的轴力 RDi根据下面运算其中 RDi cos i 为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力；名师归纳总结 各支点的支撑力 R Ci =RDisini第 12 页,共 23 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 根据以上公式运算得到由左至右各支杆力分别为 R D1十、支杆的强度运算斜压支杆的强
19、度运算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行运算,为RD=19.392kN 下面压杆以号槽钢运算,斜压杆的容许压力根据下式运算：其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值,；轴心受压斜杆的稳固系数, 由长细比 l/i查表得到；2； 172.76 N/mm i 运算受压斜杆的截面回转半径,； l 受最大压力斜杆运算长度,； A 受压斜杆净截面面积,2； 受压斜杆受压强度运算值,经运算得到结果是 f 受压斜杆抗压强度设计值,f = 215N/mm2；受压斜杆的稳固性运算 f,满意要求 . 斜撑杆的焊缝运算：斜撑杆采纳焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度运算公式如下其中 N为斜撑杆的轴向力,； lwt 为
20、焊接面积,取2；2； ft 或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取经过运算得到焊缝抗拉强度2；对接焊缝的抗拉或抗压强度运算满意要求. 十一、锚固段与楼板连接的运算 1. 水平钢梁与楼板压点假如采纳钢筋拉环,拉环强度运算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=9.173kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度运算公式为名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页,共 23 页精选学习资料 - - - - - - - - - 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环根据两个截面运算,根据混凝土结构设计标准 10.9.8f = 50N/mm 2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9173
21、 50 2 1/2 =11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环肯定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧 30cm以上搭接长度； 2. 水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓,螺栓粘结力锚固强度运算如下：锚固深度运算公式其中 N 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,； 3. d 楼板螺栓的直径,d = 16mm ；2； h 要大于16 ； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,运算中取 h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过运算得到水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓,混凝土局部承压运算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满意公式其中 N 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,； d 楼板螺栓的直径,d = 16mm
22、 ；c2； b 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=80mm；cc f混凝土的局部挤压强度设计值,运算中取经过运算得到公式右边等于楼板混凝土局部承压运算满意要求 . 悬挑式扣件钢管脚手架运算书无支撑钢管脚手架的运算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准JGJ130-2001 ；运算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为米,立杆采纳单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距米,立杆的横距米,立杆的步距米；采纳的钢管类型为 48 ,连墙件采纳 2步2跨,竖向间距米,水平间距米；施工均布荷载为 2,同时施工 1层,脚手板共铺设 4层；悬挑水平钢梁采纳 16 号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度米,建筑物内锚固段长度米；悬挑水
23、平钢梁采纳悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结；名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 23 页精选学习资料 - - - - - - - - - 一、大横杆的运算 : 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度运算,大横杆在小横杆的上面；根据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变形； 1.均布荷载值运算 P 1大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值 P2活荷载标准值静荷载的运算值 q1 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 活荷载的运算值2 q大横杆运算荷载组合简图大横杆运算荷载组合简图 支座最大弯矩 2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中
24、最大弯矩运算公式如下 : 跨中最大弯矩为 M1 1.470 2: 支座最大弯矩运算公式如下支座最大弯矩为 M2 1.470 2我们挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：名师归纳总结 10622, 满意要求 . 第 15 页,共 23 页大横杆的运算强度小于- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 3. 挠度运算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度运算公式如下 : 静荷载标准值 q1活荷载标准值 q2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 1.050 4/100 10 5大横杆的最大挠度小于与 10mm,满意要求 . 二、小横杆的运算 : 小横杆根据简
25、支梁进行强度和挠度运算,大横杆在小横杆的上面；用大横杆支座的最大反力运算值,在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯矩和变形； 1.荷载值运算 P 1大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值 P 2 活荷载标准值 荷载的运算值 小横杆运算简图 2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的弯矩和均布荷载最大弯矩运算公式如下 : 集中荷载最大弯矩运算公式如下 : 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页,共 23 页精选学习资料 - - - - - - - - - 0.038 2 3. 10622, 满意要求 . 小横杆的运算强度小于挠度运算最大挠度考虑为小横杆
26、自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度运算公式如下 : 集中荷载最大挠度运算公式如下 : 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1 4/384 105集中荷载标准值集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度 V2 3 2-4 2/9/72 105最大挠度和 V=V1+V210mm,满意要求 . 小横杆的最大挠度小于与三、扣件抗滑力的运算 : 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力根据下式运算 标准 5.2.5: R Rc名师归纳总结 1. R 其中 R c 扣件抗滑承载力设计值, 取；第 17 页,共 23 页纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值运算横杆的
27、自重标准值 P 1脚手板的荷载标准值 P2 - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 活荷载标准值 荷载的运算值 单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求 . 当直角扣件的拧紧力矩达时 , 试验说明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可 取；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取；四、脚手架荷载标准值 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载；静荷载标准值包括以下内容： 1每米立杆承担的结构自重标准值kN/m ；本例为1/2 NG1脚手板的自重标准值kN/m2 ；本例采纳竹笆片脚手板,标准值为 2 NG2 4 3栏杆与挡脚
28、手板自重标准值kN/m ；本例采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为 NG3 吊挂的安全设施荷载,包括安全网kN/m2 ； 4 NG4 经运算得到,静荷载标准值 N G = N G1+NG2+NG3+NG4；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的取值；经运算得到,活荷载标准值 N Q 1 风荷载标准值应根据以下公式运算其中 W 0 基本风压 kN/m2 ,根据建筑结构荷载标准GB50009-2001 的规定采纳： W0 Uz 风荷载高度变化系数,根据建筑结构荷载标准GB50009-2001 的规定采纳： Uz Us 风荷载体型系数：Us2；经运算得到,风荷载标
29、准值Wk 考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式名师归纳总结 GQ第 18 页,共 23 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW运算公式 MWkl ah2/10 kN/m2 ；其中 W k 风荷载基本风压标准值立杆的纵距 m ； la h 立杆的步距 m ；五、立杆的稳固性运算 : 1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算其中 N 立杆的轴心压力设计值,；轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到； i 运算立杆的截面回转半径,； l 0 运算长度 m, 由公式 l 0 = kuh 确定,
30、 l 0； k 运算长度附加系数,取； u 运算长度系数,由脚手架的高度确定,； A 立杆净截面面积,2； W 立杆净截面模量 抗击矩 3；钢管立杆受压强度运算值 N/mm 2 ；经运算得到f 钢管立杆抗压强度设计值,2；不考虑风荷载时,立杆的稳固性运算 f, 满意要求 . 2. 考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算其中 N 立杆的轴心压力设计值,；名师归纳总结 轴心受压立杆的稳固系数, 由长细比 l0/i 的结果查表得到；第 19 页,共 23 页 i 运算立杆的截面回转半径,；运算长度 m,由公式 l0 = kuh 确定, l 0； l0 k 运算长度附加系数,取；运算长度系数,由脚手架的高
31、度确定； u 立杆净截面面积,2； A 立杆净截面模量 抗击矩 ,3； W MW 运算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW；钢管立杆受压强度运算值 N/mm2 ；经运算得到- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - f 钢管立杆抗压强度设计值,2；考虑风荷载时,立杆的稳固性运算 Nl ,连墙件的设计运算满意要求. 连墙件采纳扣件与墙体连接；经过运算得到 N l 大于扣件的抗滑力,不满意要求 . 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力运算 : 悬挑脚手架根据带悬臂的单跨梁运算名师归纳总结 悬出端 C受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点；第 20
32、页,共 23 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 悬臂单跨梁运算简图支座反力运算公式支座弯矩运算公式 C 点最大挠度运算公式其中 k = m/l,kl = m l /l,k2 = m 2/l ；本工程算例中,m = 1500mm,l = 1500mm ,ml = 350mm ,m2 = 1400mm ；水平支撑梁的截面惯性矩 4,截面模量 抗击矩 3；受脚手架作用集中强度运算荷载 水平钢梁自重强度运算荷载 k l k 2代入公式,经过运算得到支座反力 R A支座反力 R B最大弯矩 MA名师归纳总结 抗弯运算强度1062第 21 页,共 23 页- -
33、 - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 水平支撑梁的抗弯运算强度小于 2, 满意要求 . 受脚手架作用集中运算荷载水平钢梁自重运算荷载 最大挠度 V max根据钢结构设计标准梁为悬伸长度的两倍,即GB50017-2003 附录 A结构变形规定,受弯构件的跨度对悬臂水平支撑梁的最大挠度小于 3000.0/400, 满意要求 . 八、悬挑梁的整体稳固性运算 : 水平钢梁采纳 16 号槽钢钢 , 运算公式如下其中b 匀称弯曲的受弯构件整体稳固系数,根据下式运算：经过运算得到 b=570 由于b大于,根据钢结构设计标准GB50017-2003 附录 B其值用b查表得到其值
34、为经过运算得到强度 10 62；水平钢梁的稳固性运算 f, 满意要求 . 九、锚固段与楼板连接的运算 : 1. 水平钢梁与楼板压点假如采纳钢筋拉环,拉环强度运算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=8.816kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度运算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环根据两个截面运算,根据混凝土结构设计标准 10.9.8f = 50N/mm 2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=8816 50 2 1/2 =11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环肯定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧 30cm以上搭接长度； 2. 水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓,螺栓粘结力锚固
35、强度运算如下：锚固深度运算公式名师归纳总结 - - - - - - -第 22 页,共 23 页精选学习资料 - - - - - - - - - 其中 N 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,； 3. d 楼板螺栓的直径,d = 16mm ；2； h 要大于16 ； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,运算中取 h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过运算得到水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓,混凝土局部承压运算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满意公式其中 N 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,； d 楼板螺栓的直径,d = 16mm ；c 2； b 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=80mm；cc f混凝土的局部挤压强度设计值,运算中取经过运算得到公式右边等于名师归纳总结 楼板混凝土局部承压运算满意要求. 第 23 页,共 23 页- - - - - - -