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1、 1 / 65东风食品厂双层钢结构厂房设计目录目录一、设计资料.11.1 工程概况.11.2 设计资料.11.3 设计任务要求.1二、建筑设计.22.1 建筑平面设计.22.2 建筑立面设计.22.3 采光设计.22.4 厂房的保温隔热设计.3三、结构计算.33.1 屋面系统.43.2 材料选择.53.3 檩条的设计.53.4 墙梁设计.113.5 钢屋架设计.163.6 钢框架设计.303.7 组合楼板设计.533.8 基础设计.57四、谢辞.64五、主要参考文献.64西南石油大学本科毕业设计（论文）2 / 651 设计资料设计资料1.11.1 工程概况工程概况本设计为东风食品厂双层钢结构厂
2、房设计。厂房长 48m 左右，单跨，跨度为 18m，柱 距 6m。车间内设电梯，厂房两侧设踏步为 29 步，4.3m 高的外楼梯。厂房底层设有卫生间， 厂房二层设有办公室。1.21.2 设计资料设计资料（1）工程水文地质条件 场地平整，场地地面层位 0.5 米左右的杂土，以下有 34 米厚的亚粘土层，地基承载力标准值,地下水位-2.5 米= 180/2（2）该工程地震设防烈度位 6 度 （3）厂房基本数据：厂房长度 48m，厂房为 1 跨，跨度 18m，厂房层高分别 4m，3.8m，一 层要求不知卫生间。按防火要求设置楼梯及防火涂料。 （4）屋面基本要求：该普通车间在南方某地，冬季设计温度为
3、0，屋面采用压型钢板。 （5）楼面活荷载标准值,屋面活荷载标准值，基本风压为2.5/20.4/2。0.4/2（6）材料：屋架和梁柱：Q235BF,基础：C10、C20、C25，钢筋：HPB235、HRB335;二层 楼面为组合楼板；砂浆；混合砂浆、水泥砂浆。1.31.3 设计任务要求设计任务要求1.3.1 建筑设计建筑设计确定建筑方案：合理确定平面柱网尺寸、建筑高度；建筑平面、立面和剖面设计；主要部位 的构造设计及材料做法；绘制建筑施工图。1.3.2 结构设计结构设计确定结构方案：根据建筑设计方案及设计原始资料，选择适当的结构体系，确定柱距、跨度、 支撑体系等，合理布置结构构件。初步确定材料强
4、度等级及构件截面尺寸 结构内力分析及构件设计：对厂房横向刚架进行荷载计算；内力分析及截面设计；钢屋架、 檩条、墙架及柱间支撑的设计；基础的设计及配筋；绘制结构施工图。3 / 652 建筑设计建筑设计2.12.1 建筑平面建筑平面设计设计有跨度 18m 确定该厂房为单跨，设计任务书要求该厂房为双层钢结构厂房，结合该厂房的设计用途和生产工艺，因此厂房平面形式选为矩形。这种平面形式较适应工段间联系紧密，运输路线短捷，形状规整，经济的生产厂房，且这种平面形式由于宽度不大，室内采光和通风较容易解决。矩形形式规整，结构，构造简单，造价低，施工快，再者由于该生产线规模较小，采用此平面形式完全可以满足使用上和
5、工艺上的要求。由于设计任务书给定了厂房柱距以及跨度，故不需要再重新选择厂房的柱网，即跨度为18m，柱距为 6m。在 1、11 号轴线向外偏移 600mm 设置抗风柱（抗风柱外边缘距 1 轴、11 轴分别为600mm） ，且柱距为 6m，抗风柱外即为 240mm 厚砖墙。 在 A 轴 3、4 轴线间、A 轴 8、9 轴线间设 3m3.6m 的大门各一个，主要供材料和人员的出入，大门上设人行小门，门上有挡雨棚，外挑 1000。在满足车间侧面采光面积比为 1/6 的前提下，所有柱间（除设门的柱间外）均设尺寸为3.3m2.1m 的普通窗。外围散水坡度 i=5%，宽 1000mm，大门入口的坡道坡度 i
6、=10%，且设有防滑条，宽为1500mm。室内外高差为 150mm，室外地面标高为-0.150m,在厂房的外围四周0.000m 以上 1.0m范围均为砌体砌筑的墙体，兼作窗台并支撑墙板。2.22.2 建筑立面设计建筑立面设计厂房的生产工艺流程对剖面设计的影响很大，因而在满足生产工艺要求的前提下，经济合理的确定厂房高度及有效利用和节约空间，解决好厂房的采光和通风，使其有良好的室内环境，合理的选择屋面排水，围护结构的形式及其构造，使厂房具有随气候条件变化影响小的围护功能，进而保证生产的正常进行及为工人创造良好舒适的生产环境，同时满足建筑工业化要求。2.32.3 采光设计采光设计根据建筑采光设计标准
7、的规定，车间侧面采光面积为 1/6，则试设计在侧墙开窗采西南石油大学本科毕业设计（论文）4 / 65光。在吊车梁处设置高侧窗，提高了远离窗户处的采光效果，改善了厂房光线的均匀程度，所设的窗 3.3m,高为 2.1m，采光面积为 3.32.140=277.2m248181/6=144 m2，满足要求。根据建筑采光设计标准的规定，车间顶部采光面积为 1/13。采光带采用夹芯板屋面聚碳酸酯板采光带共设置 2 条纵向通长采光带，采光面积为 2.1362=151.2 m248181/13=66.5 m22. 2.4 4 厂房的保温隔热设计厂房的保温隔热设计为保证厂房的围护结构具有一定的保温性能和在构造上
8、的严密性，屋面和墙面均采用轻质高强的夹芯板，内夹一定厚度的聚苯板用来保温隔热。2.5 屋面排水方式的选择屋面排水方式的选择确定屋顶的排水方式时，一般可按下述原则进行选择：（1）高度较低的简单建筑，为了控制造价，宜优先选用无组织排水；（2）积灰多的屋面应采用无组织排水；（3）在降雨量大的地区或房屋较高的情况下，应采用有组织排水；（4）临街建筑雨水排向人行道时宜采用有组织排水。本厂房位于自贡市，属于降水量大的地区，又根据本厂房的为服装厂车间，所以，屋面积灰不多，综合上述因素，本厂房采用屋面有组织排水。为使立面简洁大方，比例恰当，达到完整均匀，节奏自然，色调质感协调统一的效果。本厂房的立面采用水平划
9、分的手法，在水平方向设整排的矩形窗，组成水平条带，增加立体感。低侧窗为水平推拉窗，高侧窗为上下翻转的悬窗，在正立面开有 3.0m3.6m 的门，门上设有外挑 1200mm 的雨棚。在水平方向附有不同色彩的板带，增强立面效果。3 结构计算结构计算根据门式刚架轻型房屋钢结构技术规范 （CECS102_2002）关于门式刚架建筑尺寸的规定：门式刚架的跨度宜采用 936m。当边柱宽度不等时，其外侧应对齐。以 3M 为模数；门式刚架的平均高度宜采用 4.59.0mm 当有桥式吊车时不宜大于 12m；门式刚架的间距，即柱网轴线问的纵向距离宜采用 69m。在本设计中所给资料中提供的是一座跨度为 18m，柱距
10、为 6m，单跨双层层厂房。在本设计中，门式刚架的柱、梁截面均选用等截面的实腹焊接工字形截面，为提高整个厂房的整体性和稳定性，柱脚的连接形式采用刚接柱脚，梁柱之间的连接采用高强螺栓，总体设计力求技术先进，经济合理，使用方便。5 / 653.13.1 屋面系统屋面系统3.1.1 屋面板屋面板屋面板选用 JxB42-333-1000 型夹芯板，其具有轻质、高强、美观、耐用、覆盖面积较大、用料省、连接简单、施工方便、利于工业化生产，而且抗震、防火、可满足不同尺寸的要求。压型钢板间的搭接所用紧固件设于波峰之上，横向搭接与主导风向一致，且采用错缝铺法，一般错开 12 波即可，以免重叠搭接。3.1.2 檩条
11、檩条在该屋面体系中，选用卷边槽形冷弯薄壁型钢檩条，跨度 6m，高度取跨度的1/351/50，最后由计算确定截面尺寸。檩距取为 1.5m，檩条的布置使腹板垂直屋面坡面，对槽钢檩条，宜将上翼缘卷边朝向屋脊方向，以减小屋面荷载偏心而引起的扭矩，宜采用双脊檩条方案。檩条的连接，与屋面可靠连接，以保证屋面能起阻止檩条侧向失稳和扭转，与压型钢板屋面连接，宜采用带橡胶垫圈的自攻螺钉，与屋架、刚架的连接设置角钢檩托，以防止檩条在支座处的扭转变形和倾覆，檩条端部与檩托的连接螺栓不少于 2 个，并沿檩条高度方向设置。为了减小檩条在安装和使用阶段的侧向变形和扭转，保证其整体稳定性而设置拉条，做起侧向支撑点。规范规定
12、，i=1/2.5，跨度6m 时，在檩跨三分点出各设一道拉条。为了减小屋架上弦平面外的计算长度，并增强其平面外的稳定性，可将檩条与屋架上弦横向水平支撑在交叉点处相连，使檩条兼作支撑的竖压杆，参加支撑工作。在檐檩和其相邻的檩条间设撑杆，撑杆采用钢管内设拉条的做法。在檐口处设置斜拉条和撑杆。3.1.3 围护结构体系围护结构体系砖墙墙面标高 1.0m 以下采用 240 砖墙，作为窗户下窗台和上部墙板的支撑段，同时也对地下潮气的上升起到一定的阻止作用，使墙板和柱免受腐蚀。压型钢板墙墙面标高 1.0m 以上的所有墙体均采用彩色夹心保温压型钢板，根据门窗尺寸和墙架间距选用合适的压型刚板来满足轻质、美观、耐用
13、、保温、施工简便、抗震、防火等方面的要求。墙梁墙梁的截面形式选为 C 型，跨度同柱距选为 6m，开口方向参见墙梁布置图。在墙梁的西南石油大学本科毕业设计（论文）6 / 65三分点出各设一道拉条，作为墙梁的竖向支撑，在最上端的两相邻墙梁间设斜拉条将其以下拉条所受的拉力传于柱。3.23.2 材料选择材料选择对建筑结构用钢而言，在满足强度的前提下，还要具有一定的塑性和韧性，随着含碳量的增加，碳素钢的强度也在提高，而塑性和韧性却在降低。综合考虑结构和构件的重要性，荷载性质，连接方法，工作条件等方面，Q235、Q345 钢是较理想的钢号。在本设计中门式刚架结构用钢结构体系中，首选型钢，其次为焊接钢板制作
14、构件，考虑到刚架梁柱截面较大，没有合适的型钢可造，故采用焊接工字形截面的焊接成型钢来满足结构用钢的要求。其余的小柱，檩条，墙架，小梁，板材均可直接由热轧型钢，冷弯薄壁型钢和热轧钢板表中选用。在本设计中所涉及的所有连接所用钢材，如焊条，螺栓的钢材应与主体金属的强度相适应。焊条选用 E43 系列焊条，采用手工电弧焊。横梁跨中拼接点，梁柱拼接点所用螺栓一律为高强螺栓，其余为普通螺栓连接。3.33.3 檩条的设计檩条的设计3.3.1 檩条的选择檩条的选择实腹式檩条的截面高度 h，一般为跨度的 1/351/50，故初步选用檩条为卷边槽形冷弯薄壁型钢 16060202.5。实腹式檩条的截面均垂直于屋面坡面
15、，且卷边 C 型槽钢的上翼缘肢尖（即卷边）朝向屋脊方向（以减小屋面荷载偏心而引起的扭矩） 。屋脊檩条的布置采取双檩方案，双脊檩之间的间距为 0.2m，双脊檩与跨中线等距（0.1m） ，且此双檩条由圆钢相连，其余檩条水平邻距为 1.5m，跨度 6m，于 1/3 跨度处设 2 道拉条，在檐口处还设有撑杆和斜拉条。屋面为压型钢板，屋面坡度 i=1/2.5（=21.8）3.3.2 檩条计算檩条计算（1）永久荷载压型钢板 0.30kN/m2檩条（包括拉条） 0.05kN/m20.35kN/m2（2）可变荷载7 / 65屋面均布活荷载 0.4kN/m2 雪荷载 0.2kN/m2 取两者较大值 0.4kN/
16、m2 檩条内力计算 （1）永久荷载与屋面活载组合0.350.401.51.125/kqkN m1.2 0.35 1.4 0.401.51.47/qkN msin21.80.514/ xqqkN mcos21.81.377/ yqqkN m弯矩设计值：222281.377 6 86.197320.514 6 320.578xyyxMq lkN mMq lkN m （2）永久荷载与风荷载吸力组合21.5 69, Am0.15log1.31.16 sA1z基本风压为 0.4kN/m2 21.16 11.05 0.40.487/ kszokN m檩条线荷载： (0.350.487) 1.5sin21.
17、80.072/(0.35 1.0 1.4 0.487) 1.5cos21.80.466/ xyqkN mqkN m弯矩设计值：222280.466 6 82.097320.072 6 320.081 xyyxMq lkN mMq lkN m综合上述两种组合可得，应按第一种荷载组合计算檩条内力。截面选择及截面特性（1）截面选择檩条高度 h：初选时应考虑屋面荷载和跨度要求，h 通常取檩条跨度 l 的 1/501/35。由此可得檩条高度 h 取值为 120mm171mm。选用卷边槽形冷弯薄壁型钢160 60 20 2.5C截面特性如下：2433 xxymaxA=7.48cm , I =288.13c
18、m , W =36.02cm , W=19.47cm , 西南石油大学本科毕业设计（论文）8 / 65436 yyminxyoI =35.96cm , W=8.66cm , i =6.21cm, i =2.19cm, x =1.85cm I1887.71，Wcmaooo e =4.45cm, e = e -x + 4.45 1.85 35.62 6016024,642.52.5 bmmbhtt应考虑有效截面，同时跨中截面有孔洞削弱，同时考虑用 0.9 的折减系数，则有效截面抵抗矩为：30.9 36.0232.418enxWcm3 max3 min0.9 19.4717.5230.9 8.667
19、.794enyenyWcmWm（2）有效截面计算66 2 133 max6.197 100.578 10+201.730N/mm36.02 1019.47 10（压）yxxyMM WW66 2 233 min6.197 100.578 1097.884N/mm36.02 107.794 10（压）yxxyMM WW66 2 333 max6.197 100.578 10142.357N/mm36.02 1019.47 10（拉） yxyxMM WW 66 2 433 min6.197 100.578 10246.203N/mm36.02 107.794 10拉 yxxyMM WW1）受压板件的
20、稳定系数腹板腹板为加劲板件：minmax31=142.357 201.7300.7061 227.86.299.787.86.29 ( 0.706)9.78( 0.706)17.115 k上翼缘板上翼缘板为部分加劲板件，最大压应力作用于部分加劲边：minmax21=97.884 201.7300.4851 221.150.220.0451.150.22 0.4850.045 0.4851.054k9 / 652）受压板件的有效宽度腹板2 117.115,1.054,160,60,2.5,201.730/ckkbmm cmm tmmN mm则：6017.1151.5111.11601.054cc
21、k bk板组约束系数为：22 10.11 0.93/(0.05)0.11 0.93/(1.511 0.05)0.546k11205/205 0.546 17.115/ 201.7303.082k k由于0,=1.15/(1)160/(1 0.706)93.787则，cbb/160/ 2.564,1863.797,38134.68318/38所以b tb t计算得到截面的有效宽度为：21.1821.18 1.15 3.0820.10.193.787/6492.195 ecbbb tmm120.40.4 92.19536.878,0.60.6 92.19555.317eeeebbmmbbmm上翼缘
22、板2 11.054,17.115,60,160,2.5,201.730/ckkbmm cmm tmmN mm则：1601.0540.6621.16017.115cck bk板组的约束系数为：11/1/0.6621.229k11205/205 1.229 1.054/ 201.7301.147k k0 =1.150.151.07760, /60/ 2.524由于，则： ， cbbmm b t1822.236,3846.942,18/38所以b t西南石油大学本科毕业设计（论文）10 / 6521.1821.18 1.077 1.1470.10.160/2456.647 ecbbb tmm120.
23、40.4 56.64722.6590.60.6 56.64733.988eeeebbmmbbmm下翼缘板下翼缘板全截面受拉，全部有效。3）有效净截面模量上翼缘板的扣除面积宽度为：；6056.6473.353mm腹板的扣除面积宽度为：，同时在腹板的计算截面有一93.78792.1951.592mm的拉条连接孔（距上翼缘板边缘 40mm） ，孔的位置与扣除面积基本相同，所以腹板的扣12除面积宽度按 12mm 计算，则有效截面模量为：422 3288.13 103.353 2.5 8012 2.5 (8040)34.746cm80enxWmax42233.3532.535.96 103.353 2.
24、5 (22.659 18.5)12 2.5 (18.5)22 18.5 18.94m enyWmin42233.3532.535.96 103.353 2.5 (22.659 18.5)12 2.5 (18.5)22 60 18.5 8.443cm enyW4）有效截面模量上翼缘板的扣除面积宽度为：；6056.6473.353mm腹板的扣除面积宽度为：，不计孔洞削弱，有效截面模量为：93.78792.1951.592mm422 3288.13 103.353 2.5 801.592 2.5 (8040)35.266cm80exW42233.3532.535.96 103.353 2.5 (22
25、.659 18.5)1.592 2.5 (18.5)22 60-18.5 8.63cm exW11 / 65（4）强度计算屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转，由此计算檩条截面、点的强度为： 66133 max2266233 min226.197 100.578 10 34.746 1018.94 10208.869/295/6.197 100.578 10 34.746 108.443 10109.892/295/压压yxenxenyyxenxenyMM WMN mmN mmMM WMN mmN mm（5）稳定性计算永久荷载与风吸力组合下的弯矩小于永久荷载与屋面可变荷载组合下的弯矩，檩条有效截面已求
26、得，计算受弯构件的整体稳定系数。bx查表：跨中无侧向支撑1220.5,1.35,0.14, 22 0.14 56 1600.098 bahe06000 21.9273.973yyli2 0 22624440.1564 1887.71 100.156 1559 60001.77116035.96 1035.96 10160tyyIIl h IIh2 122 2343202354320 748 1602351.350.0981.7710.098273.97336.02 10345=0.2520.7 bx yxyAh Wf6633222.097 100.081 10 0.252 35.266 108
27、.63 10245.348/295/yxbxenxenyMM WWN mmN mm（6）挠度计算445455 1.125 cos20.486000=6.47 = =278.1 1000 0.728 3128=122.1 2 = 0.79 =27.5 1000 0.79 758=45.9 2 = 0.435 =36.9 1000 0.435 1084=78.3 2 = 0.630 =54.9 1000 0.63 1084=80.4 2 = 0.332 =110.7 1000 0.332 1879=177.5 255.40mm2。min100100%0.51%max(0.45100%,0.2%)0
28、.24%250 79stcyAf bhf(4) 挠度验算(荷载的标准组合)根据变形相等的原则，将混凝土材料转化为等效的钢材。542.06 108.082.55 10s E cE E荷载标准组合下换算成钢截面后的组合截面特征值：组合板截面中和轴到板顶的距离2 021(2)/1250( 2562562256 103.5)33.93250/8.088.08sss EEbxAAA hbmm 组合截面惯性矩32 00342641()3125033.939.86 10256 (103.533.93)1.74 1038.08ss EbIxIA hxmm荷载准永久组合下换算成钢截面后的组合截面特征值：组合截面
29、中和轴到板顶的距离2 021(2)/(2)21250( 2562562256 103.5)44.27250/(2 8.08)2 8.08sss EEbxAAA hbmm 截面惯性矩32 00342641()3 2125044.279.86 10256 (103.544.27)1.44 1032 8.08qss EbIxIA hxmm57 / 65荷载标准组合下挠度441256 011(3.382.0) 2.050.25 100.471401402.06 101.74 10k k sq lmmE I荷载准永久组合下的挠度441256 011(3.380.4 2.0) 2.050.25 100.4
30、41401402.06 101.44 10q q sqq lmmE I容许挠度 20505.69360360nlmm3.83.8 基础设计基础设计（一）边柱柱下基础 基础顶部尺寸为 1000800mm,总高 h=1100mm;垫层混凝土采用 C15,厚度取 100mm;基础 混凝土等级采用 C30,钢筋采用级筋 HRB335，保护层厚度，基础有效高度40smmh0=1060mm,基础埋深 d=1.65m,基础底面处的地基承载力特征值 fak=220kpa。 (1) 荷载计算1) 由柱传至基础顶面的荷载（按标准组合取）Mk,max=64.47kNm,Nk=860.81kN,Vk=-26.93kN
31、;2) 由基础梁传至基础顶面的荷载=3.9656=21.41kNG相对于基础底面中心的偏心矩，相应的偏心弯矩标准值为：G0.272em 21.41 0.2725.82G ekN m 3) 作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力标准值分别为,max64.4726.93 1.1 5.8299.91botkkMMV hG ekN m 860.8121.41882.22kNNGkN(2) 基底尺寸的确定 1) 求修正后的地基承载力 fa: 基底位于全风化角砾岩上，查表可得，3.0,4.4bd(3)(0.5)2204.4 20 (1.650.5)321.21.11.1 220242,321.2aakbdma
32、kaffbdkpafkpafkpa 、2) 初步确定基底尺寸，2882.22(1.11.4)(1.11.4)3.38 4.29321.220 1.65kaGFAmfd取，由，解得 b=1.6m,l=2.4m，A=3.84m。1.5l b221.53.384.29Ablbm:(3) 验算荷载偏心矩西南石油大学本科毕业设计（论文）58 / 65099.910.100.4882.2220 3.84 1.656kbotkKGMMlemmFGNAd 满足要求。 (4) 验算基底边缘最大压力,max2222 ,min22882.2299.9120 1.653.841.6 2.4 /6 229.743365
33、.05327.79/1.2385.44/229.743365.05197.69/0229.7433262.74/321.2/botbotbot kGakmaNMMNpdAWAW kN mfkN mpkN mpkN mfkN m 满足要求。查建筑地基基础设计规范GB50007-2002,表 3.0.2 得本建筑为可不作地基变形计算的丙级建筑物，最后确定基底尺寸为。1.72.6lbmm(5) 确定基础高度（荷载效应的基本组合）根据构造要求，由于两变阶处的破坏锥体均落在柱脚底板边的破坏锥体之内，但因为柱脚底板边的破坏锥体的底面在 和 b 方向均落在基础地面以外，所以只需进行两个变阶处的l抗冲切力验算
34、。验算混凝土的抗冲切强度和确定配筋时应用荷载效应的基本组合。1) 计算按荷载效应的基本组合确定的基底弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：,93.6235.45 1.1132.621094.70s botsMkN mNkN2) 求最大地基净反力：,2 ,max22 ,min1094.70132.62371.42/3.841.6 2.4 /6 198.74/0s bots ssMNpkN mAW pkN m 故2 ,max371.42/jsppkN m3) 基础变阶处抗冲切验算：a.第一变阶处抗冲切验算：荷载作用下的冲切力计算20.8 ,0.82 0.662.121.6 ,1.6(1.20.50.66
35、) 1.60.064tbbam ambmabmAm 、371.42 0.06423.77ljFpAkN:抗冲切力计算查表，有线性内插法得0.98hp 0()/2(0.8 1.6)/21.20.70.7 0.98 1.43 1200 660776.9425.25mtblhptmlaaamFf a hkNFkN满足要求。59 / 65b.第二变阶处抗冲切验算：荷载作用下的冲切力计算21.2 ,1.22 0.311.821.6 ,1.6(1.20.850.31) 1.60.064tbbam ambmabmAm 、371.42 0.06423.77ljFpAkN:抗冲切力计算查表，有线性内插法得1.0
36、hp 0()/2(1.2 1.6)/21.40.70.7 1 1.43 1400 310434.4325.25mtblhptmlaaamFf a hkNFkN 满足要求。(6) 基底配筋计算（荷载效应的基本组合）1) 长边方向配筋计算：长边方向台阶的宽高比为 1 小于 2.5，且偏心矩 e=0.1m 小于 l/6=0.43m。则可用下列公式：相应于柱脚底板边及变阶处的净反力：2 ,1094.70132.620.295306.30/3.841.5361.2spkN mps,21094.70132.620.5320.43/3.841.5361.2kN mps,21094.70132.620.853
37、45.18/3.841.5361.2kN m则2 ,max,21()() (2)()482 1(371.42306.30) (2.40.59) (2 1.60.53)21.41 (0.2720.295)173.0348c IsscchMpplhbbG ekN m 6 2 , 0173.03 10604.580.90.9 300 1060I s I yIMAmmf h26 2 , 01(371.42320.43) (2.4 1) (2 1.60.8)21.41 0.228117.8848 117.88 10661.520.90.9 300 660II s II yIIMkN mMAmmf h26 2 , 01(371.42345.18) (2.4 1.7) (2 1.6 1.2)21.41 0.5784844.5644.56 10532.400.90.9 300 310IIIIII s III yIIIMkN mMAmmf h