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1、2.1 外脚手架搭设与拆除工程安全管理资料台帐管理规定为规范我公司各项目部施工现场脚手架工程施工安全管理资料，现以建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）为依据，规定我公司各项目部脚手架工程安全管理资料的内容应包括以下几个方面：1 建立脚手架工程安全管理制度并有专人负责。2 脚手架工程施工方案。2.1 计算书编制内容：2.1.1 根据工程特点选用脚手架类型。2.1.2根据设计对架体进行计算，包括纵向水平杆、横向水平杆计算，立杆计算、连墙件计算、立杆地基承载力计算、模板支架计算几方面内容。2.2 搭设施工工序。2.3 搭设施工图及节
2、点详图。（含架体与建筑物拉结详图、现场杆件立面和平面布置图、基础剖面图以及有特殊要求的搭设节点详图）2.4 拆除施工工序。2.5 安全技术要求。2.6 安全保证措施。2.7 施工方案应严格遵循编、审、批程序。3. 脚手架搭拆前的安全技术交底。4. 脚手架搭拆人员上岗证。5. 脚手架所用构配件材料的合格证。6. 脚手架的搭拆分段验收记录。7. 脚手架定期检查记录。8. 卸料平台计算书及搭设示意图。9. 外脚手架不宜支在屋面、雨棚、阳台等处，确因工程需要搭设的脚手架，要分别对外脚手架和雨棚、阳台等部位的结构稳定性进行计算并采取有效安全措施。10. 对于附着式升降脚手架增加：10.1 安装单位资质证
3、明。10.2 安全主管部门检验合格证明及准用证。10.3 升降前检查记录及升降后验收手续。11. 对于吊篮脚手架增加：11.1 吊篮脚手架生产厂家的生产许可证、合格证和产品使用说明书。11.2 安全主管部门检验合格证明及准用证。11.3 吊篮和挑梁锚固、配重等抗倾覆装置的设计计算。11.4 挑梁的锚固施工详图和相应的安全技术措施。12. 对于悬挑脚手架增加：12.1 设计计算书（包括对架体整体稳定性、支撑杆件的受力计算）12.2 针对性强、具体搭设拆卸方案和安全技术措施12.3 平面、立面图以及不同节点详图附1：扣件式脚手架设计计算的主要过程本设计以建筑施工中使用较为广泛的落地式脚手架搭设形式
4、为例，根据脚手架规范要求说明进行该类脚手架设计计算的主要过程。术语及符号同JGJ130-2001规定。1. 设计说明1.1本设计以全封闭双排框架结构脚手架为例。1.2脚手架的设计尺寸：立杆横距为lb，立杆纵距为la，步距为h。1.3采用竹串片脚手板，其自重标准值为0.35kN/m2。具体做法是（如图2），在两立杆间的横向水平杆件（小横杆）上等距设置四根纵向水平杆（大横杆），将竹串片脚手板用20#铅丝固定在这四根纵向水平杆上。1.4本设计中采用的是由钢管、扣件以及预埋钢筋组成的刚性连墙杆，其间距为两步三跨。具体做法见图3。1.5本设计所有钢管尺寸都为483.5（截面特性如下表，见脚手架规范附录B
5、），其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定（Q235钢管抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06105 N/mm2）；本例所使用的安全立网网目不少于2000目/100cm2，网目尺寸为1.66mm1.66mm，自重标准值为0.5kg/m2。截面积A惯性矩I截面模量W回转半径i每米长质量cm2cm4cm3cmkg/m4.8912.195.081.583.841.6风压标准值按k=0.7zso计算，结构脚手架的施工均布活荷载标准值为3 kN/m2（见脚手架规范表4.2.2）。1.7本设计脚手架立杆基础采用压实填土基础，填料为土夹石，碎
6、石、卵石的含量在30%50%，土分层回填平整夯实后的密实度为0940.97，其承载力标准值取180 kN/m2。然后采用200 mm200 mm60mm的砼预制块上。（如图4）2. 设计计算2.1纵、横向水平杆计算2.1. 1纵向水平杆的抗弯强度和挠度计算（按三跨连续梁，见图1和计算简图）图1 纵向水平杆简图脚手板自重标准值qGK =0.35lb/3 施工荷载标准值qQK =3lb/3纵向水平杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)纵向水平杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)纵向水平杆的弯矩设计值M=1.2MGk+1.4MQk （见脚手架规范5.2.2） MGk 脚手板自重标准值产生的弯
7、矩；MGk 施工荷载标准值产生的弯矩。选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算，按第四版施工手册表2-12支座最大弯矩系数组合最大：MGk=-0.10qGKla2，MGk=-0.117qQKla2，则：M=-1.20.10qGKla2-1.40.117qQKla2 纵向水平杆抗弯强度验算：f （见脚手架规范5.2.1）纵向水平杆挠度验算： （见脚手架规范5.2.3）按第四版施工手册表2-12组合 容许挠度，按脚手架规范表5.1.8采用为la/150与10mm。2.1.2 横向水平杆的抗弯强度和挠度计算（见图2） 图2 横向水平杆简图P=1.2qGkla+1.4qQkla集中荷载最大弯矩值为
8、（按第四版施工手册表2-6） 横向水平杆抗弯强度验算：f （见脚手架规范5.2.1）横向水平杆挠度验算： （见脚手架规范5.2.3）按第四版施工手册表2-6组合 容许挠度，按脚手架规范表5.1.8采用为la/150与10mm。注意：按脚手架规范5.1.2 “验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值”，故横向水平杆挠度验算时集中荷载P不需乘分项系数1.2和1.4。2.1.3扣件的抗滑承载力验算（见图2） RRCR 横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。 R=RA=RB=PRC 扣件抗滑承载力设计值，按脚手架规范表5.1.7，见下表。项 目承载力设计值（kN）对接扣件（抗滑）3.20直角扣件
9、、旋转扣件（抗滑）8.002.2立杆计算2.2.1立杆稳定性计算，按脚手架规范5.3.5，计算部位应取底层立杆段。计算时，需组合风载，按脚手架规范5.3.1-2式计算：N 计算立杆段的轴向力设计值，按2.1.4.2计算； 轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比= l0/i 由脚手架规范附录C表C取值，当250时，=7320/2；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kh 确定；k 计算长度附加系数，取1.155； 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查脚手架规范表5.3.3，见下表；类别立杆横距（m）连墙杆布置（二步三跨）双排架1.
10、051.501.301.551.551.60h 立杆步距；A 立杆净截面面积； A = 4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；W = 5.08 cm3MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 (kNm)；f 钢管立杆抗压强度设计值，为205 N/mm2。2.2.2底层立杆段的轴向力设计值按脚手架规范5.3.2-2式计算N = 1.2（NG1k+ NG2k） + 0.851.4NQkNG1k脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2k构配件自重标准值产生的轴向力（本设计仅考虑脚手板、防护栏杆、踢脚杆和安全网的自重）；NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1
11、/2取值。NG1k=gkH （H为脚手架高度，gk 按脚手架规范附录A表A-1取值）NG2k=0.35103n(脚手板满铺层数)lalb/2+3.8410lan(步数)2+0.510laHNQk=32lalb/2 （按同时施工两层考虑）2.2.3计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW（按脚手架规范5.3.4式）对于k=0.7zso 根据义乌实际情况：z一般取0.74（市区）或1.00（郊区）；（按荷载规范表7.2.1采用）；s=1.3=1.31.2An/AW，在无参考资料的情况下，s一般取值为1.0。对于密目式安全立网全封闭脚手架，应考虑安全网的影响。设1为安全网的挡风系数。即1=1.2 An/
12、AW =1.2(100-nA0)/100。本设计采用2000目/100cm2的安全网，每目孔隙面积为A0=0.1660.166=0.0276cm2，那么1=1.2An/AW =1.2(100-20000.0276)/100=0.54；（若还考虑钢管的挡风系数，设2为钢管的挡风系数，查附录A表A-3为0.089，则最后的挡风系数为=1+2-12/1.2=0.54+0.089-0.540.089/1.2=0.67）o为0.35kN/m（按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用）。2.2.4按稳定性计算脚手架的最大搭设高度Hs（按脚手架规范5.3.6-2）按脚手架规范5.3.7，当Hs26m时，还
13、应按下式调整且不宜超过50m：注意：（按脚手架规范5.3.5）1. 当脚手架搭设中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙杆间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距和连墙杆间距等部位的立杆段进行验算；2. 双管立杆变截面处主立杆单根立杆的稳定性，应按脚手架规范5.3.1-2进行计算。2.3连墙杆计算（按脚手架规范5.4.1，连墙杆示意图见图3）图3 连墙杆示意图2.3.1连墙杆的轴向力设计值Nl = NlW + NoNlW 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NlW = 1.4kAWk 风荷载基本风压值；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的
14、迎风面积，二步三跨Aw = 2h3la； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；双排架No取5kN。2.3.2计算连墙杆稳定承载力为连墙杆稳定系数，根据长细比= l0/i 由脚手架规范附录C表C取值，l0为连墙杆从连接里立杆到预埋钢筋位置处的长度。2.3.3计算扣件的抗滑移承载力按RRC验算，参考2.1.3，R= Nl如抗滑移承载力不满足要求，可以减小连墙杆的设置间距，也可以采用两只直角扣件与脚手架的内外立杆连接。2.3.4连墙杆与墙体连接侧的钢管净截面强度计算和预埋钢筋的抗剪承载力计算钢管的净截面强度计算：d 预埋钢筋的直径；t 钢管壁厚3.5mm。预埋钢筋的抗剪强度验算：fV 钢
15、材抗剪强度承载力，为125N/mm22.4立杆地基承载力计算图4 基础示意图2.4.1计算地基承载力设计值（按脚手架规范5.5.2）fg = kcfgkkc 脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对粘土应取0.5，对岩石、混凝土应取1.0；fgk 地基承载力标准值，应按现行国家标准建筑地基基础设计规范（GBJ7）附录五的规定采用。本设计fg为0.4180=72kN/m2注意：对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面承载力进行验算。2.4.2计算立杆基础底面平均压力P，有效底面积A一般取0.25m2。N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值，即立杆轴向力设计值。 附2：扣件式钢管脚手
16、架风荷载标准值计算在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。我们依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)(以下简称脚手架规范和国家现行建筑结构荷载规范(GBJ50009-2001)（以下简称荷载规范）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：k=0.7zso式中:k风荷载标准值（kN/m2）； z风压高度变化系数； s脚手架风荷载体型系数 o基本风压（kN/m2）。计算
17、风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：一、基本风压o及修正系数基本风压o应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。荷载规范规定：风荷载标准值k=zzso,即风荷载标准值中还应乘以风振系数z，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取z=1。荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压o。乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。二、风压高度变化系数z：荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按荷载规范采用。地面粗糙度可分为A、B、C三类A类指近
18、海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区；C类指有密集建筑群的大城市市区。选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况：1. 立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力很小，综合计算值最小；5m高度处组合风荷载产生计算值虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。 2. 连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连
19、墙作轴向力设计值随之增大，架体顶部达到最大。连墙件稳定承载力及扣件抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。三、风荷载体型系数s， 风荷载体型系数按脚手架规范4.2.4规定计算。背靠建筑物的状态全封闭墙敞开、框架和开洞墙脚手架状态全封闭、半封闭1.01.3敞开stw1. 密目式安全立网全封闭及半封闭单、双排脚手架风荷载体型系数密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数：根据国标密目式安全网（GBl6909-1997）5.2.1条规定：网目密度不应低于800目/100cm2。设100cm2网目目数为N800目，经计算挡风面积与迎风面积比值即An/Aw=0.54(含脚手架钢管挡风面积)，挡风系数=1.2
20、0.54=0.648。对于密目式安全立网全封闭脚手架，应考虑安全网的影响。设1为安全网的挡风系数。即1=1.2 An/AW =1.2(100-nA0)/100。如采用2000目/100cm2的安全网，每目孔隙面积为A0=0.1660.166=0.0276cm2，那么1=1.2An/AW=1.2(100-20000.0276)/100=0.54；设2为钢管的挡风系数，假设某外架立杆纵距为1.5m，步距为1.8m，剪刀撑按45度连续设置，即An=(la+h+0.325lah)d=(1.5+1.8+0.3251.51.8)0.048=0.2，Aw=lah=1.51.8=2.7，2=1.2An/Aw=
21、1.20.2/2.7=0.089（可直接查规范附表A-3），则最后的挡风系数为=1+2-12/1.2。背靠建筑物为全封闭墙：s=1.0=0.648；背靠建筑物为敞开、框架和开洞墙：s =1.3=0.8424；密目式安全立网半封闭脚手架的风荷载体型系数同全封闭脚手架。目前建筑工地使用的密目式安全立网，是建设部规定的网目密度不低于2000目/100cm2的立网，应按此规定执行。2. 敞开式单、双排脚手架风荷载体型系数按脚手架规范表4.2.4规定采用。依据上述规定，敞开式脚手架风荷载体型系数计算公式为：单排脚手架(单榀桁架) s=s双排脚手架(n榀桁架，n=2)(1)挡风系数值计算 s=s（1-2/
22、1-）1)直接按脚手架规范附录，A表A-3查表采用。2)按脚手架规范条文说明规定的计算公式计算： =1.2An/(lah)(2)桁架构件的体型系数s值计算 按荷载规范表7.3.1第36项(b)规定计算： “全国基本风压分布图”中，基本风压最大地区o=0.75kN/m2，故 48mm( 51mm)钢管脚手架整体计算时，桁架构件的体型系数，s =1.2。 (3)双排脚手架系数值计算值按荷载规范表7.3.1第32项查表选用。b/h为脚手架立杆横距与立杆步距的比值，即Lb/h。四、计算实例某高层建筑，位于济南市郊区，框架结构，采用扣件式双排钢管脚手架施工，钢管规格为483.5mm，脚手架搭设高度50m
23、，搭设尺寸，立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=1.2m，步距h=1.8m，连墙杆设置为二步三跨。要求计算：1. 脚手架用密目安全立网(网目密度不低于2000目/100cm2)全封闭；2. 脚手架敞开式，两种情况，离地面5m及50m高度风荷载标准值。1. 全封闭脚手架查“全国基本风压分布图”，济南地区基本风压o=0.35kN/m2。查荷载规范表7.2.1，大城市郊区，地面粗糙度B类，离地面5m高度z=1.0, 50m高度z=1.67。背靠建筑物为框架结构，偏于安全计算，取挡风系数=1.0，s =1.3=1.3。 离地面5m高度，k =0.71.01.30.35=0.3185kN/m2； 离地
24、面50m高度，k =0.71.671.30.35=0.5319kN/m2。 2. 敞开式脚手架基本风压及风压高度变化系数同全封闭脚手架。由脚手架规范附录A表A-3查挡风系数=0.089(或由公式计算，=1.2An/lo.h=0.089)。由荷载规范表7.3.1第32项查表，n=2(双排)，lo/h=1.2/1.81，0.1，=1。查荷载规范表7.3.1第36项od2=0.350.0482=0.00080.002，桁架杆件的体型系数s=1.2。s=stw=s（1-2/1-）=s (1+)= 0.0891.2(1+1)=0.2136离地面5m高度，k =0.71.00.21360.35=0.0523kN/m2；离地面50m高度，k =0.70.1670.21360.35=0.0874kN/m2；