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1、 模板(专项)施工方案一、工程概况：本工程位于克拉玛依西路北二巷，西湖苑小区5#住宅楼为框架结构。地上六层，地下一层，建筑面积2982.97m2，总高度23.50米。本工程建筑等级属二类，耐火等级为二级，屋面防水等级为，地震设防烈度为八度。二、本工程基础施工采用组合钢模板，主体施工采用组合钢模板。模板加固采用钢架杆加固，钢管支点应垫木块。加大支点受力面积，增强稳固性，模板作业高度在2m以上时，根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护。1、模板工程设计计算和安装拆除方案（1）柱模板支撑的计算见后附计算书（2）梁模板支撑计算见后附计算书（3）板模板的支撑计算见后附计算书2、模板安装安全技术措施
2、A、安装和拆除钢模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人维持安全，防止伤及行人。B、现浇整体式的多层房屋和构筑物安装上层楼板及其支架时，应符合下列要求。C、下层楼板砼强度要达到1.2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得过分集中。D、下层楼板和强度要达到能承受上层楼板、支撑系统和新浇砼的重量时，不得过分集中。E、当层间高度大于5m时，若采用为层支架支模时，则应在两层支架立柱间应铺设垫板，且应平整，上下层支柱要垂直，并应在同一垂直线上。F、模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。G、模板的支柱纵横向水平剪刀撑均应按设计
3、规定布置。当设计无规定时，一般支柱的间距不宜大于2m，纵横向水平的上下步距不宜大于1.5m，纵横向的垂直剪刀撑间距不宜大于6m，当支柱设计小于4m时，应设上下两道水平撑和垂直剪刀撑。以后支柱每增高2m，再增加一道水平撑。水平撑之间还需要增加剪刀撑一道。当高度超过10m时，模板的支柱应选用长料，同一支柱的连接接头不宜超过2个。H、承重焊接钢筋骨架和模板一起安装时，应符合下列要求。（1）模板必须固定在承重焊接钢筋骨架的节点中。（2）安装钢筋模板组合体时，吊索应按模板设计的吊点位置绑扎。3、模板拆除的安全技术措施（1）拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求（2）拆模板应经施工技术人员按试块强度检
4、验，确认砼已达到拆模强度时，方可拆模。（3）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可行的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非工作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下模板做平台模板时，更要注意，防止模板掉下伤人。（4）工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用链系挂在身上，拆除作业时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（5）拆除模板一般采用撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下，在拆除模板时，要注意防止整块模板掉下伤人。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑固定牢固，严防突然掉落，倒塌坠落。（7）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善
5、堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。（8）在砼墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严。（9）定型组合钢模板，当作业高度在2m及以上时，应遵守高处作业的规定。（10）施工用临时照明及机电设备的电源线应绝缘良好，不得架设在组合钢模板上，应用绝缘支持物使电线与组合钢模板隔开，并严防线路绝缘破损漏电。（11）组合钢模板夜间施工时，要有足够的照明，行灯电压不得超过12伏，照明灯和可移动的机电设备应有移动线路，要采用橡胶绝缘电缆。（12）安装和拆除模板，高度在2m以下时，可使用马凳操作，高度在2m及以上时，应搭设脚手架或工作平台，并设置防护栏杆或安全网。（13）高处作
6、业人员应通过斜道上下通行。严禁攀登组合钢模板或绳索上下。（14）板的预留孔洞、电梯井口等处，应加盖或设防护栏杆。（15）多人共同操作或抬组合钢模板时要密切配合，协调一致，相互呼应，高处作业时要精神集中，不得逗闹或酒后作业。（16）支模过程中如遇作业停歇，应将已就位的钢模板、支撑件拆下运走，防止坠落伤人或人员扶空坠落。（17）高处作业支、拆模板时，不得乱堆放。脚手架或工作平台上临时堆放的钢模板不宜超过3层，堆放的钢模板、部件、机具连同操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作平台设计控制的荷载，当设计无规定时，一般不超过2.7KN/m2。（18）操作人员的操作工具要随手放入工具袋内，不便放入工具袋内
7、的要栓在身上或放在稳妥的地方。（19）组合钢模板，一般应按自下而上的顺序进行就位，要及时安装好U形卡或L形插销。连杆安装好后，将螺栓紧固。同时架设支撑以保证模板稳定。（20）需要拼装的模板，在拼装前应设置好操作平台，操作平台必须稳固、平整。（21）安装基础及地下组合钢模板，基槽上口1m边缘内不得堆放钢模板及支撑件，向基槽内运送应用吊机，溜槽或绳索系上，高大长径基础分层，分段支模时，应边组装钢模板边安设支撑杆件，下层钢模板就位校正并支撑牢固后，方可进行上一层钢模板的安装。（22）墙模板现场散装拼支模时，钢模板排列，内外楞位置，间距及各种配件的设置均应按钢模板设计进行，当采取分层、分段支撑时，应自
8、下而上，并在下一层钢模板的内外楞上架设各种支撑件，等全部安装紧固稳定后，方可进行上一层钢模板的安装，当下层钢模板不能独立安设支撑件时，必须采取临时固定措施，否则不得进行上一层钢模板的安装。（23）墙模板的内外支撑必须紧固可靠，确保组合钢模板的稳定，高大的墙模板宜搭设排架式支撑。（24）柱模板现场散拼支模时，应逐块逐段上够形卡，紧固螺栓、柱箍，或紧固钢楞并同时安设支撑固定。（25）安装预拼装大片钢模板应同时安设临时支撑支稳，不得将大片模板系在柱钢筋上代替支撑，四侧模板全部就位后要随时进行校正，并紧固角模，上齐柱箍或紧固钢楞，安设支撑固定，整体柱模板就位安装时，要有套入柱子钢筋骨架的安全措施，以防
9、止人身安全事故的发生。（26）模板的支撑必须牢固可靠，确保整体稳定，高度在4m及以上的柱模，应四面支撑，当柱模超过6m时，不宜单根柱子支模及灌注砼施工，宜采用整体或成列同时支模，并将其支撑联成一体，形成整体构架体系。（27）安装独立梁模板，一般应设操作平台，高度超过6m时，应搭设排架并设防护栏杆，操作人员不得在独立梁底或支架上操作及上下通行。（28）安装预拼大片整体梁模板，在就位前两端及梁支撑安设连接稳固后方可脱钩。（29）安装圈梁、阳台、雨蓬、挑檐等模板，这些模板的支撑应自成系统，不交搭在施工脚手架上，多层悬挑结构模板的支柱必须上下保持一条垂直中心线。（30）组合钢模板拆除安全技术措施（31
10、）组合钢模板的拆除顺序和方法，应遵照施工设计（方案）规定，一般应先拆除侧模，后拆底模，先拆非承重部分，后拆承重部分。（32）拆除基础及地下工程模板时，应先检查基槽土壁的安全状况，发现松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取防范措施后，方可进行基槽作业。（33）拆除现场散拼的梁、柱、墙等模板，一般应逐块拆卸，不得成片松扣撬落或拉倒，拆除平台、楼层结构的底模，应用溜槽或绳索系下，上下传递时，要相互接应，防止伤人。（34）拆除高处模板，作业区范围内应设有警示信号标志和警示牌。作业区及进出口，应设专人负责安全巡视，严禁非操作人员进入作业区。柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江
11、正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):400.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1
12、.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；壁厚(mm):5.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):241.42；钢楞截面抵抗矩W(cm3):48.28；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；壁厚(mm):5.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):113.08；钢楞截面抵抗矩W(cm3
13、):28.27；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密
14、度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取15.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 125.226 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值72.000 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=72kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计
15、算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 170 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =170.0m
16、m； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.000.450.85=33.048kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.85=1.071kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =33.048+1.071=34.119 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 34.119170170= 9.86104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度
17、； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.86104 / 2.43104 = 4.058N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.058N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =170.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.000.450
18、.85=33.048kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.85=1.071kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =33.048+1.071=34.119 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62534.119170.0 = 3625.144N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3625.144N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =
19、 205.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33625.144/(245018.0)=0.671N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.671N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 72.000.4532.40 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =170.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = .00 N/m
20、m2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 170 / 250 = 0.68 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52132.40170.04/(100.02.19105) = 0.003 mm；面板的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.68mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯
21、性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形，宽度60mm，高度80mm，壁厚为5mm；内钢楞截面抵抗矩 W = 28.27cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 113.08cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.000.170.85=12.485kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.85=0.405kN/m； q = (12.485+0.405)/2=6.445 kN/m；
22、竖楞的最大弯距：M =0.16.445450.0450.0= 1.31105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.83104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.31105/2.83104 = 4.616N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.616N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)；
23、 l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.000.170.85=12.485kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.85=0.405kN/m； q = (12.485+0.405)/2=6.445 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.66.445450.0 = 1740.069N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1740.069N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞
24、的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31740.069/(260.080.0)=0.544N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.544N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =72.000.17 = 12.24 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l
25、 =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = .00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.13106；竖楞最大容许挠度: = 450/400 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.24450.04/(100.01.13106) = 0.014 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 48.28 cm3；钢柱箍截面惯性矩
26、 I = 241.42 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 720.85 + 1.4 20.85)0.17 0.45/1 = 5.8 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.462 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.162 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.002 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.16 kN.m； 弯矩作
27、用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 48.28 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 3.19 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.19N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.002 mm；柱箍最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.002mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.8mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓
28、的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.462 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.462kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5mm；截面惯性矩I和截
29、面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 48.28cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 2414.2cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.2720.85+1.420.85)0.17 0.45/1 = 5.8 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.462 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.162 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.002 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件
30、的最大弯矩设计值: M = 0.16 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 48.28 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 3.194 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.194N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.002 mm；柱箍最大容许挠度: V = 200 / 250 = 0.8 mm；柱箍的最大挠度 V =0.002mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=0.8mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉
31、螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.462 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.462kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB
32、50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.45混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：2.80；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及
33、保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):9.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：钢面板；面板弹性模量E(N/mm2)：.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间
34、距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：100.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：100mm，100mm，100mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混
35、凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、9.600 kN/m2，取较小值9.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯
36、结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501010/6=833.33cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.59.60.85=4
37、.9kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.85=1.19kN/m；q = q1+q2 = 4.896+1.190 = 6.086 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 116.67mm；面板的最大弯距 M= 0.16.086116.6672 = 8.28103N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.28103 / 8.33105=0.01N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.01N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准
38、值: q = 9.60.5 = 4.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 116.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50101010/12=4166.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.8116.674/(1004.17107) = 0 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =116.667/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值 =0mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.467mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的
39、三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.29.60.85+1.420.85)0.117=1.42kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l
40、 = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.11.42500.002= 3.55104N.mm； 最大支座力:R=1.11.420.5=0.781 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.55104/8.33104 = 0.426 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.426 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =9.600.12= 1.12 N/mm； l-计算跨
41、度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6771.125004/(100100008.33106) = 0.006 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.006mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力0.781kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.078 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 100mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.81104/1.02104 = 7.687 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞