泰东河大桥支架现浇方案 .doc

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1、东台市惠阳路跨老泰东河大桥连续箱梁支架搭设、浇筑 施工方案编制人： 审核人： 审批人： 常州市市政建设工程有限公司2011年10月25日目 录第一章 工程概况第二章 编制依据第三章 方案总体设计、概述第四章 详细的施工方法和工艺流程第五章 整体支架、构件及桩基础的力学计算第六章 质量保证体系和措施第七章 安全、文明施工保证措施第八章 应急预案 第九章 临时用电方案第一章 工程概况东台市惠阳路跨老泰东河大桥工程，全长约560米。其中桥长140米，桥梁跨径为40米(岸孔)+60米(水中)+40米(岸孔)，桥梁总宽40米。桥梁断面形式为： 3.5米人行道+5米慢车道+0.5米护栏+3米机非分隔带+0

2、.5米护栏+15米快车道+0.5米护栏+3米机非分隔带+0.5米护栏+5米慢车道+3.5米人行道=40米。桥梁上部结构为变高度预应力混凝土连续箱梁，梁高在支点处4.5m ，跨中高1.8m，边跨梁底为圆曲线，中跨为三次抛物线。桥梁分为三幅，中间一幅机动车道桥，两侧各一幅非机动车道桥。机动车道桥箱梁全宽16m，悬臂长2.5m ，单箱双室断面，腹板采用直腹式。非机动车道桥箱梁全宽9m ，悬臂长2m ，单箱单室断面，腹板采用直腹式。下部结构桥墩为实体式桥墩，利用盆式支座落于承台之上。桥墩承台总厚度4m ，凹槽深度0.5m；桥台采用埋置式桥台，台帽直接搁置在承台上，承台厚度为2 .5m。桥梁主要设计参数

3、如下：设计荷载：以BZZ-100为标准轴载汽车荷载：公路I 级；桥梁设计基准期：100 年；设计洪水频率：1 / 100 ; 环境类别： 类：设计安全等级：二级；抗震标准：地震动峰值加速度值为0 . 1g （抗震设防烈度7 度）。桥梁抗震设防类别：B 类；抗震重要性系数：El地震作用为0.43 , E2 地震作用为1.3 ；抗震设防措施等级8 级；现场地质情况较为复杂，勘察深度80m以内的土体均为第四系松散沉积物，成因以古泻湖相沉积为主。老泰东河为六级航道，河道宽度约75米。桥梁位置处河床地质较差，承载力较低。箱梁主体结构的施工，将底板和顶板分成2次浇筑完成。每次浇筑一联3孔，确保箱梁浇筑的整

4、体性。目前，老泰东河航道已经断航，可确保箱梁现浇施工期间的安全。第二章 编制依据本施工方案的编制严格遵守合同文件明确的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。坚持技术先进性、工期合理性、经济适应性、安全可靠性。强化精品意识，采取切实有效的措施，使箱梁施工达到内实外美：即工程内在质量优良，外观棱角分明，线条流畅，色泽一致，表面光洁。编制依据如下：1.本工程施工图纸；2.施工现场的勘测情况和布置；3.依据对本工程施工所需材料、设备资源等实际调查情况；4.国家现行的施工技术规范、质量验收标准；5.施工手册、预算资料等参考资料；6.我公司在以往类似工程施工的成功经验；7 城市桥梁设计准则 （CJJ 1

5、1 一93 )；8 公路桥涵设计通用规范 JTG 060 一2004 )； 9 公路钢筋混凝上及预应力混凝上桥涵设计规范（JTG D62 一2004 )；10 城市桥梁工程施工与质量验收规范 （CJJ2 一2008 )；11 公路桥梁抗震设计细则 （JTG / TB02 一01 一2008 )；12清华大学 结构力学求解器2.0版 13. 建筑桩基技术规范 JGJ94-2008第三章 方案总体设计、概述根据本工程设计图纸和桥址情况，本桥梁跨径为40M+60M+40M。其中，两边跨位于河岸上，中跨60M位于水中。针对此情况，我部决定将箱梁的现浇施工分为水中支架和岸孔支架两部分。具体如下：一、水中

6、支架施工方案的设计：根据图纸设计情况，箱梁厚度为1.8米4.5米，自重较大；且水中箱梁单跨达到60米。对箱梁现浇的线型控制、支撑材料构件的力学性能、施工安全管理要求较高；存在较大的施工难度。因此，我部决定将水中箱梁的支撑施工作为本桥梁施工的重点来控制。根据我公司对同类桥梁的相关施工经验和本工程的地质情况，由于现场河床土质较差，侧向摩阻力低，经慎重考虑，决定采用水中灌注桩作临时支撑的方案。虽然灌注桩基础施工成本较大，但由于其拥有较高的承载力、刚度、强度和稳定性；可确保箱梁施工的质量和施工人员的安全。首先，在水中打入两排钻孔灌注桩作为临时桥墩支撑。跨径布置：20.9M+18.2M+20.9M。其中

7、，机动车道采用5根1200mm灌注桩作支撑，非机动车道各采用3根1200mm灌注桩作支撑。临时灌注桩支撑共计22根。然后，施工水中支架：水中钻孔灌注桩临时桥墩 在其上架设45#双拼工字钢，将桩基础连成整体 再采用321型贝雷片搭设施工平台 在平台上搭设钢管支架、铺设底模。二、陆上支架方案的设计根据规范和现场实际情况，陆上支架选用WJ型碗扣式支架满堂搭设。陆上支架先压实原地面，处理软塘，施工80CM厚6%石灰土地基处理。碾压密实后的地基弯沉值达到路基弯沉值标准。然后铺设20cm碎石，压实后浇筑20cm厚C25砼进行场地硬化，以便给箱梁施工提供稳固的地面基础。经过上述方法处理后的地基稳定、可靠、整

8、体性较强；可确保浇筑后的梁体线形顺畅美观。同时，也保证了施工人员的安全。以上为我部对本次箱梁支架施工的总体设想和方案设计。该方案将经过详细的力学计算，确保安全可靠，方可使用。（具体详见第五章支架的力学计算）。第四章 详细的施工方法和工艺流程本工程现浇箱梁的施工时间为：2011年12月20日2012年7月15日。该时间为支架开始搭设时间箱梁主体结构施工结束的时间。由于工期较紧，且跨越冬季，我部将加大材料、设备的投入，确保施工任务的完成。同时，根据相关资源配备情况确定详细的施工方法。一、施工准备、技术准备 编制专项施工方案，并经专家组论证通过。 编制施工预算，提出材料、设备的供应计划。 组织技术人

9、员进行技术准备；同时，对各施工队进行安全和技术交底。、物资准备 根据施工计划，合理调配机械设备。打桩船和吊车等关键设备做好进场前的检修工作，确保按期进场。 材料选定及采购。进场主要原材料必须经试验合格后方可进场，采购时严格执行有关规定。部分关键材料（如大型工字钢、贝雷梁、碗扣式支架、钢筋、混凝土等）事先预订，确保材料及时供应。、组织准备 根据项目组织机构，明确施工人员的职责。 组织施工队伍进场，确保施工所需的人员，经过安全教育和培训合格后方可上岗。二、详细的施工方法1、支架搭设水中支架搭设：首先，搭设水中钢管桩排架，完成钻孔灌注桩基础。钻孔灌注桩直径为1.2米，横向桩间距为3米。灌注桩钢筋配置

10、基本和现有图纸一致,主筋采用20根22mm钢筋布置；箍筋采用10mm的钢筋，间距为10cm；灌注桩底部1/4为无筋段。其中，机动车道每个临时桥墩采用5根灌注桩基础，非机动车道每个临时桥墩采用3根灌注桩基础，全桥共采用22根灌注桩。在灌注桩的桩顶预埋10mm厚1.2米的圆型钢板，与架设其上的45#双拼工字钢焊接，将灌注桩连成整体，形成临时桥墩。根据软件计算的荷载数据，箱梁腹板处荷载较重，灌注桩基础受力不均；因此，设计桩长亦不同。具体情况如下：机动车道： 其中，、灌注桩长度设计为30米，、灌注桩长度设计为25米。然后，在临时桥墩上架设加强贝雷梁，并与桥墩工字钢焊接。边跨贝雷梁一头架设于承台混凝土上

11、，另一头架设于临时桥墩上；中跨贝雷梁则全部架设于临时桥墩上。至此，已形成稳定的刚构平台。在刚构平台上搭设碗扣式支架，铺设槽钢和木方，施工箱梁底模。非机动车道：根据施工图设计，非机动车道箱梁底宽5米，顶板宽度9米；因此，设置3根1.2米的灌注桩比较合理，桩间距采用3米。具体详见下图： 3m 3m 其中，、灌注桩长度设计为25米，灌注桩长度设计为30米。陆上支架搭设：陆上现浇箱梁支架选用WJ型碗扣式支架满堂搭设。陆上支架先压实原地面，然后填筑80cm6%石灰土。石灰土每层施工厚度20cm，压实度不低于93%。最后，在其上铺20cm碎石，压实后浇筑20cmC25砼进行场地硬化，以便给箱梁施工提供稳固

12、的地面基础。为防止雨水冲刷，路基做成双面排水坡，坡度为2%。地基处理好以后，放置支架底托，安装碗扣支架。直接在处理后的地基上搭设碗扣式钢管支架。箱梁底板部位立管底部及顶部分别设置下托、上托，以便调整支架整体高程。横梁与上托之间采用螺丝挤压固定，纵横梁之间采用铁钉固定。箱梁翼板范围内碗扣式支架搭设至翼板底高程后，直接在横向钢管上铺设木方纵梁，木方与钢管之间用铅丝绑扎固定。立管、木方横梁及纵梁的间距根据总施工荷载计算确定。支架搭设宽度超出梁顶设计宽度两侧各12m，作为施工工作平台。支架搭设的顺序为：放出支架纵横控制线摆放扫地杆逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧安第一步大横杆，与各立杆扣紧安第二步大横杆

13、架设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧依次往上安装大横杆接立杆架设剪刀撑。支架搭设注意事项：安规定间距进行搭设；注意杆件的搭设顺序；及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全；扣件拧紧程度应适当；有变形的杆件和不合格扣件不能使用；随时校正杆件的垂直和水平偏差；支架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。陆上支架搭设详见下图：陆上支架现浇图示 惠阳路 现浇箱梁支架地基处理（80CM6%石灰土+20CM碎石+20CM厚C25砼） 最低河底标高：-2.65M 1200MM灌注桩基础陆上支架搭设横断面： 说明:根据本工程情况，岸上两边跨采用地基处理后搭设满堂支架现浇施工。水中箱

14、梁由于河水面宽，且水深较深；为确保施工质量，决定采用先打入灌注桩临时桥墩，在其上架设贝雷梁现浇箱梁的施工方法。地 基 处 理2、底模加工及安装 模板的好坏是现浇箱梁质量好坏的关键，模板必须有足够的强度和刚度。外模、底模、内模均选择采用15mm厚高强覆膜竹胶合板(以下称竹胶板)，竹胶板具有刚度大、韧性强、质量轻、施工方便等优点。底模安装：竹胶板铺设，当支架安装并调整好后，清除龙骨上的杂物，将已加工好的竹胶板底模按设计拼装，保证接缝严密、平整无错台，调整后用小钉将底模固定在龙骨上，接缝用宽胶带密封抹平。3、支架预压、观测及预压后模板调整为避免在砼施工时，支架不均匀下沉，消除支架和地基的竖向变形，准

15、确测出支架和地基的弹性变形量，为预留模板拱度提供依据，事先对支架进行预压。在预压前，要检查所有连接扣件是否扣紧，松动的要用扳手拧紧。在预压前必须进行整架检验和验收。检验主要内容：A.基础是否有不均匀沉陷；B.立杆垫层与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况；C.检验全部节点的上碗扣是否锁紧；D.整架垂直度和横杆水平度是否达到规范要求；E.复核荷载是否超过规定。4、地基处理及支架承重验算处理过的地面层，尚需浇筑200mm厚的C25砼，方能搭设支撑体系。预支架压时，用砂袋按上部砼重量分布情况进行布载，加载重量按设计要求。 预压材料：预压材料采用砂袋，便于倒运，且对底模影响小，从而保证砼的外观质量。

16、预压顺序：根据连续梁的施工方向，预压依施工要求逐幅进行，这样可与钢筋绑扎，浇筑砼进行流水作业。预压荷载验算：箱梁采用支架现浇施工，支架必须保证足够的刚度、强度和稳定性，支架必须进行预压，以消除其非弹性变形及基础沉降，应满足钢管满堂支架顶压技术规程（JGJ/ T 194-2009）的相关要求。支架预压最大加载按主梁自重的1.1倍+模板自重+动载+冲击荷载计，要分级加载，每级持荷时间不小于30分钟，最后一级为l 小时，然后稳定时间4872小时，一般预压最后三天的稳定为不大于1mm/天，分别测定各级荷载下支架和支架梁的变形值。根据测试结果，确定支架的施工预抛高值，以消除施工中因支架变形而造成的箱梁线

17、形和标高误差。布置观测点：为准确测出整跨的沉降情况，每跨布置观测点数不少于15个，以便测量预压前、后及卸载后的标高。当支架稳定后，即可卸掉砂袋，卸砂袋时要分层卸，全部卸完后，测量底模和地基的标高，计算出支架和地基的弹性变形量。在预压结束、模板调整完成后，再次检查支架和模板是否牢固，松动扣件要重新旋紧。侧模安装：事先进行箱梁边线测量放样，并在底模上用墨斗弹出边线，按照边线进行安装侧模。侧模的加固采用撑拉结合的方式，在侧模外部的顶和底分别采用钢丝绳拉紧，钢丝绳的另一端连接在工作台的龙骨上；同时在侧模外部的顶和底分别采用方木进行支撑，保证侧模稳定、牢固。内模安装：箱梁腹底板钢筋施工完毕后，进行内模安

18、装。内模用竹胶模板，型钢模架，做成可调式支撑，腹板内外模间设上下两排拉杆，拉杆纵向间距0.8m。每箱内模分段安装，事先按照现浇箱梁底板混凝土的设计厚度加工内模底板钢筋支架，按梅花状布置，将内模座落在该支架上，调整内模达到要求后，安装拉杆固定。端模安装：箱梁混凝土为分联现浇梁段，每联两端均需制作端模板，端模板用竹胶模板。封端混凝土在预应力施作完成，管道压浆之后立模、浇筑。支设模板同时，要按照设计要求设置通风孔，通风孔用直径相同的PVC管设置形成，在每跨内模顶部距离跨端1/4跨距处（此处弯矩最小）开一个75cm75cm进人孔，以便拆除内模。5、钢筋加工及安装钢筋及钢绞线加工时抓住四个环节：一是钢筋

19、与钢绞线的试验（物理试验与化学试验）；二是钢筋和钢绞线严格下料尺寸；三是钢筋焊接严把质量关；四是钢筋按设计图绑扎（焊接）成立体骨架。预应力钢筋混凝土箱梁中普通钢筋既有受力筋又有架立钢筋，形状复杂，数量多。所有钢筋均统一在加工场下料、弯制、加工，现场绑扎焊接成型，组合成立体骨架。主筋骨架之间、骨架与斜筋之间采用双面焊，焊缝长度不小于设计要求的钢筋直径的5倍。绑焊箱梁顶板钢筋时应注意以下问题：预先确定箱梁顶板钢筋，设置进人孔的位置和数量及加固的方法。伸缩缝、护栏、泄水管等设施的预埋件准确、无遗漏。6、预应力管道安装、波纹管安装普通钢筋绑扎成骨架后，根据各预应力钢束的坐标和曲线要素，首先在骨架的箍筋

20、上测量划线，并点焊定位筋，然后在定位筋上绑扎钢束孔道的导向筋。预应力管道定位筋应设置准确，箱梁定位筋在曲线部分以间隔为500m、直线段间隔为800mm设置一组。预应力钢束孔道采用符合预应力混凝土桥梁用塑料波纹管（JT/T529-2004）标准的塑料波纹管。波纹管的长度尽量为整体一根，减少接头；但由于整联施工，有些波纹管较长，需接长，接长时，用比通长波纹管直径大5mm的波纹管将该接头套紧，并用胶带纸包裹，以防漏浆。接头波纹管将各段波纹管联接起来，然后自下而上将波纹管分层、分号绑扎在定位筋的导向筋上，波纹管绑扎、定位时注意以下几个问题：在绑扎前检验波纹管，保证其质量合格；波纹管的接头处两端用胶布缠

21、紧接缝；波纹管的就位采用绑扎，绑扎要求牢靠结实。管道的连接必须保证质量，应杜绝因漏浆造成顶应力管道堵塞。当预应力钢筋完全定位后，即可在波纹管两端安设灌浆孔，安装钢束锚垫板。 、灌浆孔、排气孔、锚垫板安设 当预应力钢束就位后，在每一钢束的两端安设灌浆孔，排气孔按照设计要求安设。 锚垫板安放时保持板面与孔道垂直，波纹管穿入锚垫板内部，且从锚垫板口部以海棉封堵孔道端口，外包裹胶带，避免漏浆堵孔。为保证锚垫板定位准确，在施工到齿板处时，换用改装后的内模，精确定位，将齿板与梁体一同浇筑。螺旋筋与钢筋网严格按设计安装。除以上的措施外，在纵向预应力孔道内，于灌注混凝土前，穿入较孔道孔径小10mm的硬塑料管，

22、在混凝土初凝前抽动，终凝后抽出，以防措施不到漏浆堵孔，此塑料管可多次倒用。7、砼的浇筑与养护箱梁砼浇筑采用罐车运输布料杆泵送入模。梁体分两次浇筑，先底板、腹板，后顶板，这样混凝土外观质量易于保证。砼在选配时可考虑中掺入适量可防腐的减水剂早强剂，施工时严格按经批准的配合比配料拌制砼，根据气温控制水灰比，施工现场测量坍落度，及时与后方拌和基地联系，适时调整，坍落度不合格的坚决不用于施工。砼浇筑在炎热和寒冷的天气里，入模温度最低控制在10，最高控制在25。模板清洗：由于铺模与浇筑砼间隔时间较长，模板表面有浮尘或杂物，砼浇前应清除。在底板标高最低处预留排水孔，直接用高压水枪从高处向低处冲洗，污水从排水

23、孔留出，冲净后封孔。砼浇筑的顺序：每孔纵向低处向高处连续快速浇筑，采用斜面分段，水平分层方法连续浇筑；横向先底板后腹板和顶板的顺序浇筑砼。砼振捣：砼的振捣底板和顶板用平板振捣器和插入式振捣棒配合使用，腹板采用插入式振捣棒。振捣时间要适当掌握不要漏振也不要过振。在砼浇筑过程中，应避免振捣棒击穿波纹管造成孔道阻塞（浇筑顶板要求与此同），各种预埋件保持位置正确。必须注意预埋件以及各种管线预埋管、孔洞的预埋工作。箱梁砼浇筑完成后，应在砼浇筑完45小时初凝后尽快覆盖养护。养护期不少于7天。8、内模、侧模拆除拆内模：现场砼试件制作时，除按规范标准制作外，还要考虑拆模和张拉时控制强度的需要。因此，现场制作6

24、组试件，试件与梁体同条件养护。顶板混凝土强度达到设计的80后，由进人孔进去拆除内模及支撑，由进人孔运出。运完后封闭进人孔。进人孔封闭采用吊模法，焊接好钢筋，浇筑混凝土即可。拆侧模：箱梁腹板混凝土强度达到设计强度的80可拆除侧模。9、钢绞线制作、张拉箱梁张拉采用后张法，钢束的张拉是预应力混凝土工程的关键工序，直接影响到工程的质量，必须严格按照施工操作规程进行。成立专业的张拉组，由专人负责。在张拉作业之前对张拉千斤顶、油压表及油泵由专业检测部门进行标定，并绘制标定曲线，张拉时按标定曲线配套使用，并检查锚具及预应力钢束安装是否正确。、钢绞线施工要求钢绞线按设计要求进行下料、编束，编束时应注意编束次序

25、，每隔1-1.5米分段绑扎。根据计算长度，用切断机和砂轮锯切断钢绞线，并在每端30-50mm处用铁丝绑扎。穿束前应用清水冲洗孔道，然后用高压风将孔道吹净并应检查锚垫板和孔道，锚垫板应位置准确。钢绞线用铁丝绑扎成形，束内各钢绞线必须顺直，不得互相缠结。钢束成形后，按各自的位置先下后上地穿入定位的波纹管内。、采用双控张拉预应力钢绞线现浇主梁预应力钢束必须待混凝土强度达到设计强度的100%后，且混凝土龄期不小于7d ，弹性模量须达设计值的100%后方可张拉。张拉预应力钢束时，采用张拉吨位和伸长值进行双控，当预应力钢束达到张拉控制吨位时，实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在6%之内，实际引伸量值应扣除

26、钢束的非弹性变形影响。施工时应确保锚垫板与该垫板下的预应力束垂直。 、预应力摩阻的减少措施预应力张拉时，为尽量减少因摩阻造成的预应力损失，拟采用以下措施：、两端抽动，分头预紧； 、摩阻损失由设计提供，现场测量、复核。、滑丝与断丝的处理预应力钢绞线每束滑丝与断丝不超过1丝，且每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1%。超过该规定采取以下措施处理：钢绞线放松：将千斤顶按张拉状态装好，并将钢丝在夹盘内楔紧。一端张拉，当钢丝受力伸长时，锚塞销被带出。这时立即用钢钎锚塞螺纹。然后主缸缓慢回油，钢丝内缩，锚塞因被卡住而不能与钢丝同时内缩。主缸再进油，张拉钢丝，锚塞又被带出。再用钢钎卡住，并使主缸回油，如此

27、反复进行至锚塞退出为止。然后拉出钢丝束更换新的钢丝束和锚具。单根滑丝单根补拉：将滑进的钢丝楔紧在卡盘上，张拉达到应力后顶压楔紧。人工滑丝放松钢丝束：安装好千斤顶并楔紧各根钢丝。在钢丝束的一端张拉到钢丝的控制应力仍不能拉出锚塞时，打掉一个千斤顶卡盘上的钢丝楔子，迫使12根钢丝产生抽丝。这时锚塞与锚圈的锚固力就减小了，再次拉锚塞就较易拉出。10、孔道真空灌浆施工真空辅助压浆设备：真空辅助压浆设备主要由抽真空设备（SZ-2真空泵、负压容器、三向球阀、密封球阀、加固透明喉管）和标准压浆设备(压浆泵和灰浆搅拌机)两大部分组成。孔道灌浆是为了保护预应力筋以免生锈、松弛，并通过水泥浆使预应力筋与孔道粘结、填

28、充以达到结构的整体性。灌浆应在张拉完成后24小时以内进行。孔道压浆采用C4O 水泥浆，要求压浆饱满。预应力张拉完毕后立即进行孔道灌浆，灌浆前用水清洗管道，借以除尘和湿润孔壁，除掉孔内的杂质，以便灰浆流动及孔壁有良好的粘着性。预应力孔道采用真空灌浆施工，真空辅助压浆施工工艺准备工作：对使用的材料数量种类、机具设备、供电、供水、计量器具进行全面的检查。在水泥浆出口及入口处安装锚具盖帽及密封阀门，连接真空泵和压浆泵及其它配套设备，并连接牢固、密封不漏气。启动真空泵10min试抽真空，检查波纹管是否完全密封，真空度应达到0.1MPa。按确定的配比称量原材料和加料顺序搅拌水泥浆，搅拌时间应大于2min。

29、压浆：将灰浆加到压浆泵中，关掉压浆阀，启动真空泵抽真空，当真空度达到并维持在0.060.09MPa时，启动压浆泵，打开压浆阀，进行压浆。观察排气管出浆情况，当浆体稠度和灌入之前一样时，关掉排气阀，仍继续压浆23min，使管内压力在0.4MPa以上，最后关掉压浆阀。质量控制及注意事项：为确保施工质量，真空辅助压浆之前进行1:1的模型试验；严格按照配比施工，材料称量误差不大于1%；孔道压浆之前必须进行真空度检测，确保真空度达到90%以上；水泥浆的温度应控制在25以下；压浆工作宜在灰浆流动性没有下降的30min内连续进行；施工人员必须各司其责，严格按规范规程操作，确保施工质量和施工安全。灌浆所用的水

30、泥浆标号和箱梁混凝土标号相同。11、封端锚端设在箱室内的，预应力孔道灌浆完毕后，应及时进行封端，锚端设在梁外端的，待张拉压浆完毕后再封端。孔道灌浆后立即将锚端水泥浆冲洗干净，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢，并将端面混凝土凿毛，以备浇筑封端混凝土。12、底模板与支架拆除在混凝土强度达到规范要求后开始拆除模板。底模和支架待梁端张拉封端后拆除，拆除的顺序：先拆除每跨中间部分，然后由中间向两边（支座处）对称拆除，使箱梁逐渐受力，防止因突然受力引起裂纹等。落架应遵循全孔多点、对称、缓慢、均匀和分级的原则，从跨中向支点拆卸。拆除碗扣式支架时，按上述顺序先去掉楔型木，然后松动顶部系杆，取下楔木、模

31、板，再拆除支架。13、现浇箱梁防裂纹施工方案、施工方法及其措施箱梁施工采取满堂支架现浇的施工方案，对与箱梁防裂采取如下措施：、在满足工期要求和设计规定的前提下，尽量推迟张拉。张拉时砼达到强度和混凝土成熟时，与时间相关徐变上拱的影响会减少。、加强砼施工质量控制。选用级配良好、质地坚硬的骨料，以提高砼的弹性模量。、优选配合比。施工中严格控制，确保砼施工质量。三、施工工艺流程箱梁施工采用三跨连续施工，先施工中间一幅机动车道桥，两侧各一幅非机动车道桥紧后施工。工艺流程：安装支架工、料、机准备及试验工作支架预压安装箱梁底模及单侧边模安装底板、腹板钢筋，埋设波纹管安装边模、内模、面板钢筋制作砼试块砼浇筑锚

32、具制备压砼试块砼养护、模板拆除钢绞线制作穿钢绞线检查张拉设备张拉钢绞线孔道压浆、封锚第五章 整体支架、构件及桩基础的力学计算一、机动车道部分：（A）、边跨施工1、支架布设根据施工图纸，边跨拟采用WDJ型碗扣式多功能脚手架作为梁体支撑的满堂支架，支架立杆的顺桥向间距为0.6米（距墩中心线10米范围内）及0.9米（其他部位），横桥向间距为0.9米(翼板下)和0.6米(底板下)。腹板下设置两档0.3米间距的立杆，并设置剪刀撑、扫地杆等。在支架顶、底部均设可调顶座和底座，以满足构件结构尺寸和标高调整。横杆按1.2米间距布设。边跨长40米，梁段高度从1.8米到4.5米，底板为圆曲线，面板采用=1.5cm

33、竹胶木板，纵向小分配梁采用10*5cm木方，腹板部位按10cm间距布置，其余部位按30cm布置，横向分配梁采用10。箱梁分两次浇筑，第一次浇注完成底板及腹板，第二次浇注顶板。具体见下图：2、材料强度、截面模量、弹性模量：碗扣架立杆钢管采用规格48mm2.8mm=215N/mm2 E=2.06105N/mm2 A=424mm2 I=10.78104mm4 W=4493mm3 r=15.95mm 方木采用马尾松：w=12 Mpa =1.9 Mpa 局部承压 =2.9 Mpa E木=9.0103Mpa=9.0106 KN/m250100 mm方木：W木=bh2/6=501002/6=8.33104

34、mm3 I木= bh3/12=501003/12=4.17106 mm4 A=50100=5000 mm2EA=45000 KNEI=37.53 KN.m210#槽钢：E=2.1105 MpaA=1270 mm2 I x =1.98106 mm4Wx=3.97104 mm3EA= KNEI=416 KN.m23、支架、木方及型钢验算 由于箱梁分两次浇筑，先验算第一次浇筑底板及腹板时的各部位材料受力情况。1）、竹胶木板 鉴于长期的实践，在此对竹胶木板不做验算。2）、 50100 mm方木验算方木最不利受荷发生在箱梁外腹板下。见图示：此处木方横向间距10cm,纵向间距60cm.荷载组合 ：混凝土荷

35、载 q1=3.81826*0.1=9.93KN/M模板等其他静荷载取q2=2*0.1 =0.2 KN/M其他动荷载取q3=2 *0.1=0.2KN/M荷载组合：q=（9.93+0.2）1.2+0.21.4=12.44 KN/M，偏安全按简支梁计算受力图：支座反力图：剪力图：最大剪应力为3.73KN=1.9MPa ,剪力满足要求。弯矩图：最大弯矩0.56KNM=12MPa,弯曲应力满足要求。位移图：跨中最大位移为0.6mm600/400=1.5mm满足要求。3)、10钢验算最不利荷载组合发生在外腹板处，如下图： q1=3.818261.2+21.2+21.4*0.6=74.6KN/M q2=0.

36、8261.2+21.2+21.4*0. 6=18.10 KN/Mq1=(0.6261.2+21.2+21.4*0.9=14.35 KN/M受力图：支座反力图：剪力图：最大剪应力为12.03KN=125Mpa满足要求。弯矩图：最大弯矩1.13KN/M=215Mpa,弯曲应力满足要求。位移图：最大位移发生在5单元中部，为0.2mm,满足要求。4）、 碗扣验算：碗扣立杆最大荷载为:N=23.83KN（见支座反力图）根据规范规定：碗扣立杆竖向间距1.2m，立杆允许荷载30KN 。 N30KN ,符合规定要求。5）、第二次浇注时的验算：第二次浇注时，由于底板及腹板已经有了相当的强度，因此木方及10的弯应

37、力剪力等已不需要验算，在此需验算木方、10的承压及碗扣的承载。木方承压验算（二期荷载）：底板下共有56根木方，由于底板的刚度很大，考虑二期荷载由56根木方平均分配。由于一期加载已计入其他静载及活荷载，在此减半计入。Q2=4.66261.2+11*11.2+11*11.4*0.6/56=1.71KN从上面的计算可查到，一期加载时的Q1=3.73KN,则木方所受的最大局部压力为Q=1.71+3.73=5.44KN.最大压应力： =2.9 Mpa满足要求10的承压验算：底板下共有19根碗扣立柱，由于底板的刚度很大，考虑二期荷载由19根碗扣立柱平均分配。Q2=4.66261.2+11*11.2+11*

38、11.4*0.6/19=5.04KN从上述的计算可查到，一期加载时的Q1=23.83KN,则10所受的最大局部压力为Q=5.04+23.83=28.87KN.碗扣立柱承载：箱梁腹板处碗扣立柱的最大受力为28.87KN30KN ,符合要求。（B）、中跨施工布置图： 1、 支架布设在贝雷上设置20#工字钢，20#工字钢上的布设与边跨同2、材料强度、截面模量、弹性模量：碗扣架立杆钢管采用规格48mm2.8mm ：=215N/mm2 E=2.06105N/mm2 A=424mm2 I=10.78104mm4 W=4493mm3 r=15.95mm方木采用马尾松其力学性能及切面特性：w=12 Mpa =

39、1.9 Mpa 局部承压 =2.9 Mpa E木=9.0103Mpa=9.0106 KN/m250100 mm方木：W木=bh2/6=501002/6=8.33104 mm3 I木= bh3/12=501003/12=4.17106 mm4 A=50100=5000 mm2EA=45000 KNEI=37.53 KN.m210槽钢：E=2.1105 MpaA=1270 mm2 I x =1.98106 mm4Wx=3.97104 mm3EA= KNEI=416 KN.m2单边加强贝雷截面特性： 3、支架、木方及型钢验算与边跨同，不再作验算。4、 碗扣验算与边跨同，不再作验算。5、贝雷片验算根据

40、跨老泰东河大桥的特点及现场地质情况，主跨支架基础采用直径 1.2米的钻孔灌注桩，其中机动车道采用两排共10根桩，主承重梁采用双拼工45（横桥向）及贝雷片（顺桥向）。1）、边跨计算(跨径20.9米)机动车道共采用14组共28路贝雷，考虑到受力的不均匀性，只考虑底板下的10组共20路贝雷受力，考虑每路贝雷均匀受力。 荷载： 荷载组合（单片贝雷）静荷载：q1=混凝土荷载+支架、模板荷载及其他静荷载动荷载：动荷载取q2=2KN/m。根据规范，荷载组合计算公式为：q=( q1+q2 )*1.2+ q3* 1.4荷载数据详见下表： 1-1截面特性： 通过计算，单边加强单片单层贝雷：上抗截面模量W=3538

41、.3cm3，下抗截面模量W=6166.7cm3, 惯性矩I=.5cm4，容许剪力Q=367.8 kN。单边加强单片单层强贝雷EI=7.55*105KN/m2。荷载图：支座反力图：从图示看，6号支点在承台上，其承载力勿庸质疑；1号支点承载，163.63*20=327.3吨, 1号支点由于受两个部分的力，其总的承载力待主跨受力计算完毕后再行计算。弯矩图：最大弯矩为796.5KNM，=273 MPa,弯曲应力满足要求。剪力图：最大剪力为200.93Q= 367.8 kN，满足要求。位移图：最大位移发生在3单元1/4处，最大位移35.7mml/400=18000/400=45 mm。满足要求。2）、中

42、跨计算（跨径18.2米） 荷载： 荷载组合（单片贝雷）根据支座反力图，按16KN的均布荷载计。截面特性：通过计算，单边加强单片单层贝雷：上抗截面模量W=3538.3cm3，下抗截面模量W=6166.7cm3, 惯性矩I=.5cm4，容许剪力Q=367.8 kN。单边加强单片单层强贝雷EI=7.55*105KN/m2。荷载图：支座反力图：从图示看， 1号支点承载：144*20=288.0吨，由于受两个部分的力，其承载力是其两部分的和：288.0+327.3=615.3吨。弯矩图最大弯矩为648 kN.m。=273 MPa,弯曲应力满足要求。剪力图：最大剪力为144Q= 367.8 kN ，满足要求。位移图：最大位移发生在单元中部，最大位移29mml/400=18000/400=45 mm。满足要求。6、双拼工45计算荷载： 荷载组合（单片贝雷）每片贝雷144KN。截面特性 双拼工45b的截面特性，通过计算，截面模量W=3538.3cm3，截面模量W=3135.8cm3, 惯性矩I=70556cm4。 EI=1.48*105KN/m2。荷载图：支座反力图：弯矩图：=210 MPa,弯曲应力满足要求。剪力图： =140Mpa 满足要求。位移图： 最大位移发生在1单元4/10处，为1mmL/400=3000/400=7.5 mm。满足要求。7、桩基